1、深深溝溝球球軸軸承承額額定定動動載載荷荷的的計計算算：Dw25.4mmDw25.4mm時時：Cr=bm fc(icosa)0.7Z2/3Dw1.8DwDw25.4mm25.4mm時時：Cr=3.647bm fc(icosa)0.7Z2/3Dw1.4=Dw cosa/DpwDw：34.000球徑ri：內溝曲率半徑i：1球之列數re：外溝曲率半徑Z：8每列球數a：0公稱接觸角Dpw：147.5球的節圓直徑=0.23bm：額定系數：深溝球、角接觸選擇1.3則fc=59.3Cr=Cr=156698.3156698.3N Nfcfc：向向心心球球系系數數0.010.020.030.040.050.060

2、.070.080.090.10.110.120.130.140.150.160.170.180.190.20.210.220.23fc29.135.840.343.846.749.151.152.854.355.555.557.558.258.859.359.659.859.96059.959.859.659.30.240.250.260.270.280.290.30.310.320.330.340.350.360.370.380.390.4根據軸承型號選擇以下參數。例如根據選擇系數fcfc5958.658.257.757.156.65655.354.653.953.252.451.750.9

3、5049.248.4深深溝溝球球軸軸承承額額定定靜靜載載荷荷的的計計算算：C C0r0r=f=f0 0iZDiZD2 2w wcosacosa系系數數f f0 0: :DwDw cosacosa00.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.090.10.11 0.12 0.13 0.14 0.15 0.16 0.17 0.18 0.190.20.21DpwDpwf f014.714.9 15.1 15.3 15.5 15.7 15.9 16.1 16.3 16.5 16.4 16.1 15.9 15.6 15.4 15.2 14.9 14.7 14.4

4、14.214 13.7DwDw cosacosa0.220.23 0.24 0.25 0.26 0.27 0.28 0.290.30.31 0.32 0.33 0.34 0.35 0.36 0.37 0.38 0.390.4DpwDpwf f013.513.213 12.8 12.5 12.3 12.1 11.8 11.6 11.4 11.2 10.9 10.7 10.5 10.3109.89.69.4=0.230.23f f0 0= =13.213.2Dw：34.000球徑i：1球之列數Z：8每列球數a：0公稱接觸角Dpw：147.5球的節圓直徑則則：C C0r= =122073.60N N

5、根據值，手動選擇fo，以6317為例的數據深深溝溝球球軸軸承承徑徑向向當當量量動動載載荷荷：P Pr=XF=XFr+Yf+Yfa深溝球軸承系數X及Y：軸向載荷比單列軸承雙列軸承eFa/FreFa/FreFa/FreFa/FreXYXYXYXYf0Fa100.56100.56C0r0.1722.32.30.190.3451.991.990.220.6891.711.710.261.031.551.550.281.381.451.450.32.071.311.310.343.451.151.150.385.171.041.040.426.89110.44軸軸向向載載荷荷F Fa a0 0N N徑徑

6、向向載載荷荷F Fr r20002000N NCrCr=132000132000N N轉轉速速：30003000r/minr/minPr=Pr=20002000N N基基本本額額定定壽壽命命：L10Cr 3=287496.00106轉Pr則：L Lh h16667/n*16667/n*CrCr 3 31597231.944小時PrPr由使用條件給定相關值極限軸向載荷：參數：fe: 外溝曲率系數0.52fi: 內溝曲率系數0.515fm: 曲率半徑比0.5175Dw: 鋼球直徑9.525Re: 外溝底半徑27.77Ri: 內溝底半徑18.23r1e: 外擋肩半徑25.92r1i: 內擋肩半徑20

7、.05Z:球數9a:原始接觸角11.7620494Gr: 徑向游隙0.014極限軸向載荷：參數：fe: 外溝曲率系數0.52fi: 內溝曲率系數0.515fm: 曲率半徑比0.5175Dw: 鋼球直徑9.525Re: 外溝底半徑27.77Ri: 內溝底半徑18.23r1e: 外擋肩半徑25.92r1i: 內擋肩半徑20.05Z:球數9Gr: 徑向游隙0.014a:a:原原始始接接觸觸角角11.7611.76:51.2Ep:0.1820F(p):0.9113查表1-1：赫茲接觸系數ea=0.07677曲率半徑比：0.5175查表31接觸變形系數c=0.0004377軸軸向向游游隙隙計計算算：角角

8、度度游游隙隙計計算算：軸軸承承型型號號：62246224單位：mm參數輸入Gr:徑向游隙0.0340.048fi:外溝曲率系數0.525fe:內溝曲率系數0.515Dw:鋼球直徑30.1625Dpw:中心徑167.5Ga:軸向游隙0.4050728330.481298244mma ao o: :角角度度游游隙隙0 0. .0 00 02 24 41 18 83 34 45 5 0 0. .0 00 02 28 87 73 34 42 22 2rad0 0. .1 13 38 85 56 60 09 97 77 7 0 0. .1 16 64 46 63 34 49 97 74 4DwfefiG

9、rGa) 1(2-+=DpwGa=oa軸軸承承旋旋轉轉頻頻率率：Dm- 軸承平均直徑Db- 滾動體直徑a- 軸承接觸角填寫數據計算：轉速：900r/minDm：147.5mmDb：34mma：0z:8滾動體個數則：15.00Hz73.83Hz46.17Hz30.81Hz12.23Hz）內圈旋轉頻率（Hzfr-)(H zfi內 圈 有 傷 點 的 旋 轉 頻 率-）（外圈有傷點的旋轉頻率 Hzf-0+=acos121mbrDDzffi-=acos1210mbrDDzff）率（滾動體有傷點的旋轉頻zfbH-=a222cos12mbbmDDDfrDfb=fr=fi=0f=fb-=acos121mbr

10、cDDff）率（保持架有傷點的旋轉頻zfcH-=f c滾動體個數主主要要考考慮慮內內圈圈過過盈盈配配合合及及溫溫升升的的情情況況：載載荷荷引引起起的的過過盈盈量量減減小?。?d: 軸承內徑（mm）Fr: 徑向載荷（N）B: 軸承寬度(mm)輕載重載dBFrdFdFdFdF參數12040300000.0240.0240 0. .0 01 15 5溫溫差差引引起起的的過過盈盈量量減減小?。?d dT=(0.100.15)TadT=(0.100.15)TadT: 軸承內部與外部溫差a: 鋼的膨脹系數，大約為12.5*10-6(1/)d: 軸承內徑TaddTdT參數30.00001251200.000

11、6750.000675名名義義過過盈盈量量： f=d+2/d(dF+dT)f=d+2/d(dF+dT)ff： 0 0. .0 02 25 50 08 86 62 25 5 mm內內圈圈過過盈盈引引起起的的溝溝道道膨膨脹脹量量：dDffff120167.50.02508625 0.01797220.0179722d:軸承內徑尺寸 mmDF: 內溝直徑 mmf： 內徑過盈量 mm填填寫寫參參數數填填寫寫參參數數)C3.0F r(1 00 8.00 r3=D-F rBddF)3 . 0(1002. 003rFCFrBFrd=D-fDdFfD=d)3 . 0(1002. 003rFCFrBFrd=D-

12、軸軸承承裝裝脂脂量量：（估估算算） G=BD/G=BD/（100150100150）g gB: 軸承寬度（mm）D: 軸承外徑(mm)軸軸受受熱熱伸伸長長量量： L=0.0000117(t2-t1)LL=0.0000117(t2-t1)Lt2: 熱態時軸溫度t1: 裝配時溫度L: 軸承距L10d-軸承內徑軸軸承承壓壓入入力力的的計計算算方方法法：參參數數填填入入：結結果果計計算算：最大過盈量max：0.025 mmCa=1.3Ci=0.7包容件材料彈性模量Ea：230 KN/mm2被包容件材料彈性模量Ei：200 KN/mm2Pfmax=0.028753594N/mm2包容件外徑尺寸da:-0

13、.008 mm被包容件內徑尺寸di:0 mmF=26.08790435N泊松比V：0.3結合直徑df:95 mm結合長度Lf:38 mm結合表面摩擦系數u:0.08深深溝溝球球摩摩擦擦力力矩矩的的準準確確計計算算，要要考考慮慮四四個個不不同同導導致致摩摩擦擦的的因因素素：M MM Mrrrr+M+Mslsl+M+Msealseal+M+MdragdragM= 總摩擦力矩 N.mmMrr= 滾動摩擦力矩 N.mmMsl= 滑動摩擦力矩 N.mmMseal= 密封件的摩擦力矩 N.mmMdrag= 由于拖曳損失、渦流和飛濺等導致的摩擦力矩 N.mmMrr=Grrrr(vn)0.60.6滾滾動動摩摩

14、擦擦力力矩矩Grr：根據給定條件計算該變量：軸承平均直徑 dm=0.5(D+d) 徑向載荷Fr 軸向載荷Fa Grr的值可以根據表表1 1中給出的公式計算，幾何常數R則可從表表2 2中找到，FrFr和FaFa不管方向，只取正值R10.00000037R2 1.7Fa=0時，Grr = 0.610205254Fa0時，Grr =#DIV/0!v：潤滑劑在工作溫度的運動粘度，對于脂潤滑，則為基礎油的粘度 n：轉速 810 r/min軸承額定動載荷C0當Fa=0時，Mrr=Mrr=5 53 37 7. .7 73 3 N.mm當Fa0時，Mrr=Mrr=#DIV/0!#DIV/0! N.mmMsls

15、l=Gslsluslsl滑滑動動摩摩擦擦力力矩矩Gsl：根據給定條件計算該變量：軸承平均直徑 dm=0.5(D+d) 徑向載荷Fr 軸向載荷Fa usl:sl:滑滑動動摩摩擦擦系系數數，當當潤潤滑滑條條件件良良好好，可可取取以以下下值值：0.05( (礦礦物物油油) )；0.04( (合合成成油油) )；0.1( (以以傳傳動動液液潤潤滑滑) )Gsl的值可根據表表1 1中給出的公式計算，幾何常數S則可從表表2 2中找到S1=0.00284S2=92.8當Fa=0時，MslMsl=1 15 52 2. .7 7 N.mm當Fa0時，Msl=Msl=#DIV/0!#DIV/0!N.mmMseal

16、seal=Kslslds s+Ks2s2密密封封件件摩摩擦擦力力矩矩Ksl：根據軸承類型而定的常數，查表30.028ds：軸承肩部直徑，需軸承廠商提供：98.3：根據軸承和密封圈類型而定的指數，表表3 3可查：Ks2：根據軸承和密封圈類型而定的常數，表表3 3可查：Mseal=Mseal=8 85 53 3. .9 93 3 N.mmMdragdrag=Vm Kballball dm m5 5 n2 2拖拖曳曳導導致致的的摩摩擦擦力力矩矩Vm：拖曳損失變量，是H和dm的函數，查圖圖2 2：VmKball:球軸承常數：irw球列數：Kz單列和雙列球軸承常數：d軸承內徑尺寸：D軸承外徑尺寸：M M

17、drag= =2 21 1. .4 41 1 N.mm在在新新的的摩摩擦擦模模型型中中引引入入了了減減少少系系數數 和和 , ,分分別別用用來來考考慮慮滾滾動動摩摩擦擦的的切切入入發發熱熱和和貧貧油油回回填填效效應應的的影影響響：切入發熱減少系數：0.923646貧油回填減少系數：Krs=貧油回填常數，脂潤滑為：3.663692474將以上的其它效應考慮在內，軸承的總摩擦力矩的公式：=功功率率損損耗耗及及軸軸承承溫溫升升：因軸承的摩擦而造成的功率損耗，可用以下公式計算：_ish_rs_ish=1/(1+1.8410(-9) (n d_m)1.28 v0.64 )_ish_rs=1/(e(K_r

18、s vn(d+D) (K_z/(2(D-d)_rsMN_R=1.05K_ball=(i_rw K_z (d+D)/(D-d)10(-12)NR=功率損耗 WM軸承的總摩擦力矩 N.mmn=轉速 r/minN NR R= =2 24 42 2. .1 19 97 71 13 3 W Fa=0時N NR R= =如果冷卻系數（指軸承與環境溫度之間每一度溫差所帶走的熱量）是已知數，則可用以下公式粗略估算軸承的溫升：20T=T=1 12 2. .1 10 09 98 86 6 Fa=0Fa=0時時T=T=T=N_R/W_sT:N_R：功率損耗WW_S:冷卻系數W/N_R=1.05117.5 mm10000 N0 N100 mm2/s76500 N10000 N0 N摩擦系數Usl:0.04Grr的值可以根據表表1 1中給出的公式計算，幾何常數R則可從表表2 2中找到，FrFr和FaFa不管方向，只取正值軸承額定動載荷C0usl:sl:滑滑動動摩摩擦擦系系數數，當當潤潤滑滑條條件件良良好好，可可取取以以下下值值：0.05( (礦礦物物油油) )；0.04( (合合成成油油) )；0.1( (以以傳傳動動液液潤潤滑滑) )2.2520.0001713.1751600.000000062 28 84 47 7. .7 70 0 N.mmFa=0時#DIV/0!#