1、風機本章風機是指通風機而言。由于通風機的工作壓力較低，其全壓不大于1500mmH2O,因此可以忽略氣體的壓縮性。這樣，在通風機的理論分析和特性研究中，氣體運動可以按不可壓縮流動處理。這一近似使得通風機與水泵在基本原理、部件結構、參數描述、性能變化和工況調節等方面有很多的相同之處，在水泵的各相關內容中已作了論述。但是，由于流體物性的差異，使通風機和水泵在實際應用的某些方面有所不同，形成了通風機的一些特點。第一節 風機的分類與構造一、 風機分類1、按風機工作原理分類按風機作用原理的不同，有葉片式風機與容機式風機兩種類型。葉片式是通過葉輪旋轉將能量傳遞給氣體；容積式是通過工作室容積周期性改變將能量傳

2、遞給氣體 。兩種類型風機又分別具有不同型式。 離心式風機葉片式風機軸流式風機 混流式風機 往復式風機容積式風機回轉式風機2、按風機工作壓力（全壓）大小分類（1）風扇 標準狀態下，風機額定壓力范圍為98Pa(10 mmH2O）。此風機無機殼，又稱自由風扇，常用于建筑物的通風換氣。（2）通風機 設計條件下，風機額定壓力范圍為98Pa14710Pa(1500 mmH2O)。一般風機均指通風機而言，也是本章所論述的風機。通風機是應用最為廣泛的風機。空氣污染治理、通風、空調等工程大多采用此類風機。（3）鼓風機 工作壓力范圍為14710Pa196120Pa。壓力較高，是污水處理曝氣工藝中常用的設備。（4）

3、壓縮機 工作壓力范圍為196120Pa，或氣體壓縮比大于3.5的風機，如常用的空氣壓縮機。二、通風機分類通風機通常也按工作壓力進行分類。 低壓風機980Pa(100 mmH2O) 離心式風機 中壓風機 980Pa2942Pa(300 mmH2O) 高壓風機 2942Pa14710Pa(1500 mmH2O）通風機 低壓風機 490Pa(50 mmH2O） 軸流式風機 高壓風機 490Pa4900Pa(500 mmH2O）三、離心式風機主要部件離心風機的主要部件與離心泵類似。下面僅結合風機本身的特點進行論述。 1.葉輪葉輪是離心泵風機傳遞能量的主要部件，它由前盤、后盤、葉片及輪轂等組成。葉片有后

4、彎式、徑向式和前彎式（見離心泵葉片形狀，圖216），后彎式葉片形狀又分為機翼型、直板型和彎板型。葉輪前盤的形式有平直前盤、錐形前盤和弧形前盤三種，如圖41所示。（a）平直前盤 (b)錐形前盤 (c)弧形前盤 圖4-1 前盤形式2.集流器將氣體引入葉輪的方式有兩種，一種是從大氣直接吸氣，稱為自由進氣；另一種是用吸風管或進氣箱進氣。不管哪一種進氣方式，都需要在葉輪前裝置進口集流器。集流器的作用是保證氣流能均勻地分布在葉輪入口斷面，達到進口所要求的速度值，并在氣流損失最小的情況下進入葉輪。集流器形式有圓柱形，圓錐形，弧形，錐柱形和錐弧形等，如圖4-2所示。弧形，錐弧形性能好，被大型風機所采用以提高風

5、機效率，高效風機基本上都采用錐弧形集流器。(a)圓柱形 (b)圓錐形 (c)弧形 (d)錐柱形 (e)錐弧形 圖4-2 集流器形式3.渦殼渦殼作用是匯集葉輪出口氣流并引向風機出口，與此同時將氣流的一部分動能轉化為壓能。渦殼外形以對數螺旋線或阿基米德螺旋線最佳，具有最高效率。渦殼軸面為矩形，并且寬度不變。渦殼出口處氣流速度仍然很大，為了有效利用氣流的能量，在渦殼出口裝擴壓器，由于渦殼出口氣流受慣性作用向葉輪旋轉方向偏斜，因此擴壓器一般作成沿偏斜方向擴大，其擴散角通常為6。8。，如圖4-3所示。離心風機渦殼出口部位有舌狀結構，一般稱為渦舌（圖4-3）。渦舌可以防止氣體在機殼內循環流動。一般有渦舌的

6、風機效率，壓力均高于無舌的風機。圖4-3 渦殼 圖4-4 進氣箱4.進氣箱氣流進入集流器有三種方式。一種是自由進氣；另一種是吸風管進氣，該方式要求保證足夠長的軸向吸風管長度；再一種是進氣箱進氣，當吸風管在進口前需設彎管變向時，要求在集流器前裝設進氣箱進氣，以取代彎管進氣，可以改善進風的氣流狀況。進風箱見圖4-4所示。進氣箱的形狀和尺寸將影響風機的性能，為了使進氣箱給風機提供良好的進氣條件，對其形狀和尺寸有一定要求。 （1）進氣箱的過流斷面應是逐漸收縮的，使氣流被加速后進入集流器。進氣箱底部應與進風口齊平，防止出現臺階而產生渦流（見圖4-4）。 （2）進氣箱進口斷面面積與葉輪進口斷面面積之比不能

7、太小，太小會使風機壓力和效率顯著下降，一般/1.5；最好應為/=1.252.0（見圖4-4）。 （3）進風箱與風機出風口的相對位置以90。為最佳，即進氣箱與出風口呈正交，而當兩者平行呈180。時，氣流狀況最差。 5.入口導葉 在離心式風機葉輪前的進口附近，設置一組可調節轉角的導葉（靜導葉），以進行風機運行的流量調節。這種導葉稱為入口導葉或入口導流器，或前導葉。常見的入口導葉有軸向導流器和簡易導流器兩種，如圖4-5所示。入口導葉調節方式在離心風機中有廣泛的應用。圖4-5 離心式風機的入口導流器（a）軸向導流器結構示意圖 (b) 簡易導流器結構示意圖1 入口導葉 2 葉輪進口風筒 3 入口導葉轉軸

8、 4 導葉操作機構四、離心風機結構型式離心風機一般采用單級單吸或單級雙吸葉輪，且機組呈臥式布置。圖4-6所示為4-13.2（工程單位制為4-73）1116D型高效風機。該風機為后彎式機翼型葉片，其最高效率可達93%，風量為1700068000m3/h，風壓為6007000Pa，葉輪前盤采用弧形。風機進風口前裝有導流器，可進行入口導流器調節。根據風機使用條件的要求不同，離心風機的出風口方向，規定了“左”或“右”的回轉方向，每一回轉方向分別有8種不同出風口位置，如圖4-7所示。另可補充15。、30。、60。、75。、105。、120。角度。圖4-6 4-13.2（4-73）1116D型風機1 機殼

9、 2 進風調節門 3 葉輪 4軸 5 進風口 6 軸承箱 7 地腳螺栓 8 聯軸器 9、10地腳螺釘 11 墊圈 12 螺栓及螺母 13 銘牌 14 電動機圖4-7 出風口位置五、軸流式風機軸流式風機與軸流式水泵結構基本相同。有主軸、葉輪、集流器、導葉、機殼、動葉調節裝置、進氣箱和擴壓器等主要部件。軸流風機結構型式見圖4-8所示。圖4-8 軸流式（通）風機結構示意圖（兩級葉輪）1 進氣箱 2 葉輪 3 主軸承 4動葉調節裝置 5 擴壓器 6 軸 7 電動機由于軸流式風機（包括軸流式泵）具有較大的輪彀，故可以在輪彀內裝設動葉調節機構。動葉調節機構有液壓式調節和機械式調節兩種類型。該機構可以調節葉

10、輪葉片的安裝角，進行風機運行工況調節。目前，國內外大型軸流風機與軸流泵都已實現了動葉可調。導葉是軸流式風機的重要部件，它可調整氣流通過葉輪前或葉輪后的流動方向，使氣流圖4-9 軸流泵與風機的基本型式（a）單個葉輪機 (b) 單個葉輪后設置導葉 (c) 單個葉輪前設置導葉(d) 單個葉輪前、后均設置導葉以最小的損失獲得最大的能量；對于葉輪后的導葉，還有將旋轉運動的動能轉換為壓能的作用。導葉設置如圖4-9所示。葉輪后設置導葉稱后導葉。后導葉設置在軸流風機和軸流泵中普遍采用。葉輪前設置導葉稱為前導葉。目前，中、小型軸流風機常采用前導葉裝置。在葉輪前后均設置導葉是以上兩種型式的綜合，可轉動的前導葉還可

11、進行工況調節。這種型式雖然工作效果好，但結構復雜，僅適用于軸流風機。第二節 離心風機性能曲線離心風機性能曲線，即壓力、效率、功率與流量的關系曲線，與離心泵性能曲線的理論定性分析和實測性能曲線的討論是完全類似的。但是，由于流體的物理性質的差異，使得在實際應用中，離心風機的性能曲線與水泵有所不同。如離心風機的靜壓、靜壓效率曲線，離心風機的無量綱性能曲線，都在風機中有重要的應用。一、風機的全壓與靜壓性能曲線1、風機的全壓、靜壓和動壓水泵揚程計算式是根據水泵進出口的能量關系，對單位重量液體所獲得的能量建立的關系式，即 H =（Z-Z）+（m）對于水泵，（Z-Z）+。故在應用中，水泵的揚程即全壓等于靜壓

12、，也就是水泵單位重量液體獲得的總能量可用壓能表示。建立風機進出口的能量關系式，同氣體的位能(Z-Z)可以忽略，得到單位容積氣體所獲能量的表達式，即 （）-（） (N/) (41)即風機全壓等于風機出口全壓與進口全壓之差。風機進出口全壓分別等于各自的靜壓、與動壓、之和。式（1）適用于風機進出口不直接通大氣（即配置有吸風管和壓風管）的情況下，風機性能試驗的全壓計算公式。該系統稱為風機的進出口聯合實驗裝置，是風機性能試驗所采用的三種不同實驗裝置之一。風機的全壓是由靜壓和動壓兩部分組成。離心風機全壓值上限僅為1500mm（14710Pa），而出口流速可達30m/s左右；且流量（即出口流速）越大，全壓就

13、越小。因此，風機出口動壓不能忽略，即全壓不等于靜壓。例如，當送風管路動壓全部損失（即出口損失）的情況下，管路只能依靠靜壓工作。為此，離心風機引入了全壓、靜壓和動壓的概念。風機的動壓定義為風機出口動壓，即 (N/) （42）風機的靜壓定義為風壓的全壓減去出口動壓，即 (N/) （43）風機的全壓等于風機的靜壓與動壓之和，即 (N/) （44）以上定義的風機全壓，靜壓 和動壓，不但都有明確的物理意義；而且也是進行風機性能試驗，表示風機性能參數的依據。 2、風機的性能曲線 從上述各風壓的概念出發，按照性能曲線的一般表示方法，風機應具有5條性能曲線。（1）全壓與流量關系曲線（曲線）；（2）靜壓與流量關

14、系曲線（ 曲線）；（3）軸功率與流量關系曲線（ 曲線）；（4）全壓效率與流量關系曲線（ 曲線）；（5）靜壓效率與流量關系曲線（曲線）。5條性能曲線中， 曲線與 曲線是有別于水泵的兩條性能曲線。全壓效率計算方法同水泵，即 = （45）式中：全壓（N/）；流量（m3/s）；軸功率（KW）。靜壓效率 定義為風機的靜壓有效功率與風機的軸功率之比，即 （46）離心風機性能曲線如圖410所示。圖410 典型后向葉輪離心通風機的性能曲線 圖411 5-48型離心通風機的無量綱性能曲線二、風機無量綱性能曲線 1. 風機的無量綱性能系數 根據泵與風機的相似定律，與某一風機保持工況相似的任一風機（其性能參數均以下

15、標“m”表示），在效率相等（）的條件下，相似三定律可分別表示為 （4-7） (4-8) (4-9)注意到，以葉輪外徑表示的幾何比尺，葉輪出口牽連速度，引入葉輪圓盤面積。分別對上面3個定律的表達式進行無量綱化，并考慮到、和 的關系，得到風機的無量綱性能系數。（1） 流量系數 由流量相似定律表達式（4-7）有兩端同除 后寫為最后可得流量系數，這是一個與流量有關的無量綱數，即 （4-10）式（4-10）表明，工況相似的風機，其流量系數應該相等，且是一個常量。流量系數大，則風機流量也大。（2）壓力系數 由壓力相似定律表達式（4-8）有兩端同除后寫為最后可得壓力系數，這是一個與壓力有關的無量綱數，即 （

16、4-11）式（4-11）表明，工況相似的風機，其壓力系數應該相等，且是一個常量。壓力系數大，則風機的壓力也高。壓力系數也是風機型號編制的依據之一。（3）功率系數 由功率相似定律表達式（4-9）有兩端同除 后寫為最后可得功率系數，這是一個與功率有關的無量綱數，即 （4-12）式（4-12）表明，工況相似的風機，其功率系數應該相等，且是一個常量。功率系數大，則風機的功率也大。（4）效率 效率本身就是一個無量綱數，根據上述關系有 （4-13）即效率就是無量綱的效率系數。2風機的無量綱性能曲線 無量綱性能參數、也是相似特征數，因此凡是相似的風機，不論其尺寸的大小，轉速的高低和流體密度的大小，在對應的工

17、況點K，它們的無量綱參數都相等。對于一系列的相似風機，每臺風機都具有各自的性能曲線。當采用無量綱系數表示時，該系列所有對應工況點將重合為一個無量綱工況點，該系列所有對應性能曲線將重合為一條無量綱性能曲線。因此，對于系列相似風機的性能，可用一組無量綱性能曲線表示。圖4-11是5-48型風機的無量綱性能曲線。該曲線表示該型號中，幾何相似，但大小與轉速都不相同的一系列風機（即不同的機號）的無量綱性能曲線。目前，國產離心風機的產品樣本，都采用了無量綱性能曲線表示某一型號系列相似風機（不同機號）的共性。無量綱性能曲線不僅是為了減少風機性能圖的數量以簡化表示，而且還便于對不同特性的各種系列風機進行比較和選

18、型。無量綱性能參數與無量綱性能曲線，在理論上也適用與水泵，但是由于水泵的種類繁多，水泵本身還存在汽蝕問題，因此水泵不采用無量綱性能曲線。三、風機性能參數計算1風機性能參數與無量綱性能參數無量綱參數都是幾個性能參數的無量綱組合，同一無量綱參數可以由這些性能參數的不同組合而成。因此，相似系列風機的對應工況點雖然具有同一無量綱參數，但是，這些點的性能參數并不相同。利用無量綱性能曲線選擇風機和對風機性能參數的校核，都需根據無量綱參數和風機轉速，葉輪直徑，計算風機的風量，全壓和功率。仍然采用無量綱參數 、的表達式，并考慮葉輪圓盤面積和葉輪出口牽連速度的關系，可得風量、全壓和功率的計算式。 (m3/s)

19、（4-14） (N/) （4-15） （kw） （4-16）2非標準狀態與標準狀態的性能參數變換風機性能參數風壓是指在標準狀態下的全壓。標準狀態是壓力KPa，溫度，相對濕度的大氣狀態。一般風機的進氣不是標準狀態，而是任一非標準狀態，兩種狀態下的空氣物性參數不同。空氣密度的變化將使標準狀態下的風機全壓也隨之變化，在非標準狀態下應用風機性能曲線時，必須進行參數變換。相似定律表明，當一臺風機進氣狀態變化時，其相似條件滿足、此時相似三定律為 ； （4-17）若標準進氣狀態的風機全壓為，空氣密度為；非標準狀態下的空氣密度為，風機全壓為，則全壓關系有 (N/) （4-18）一般風機的進氣狀態就是當地的大氣

20、狀態，根據理想氣體狀態方程有 （4-19）式中，是風機在使用條件（即當地大氣狀態）下的當地大氣壓，空氣密度和濕度。將式（4-19）代入式（4-18）可得 (N/) （4-20）利用此式，可將使用條件下的風機全壓，變換為標準進氣狀態下的風機全壓。第三節 風機比轉數風機比轉數在風機的選型中有重要作用，特別是對于種類繁多的離心風機無量綱性能曲線的選型更為方便。風機比轉數的概念同水泵比轉數，比轉數在應用中的意義也相同。風機比轉數的計算公式為 （4-21）式中：轉速（rpm）；Q流量（/s）；標準狀態下的風機全壓(mmH2o)。目前，風機型號編制中的比轉數，就是按式（4-21）和規定單位計算的結果。風機

21、比轉數是對單個葉輪而言的，對于多級（級數為）風機和雙吸風機，其比轉數分別為 級風機 （4-22） 雙吸風機 （4-23）比轉數也是風機的基本性能參數之一。前面對于性能參數的有關討論也同樣適用于比轉數。另外，比轉數的大小還與計算采用的單位有關，以下就這些問題分別進行討論。（1）非標準狀態工作的比轉數比轉數的風壓是標準狀態進氣時的全壓。當為非標準狀態進氣時，應按式（4-18）計算風機在實際工作狀態下的比轉數，即 （4-24）式中的標準狀態空氣密度Kg/m3。（2）風機比轉數與單位制比轉數是一個有量綱的性能參數，所以按式（4-21）計算的風機比轉數的值與各物理量的單位有關，當轉速的單位（rpm）和流

22、量的單位(Q3/s)保持不變時，比轉數的值僅與全壓的單位有關。我國風機型號編制中的值，就是采用工程單位制的結果，其單位是kgf/m2或mmH2o。當采用國際單位制時，值也隨之改變。風機全壓采用國際單位制時應為N/注意到1 kgf/m2=9.8 N/=9.8mmH2o，則比轉數變為 （4-25）即采用工程單位制的比轉數比采用國際單位制的比轉數大5.54倍。如4-73型普通通風機，比轉數73是采用工程單位制計算的取值結果，當采用國際單位制時，比轉數變為13.21，按風機型號編制方法應為4-13型風機。（3）無量綱性能參數與比轉數利用風機的無量綱性能曲線時，若能直接采用無量綱性能參數計算比轉數將是很

23、方便的。為此，應將比轉數公式，即式（4-21）中的參數用無量綱性能參數表示。仍采用式（4-14）和式（4-15）中的基本關系，并注意到葉輪、，則有 ； ； 。以上關系代入式（4-21）中，有標準狀態下，Kg/m3，則上式可寫為 （4-26）當風機全壓采用國際單位制(N/)時，比轉數還應滿足式（4-25）的關系，則有 （4-27）即利用風機的無量綱性能參數計算比轉數時，采用工程單位制的值比國際單位制大82倍。如4-73型風機在設計工況下的無量綱性能參數=0.230、=0.437，則按式（4-27）計算的比轉數=73.2。 第四節 風機工況調節及運行一. 風機裝置工況與求解水泵裝置工況的方法相同，

24、圖解風機裝置工況仍然是目前普遍采用的方法。風機PQ性能曲線表示風機給單位容積氣體提供的能量與流量的關系；管路PQ性能曲線表示管道系統單位容積氣體流動所需要的能量與流量的關系，這是兩條曲線的不同概念。但是，對風機裝置來說，兩條曲線又相互聯系、相互制約，裝置工況即是風機與管路的質量平衡結果；也是風機與管路的能量平衡結果。1、風機裝置的管路性能曲線風機管路系統是指風機裝置中除風機以外的全部管路及附件、吸入裝置、排出裝置的總和。風機管路性能曲線是指單位容積氣體從吸入空間經管路及附件送至壓出空間所需要的總能量（即全壓）與管路系統輸送流量Q的關系曲線。一般吸入空間及壓出空間均為大氣，且氣體位能通常忽略，則

25、管路性能曲線的數學表達式為 (N/) (4-28)式子中是管路系統的綜合阻力系數（/ ）。 決定于管路系統的阻力特性，根據管路系統的設置情況和阻力計算確定。式子（4-28）表示的管路性能曲線在坐標系中是一條通過原點的二次拋物線。全壓表示風機提供的總能量，但是用于克服管路系統阻力的損失能量只能是全壓中靜壓能量。因此，風機裝置工況的確定，有時需要用風機的靜壓與流量關系（）曲線來確定相應的裝置工況。此時，風機裝置將出現全壓工況點N 和靜壓工況點 M ，如圖 4-12 所示，這是意義不同的兩個工況點。 2、無量綱管路性能曲線離心風機的性能曲線通常采用無量綱性能曲線表示（見圖4-11），所以求解裝置工況

26、需要采用與之 圖 4-12相應的無量綱管路性能曲線。為此，需對管路性能 曲線的方程式無量綱化，利用無量綱性能曲線同樣可圖解風機裝置工況。 對式（4-28）進行無量綱化，有式中為葉輪出口牽連速度，為葉輪圓盤面積，為氣體密度。顯而易見， 同風機的壓力系數 ， 同風機的流量系數，若 項用 表示，則上式可寫為 （4-29）式中 也是一個無量綱系數，若采用基本量綱進行量綱分析，其量綱為式（4-29）就是管路無量綱性能曲線的數學表達式，其有與風機相同的無量綱系數、和管路無量綱系數。可以看出，式（4-29）表示的管路無量綱性能曲線，在坐標系中仍然是一條通過原點的二次拋物線。利用無量綱性能曲線同樣可以圖解風機

27、裝置工況，圖解所得無量綱性能參數同樣可以轉換為實際性能參數。二、風機工況調節與水泵工況調節相類似，風機工況調節也可分為非變速調節與變速調節兩種方式。在非變速調節中，又分為節流調節、分流調節、離心風機的前導葉輪調節，軸流風機的動葉調節等不同方法。 1. 風機入口節流調節 利用風機進口前設置的節流裝置來調節流量的方法，稱為入口節流調節。因為節流增加了管路阻力，所以也改變了管路性能曲線。同時，由于入口節流裝置一般安裝在風機進口前部位，節流時其斷面速度非均勻分布，直接影響到葉輪進口的正常速度分布，因此也改變了風機的性能曲線。節流調節后的裝置工況，則由變化后的兩條性能曲線決定，如圖4-13所示。風機裝置

28、原工況點為M ，流量；采用節流調節后流量減小為，其工況點為A，調節損失能量。若采用出口節流調節，則工況點應為，能量損失為。由于<， 所以入口節流調節適用于小型風機的調節。入口節流調節除了改變葉輪進的速度分布之外，同時還降低了葉輪進口部位的壓力，對于水泵增加了汽蝕的危險性，因此水泵不采用這種調節方法。 圖4-13 2 . 風機入口導流器調節 入口導流器調節是離心風機采用的一種主要調節方法，入口導流器及設置仍見圖(4-5) 所示。通常把導流器及進氣箱都作為離心風機的一個組成部分，利用改變入口葉輪的安裝角，來改變風機的性能曲線并改變風機裝置工況，達到風機流量調節的目的。 入口導流器調節的工作原

29、理表明，當入口導葉的安裝角=0°時，入口導葉對葉輪進口氣流基本上無作用，仍保持徑向流入狀態（即）。當>0°時，入口導葉將使氣流的進口絕對速度產生圓周切向分量（即），不再保持徑向流入狀態。入口導葉對進口氣流的這種作用稱為“預旋”。由葉片式泵與風機的基本方程式 可知，當=0°時，；當>0°時，即預旋將使全壓減小，導致風機PQ 曲線變陡。由裝置工況分析可知，入口導流器調節的經濟性要好于出口節流調節。當離心風機的調節流量較小時，采用入口導流器調節的經濟性與變速調節的經濟性相當。同時，入口導流器構造簡單尺寸小，投資低；調節運行可靠、方便，維修簡單。因此

30、入口導流器調節方法在離心風機中有廣泛的應用。與入口節流調節的分析相同，水泵很少采用入口導葉調節這種方式。只有在泵裝置具有足夠的有效汽蝕余量，以致采用入口導流器調節不會產生汽蝕時，離心水泵和軸流泵還是可以考慮采用這種調節方式的，因其經濟性仍然是高于節流調節的。3、風機（泵）的分流調節 風機的分流調節就是把風機輸出的部分流量通過分流管回流到吸入容器或引入管路，并且在分流管裝有閥門以調節分流流量的大小來調節風機裝置的流量，這就是分流調節，如圖 4-14（a）所示。 風機裝置分流調節的圖解工況如圖4-14（b）所示。與水泵不對稱并聯圖解工況相同，采用折引方法求解分流調節工況是可行的。首先，將公共管段A

31、B視為風機的組成部分，在風機的 PQ 曲線上每一點的壓力P減去對應流量下的AB段損失壓力，可得到折引風機性能曲線。然后，作折引到管路性能曲線，即無公共管段AB，而由BC與BD 管段直接并聯的管路曲線。風機輸出段BC的曲線是指分流管閥門全關時的管路性能曲線；分流段BD的曲線是指分流管閥門全開的管路性能曲線。根據并聯管路工作原理，對曲線與曲線進行等壓力下的流量疊加，得到折引管路性能曲線。曲線與曲線的交點M即為裝置分流調節的工況點。根據折引原理，風機的工況點為M。從M點作水平線分別交 曲線和曲線于C1點和C2點，其對應的流量就是風機輸出的實際流量，就是調節的分流流量。根據并聯工作原理，風機流量。當分

32、流管閥門全關時，其裝置工況點為N，風機工況點為N。顯然，從N點到M點的各工況點，代表了分流管閥門從全關到全開時的全部分流調節工況。軸流式風機采用分流調節方式要優于節流調節，其經濟性要好些。離心式風機采用分流調節方式其經濟性要低于節流調節方式。風機分流調節原理也適用于并聯管路送風裝置的工況確定。由圖4-14（a）可見，分流管BD實際就是與管段BC并聯的另一條管路。分流調節也適用于泵裝置的工況調節。因為泵不能采用入口節流調節或入口導葉調節，所以采用節流調節比風機更為適宜。三、風機的非穩定工況運行風機正常工作時呈現的是穩定工況；當風機選型不當或風機使用欠妥時，某些風機就會產生非穩定工況，風機的非穩定

33、運行將影響甚至破壞其正常工作。與軸流泵相同，軸流風機也具有駝峰形性能曲線，其最大特點就是存在著運行的不穩定工作區，風機一旦進入該區工作，就會產生不同形式的非穩定工況，并表現出明顯的非正常工作的征兆。1、葉柵的旋轉脫流軸流風機葉輪均采用了翼型葉片，氣體與翼型之間的相對運動就是翼型繞流。在翼型繞流特性分析中，定義相對運動方向與翼弦線（即翼型前后緣曲率中心之連線）的夾角為沖角（或攻角），如圖4-15所示，沖角大小是影響機翼型繞流特性的最重要的因素。當沖角為零時，葉片產生較大的升力和較小的摩擦阻力。當沖角增大時，葉片背水面尾部流動產生分離，外力有所增加而阻力（主要是形體阻力）的增加更大，葉片升阻比減小

34、。當沖角增大到某一臨界值后，流動分離點前移，分離區擴大，致使升力明顯下降而阻力急劇增大。這種繞流現象稱為脫流（或失速）。對于依靠外力工作的軸流風機，脫流是產生非穩定工況的一個重要原因。圖4-15 圖4-16軸流風機葉輪是由繞輪轂的若干個翼型組成的葉柵，圖4-16所示為展開后的平面葉柵，葉片之間為氣流通道，如圖中標示的1、2、3。氣流在通過旋轉葉柵時也會產生脫流現象，但這種脫流總是在某一個葉片首先發生，并在該葉片背水面流道，如圖中的流道2的后部因渦流發生流動阻塞。2流道因阻塞減小的流量將向相鄰的1、3流道分流，并與原有的流動匯合使1、3流道的流量增大。由于匯流改變了1、3流道的流動狀況，也改變了

35、1、3流道的進口流動方向。流道2向流道1的分流方向與葉輪的旋轉方向相同，將使葉片沖角減小而抑止了脫流的發生；與此相反流道2向流道3的分流方向與葉輪旋轉方向相反，將使葉片沖角增大而誘發了脫流的產生。這樣，流道1就保持了正常的流動狀況，而流道3因脫流而是非正常的流動狀況。與前面的分析完全相同，當流道3因脫流而發生流動阻塞時，也將影響到2、4流道的流動，抑止了2流道的脫流卻誘發了4流道的脫流。因為葉輪是旋轉的，所以此過程是順序反復進行的。因此在旋轉葉輪中，葉片脫流將沿著葉輪旋轉的反方向，周期性而持續地依次傳遞；這種脫流現象稱為旋轉脫流。旋轉脫流逆葉輪旋轉方向的角速度小于葉輪旋轉角速度（約為轉速的30

36、%-80%），脫流對葉片仍有很高的作用頻率。同時，脫流前后作用于葉片的壓力大小也有一定的變化幅度。因此，旋轉脫流除了影響風機正常工作，使其性能下降之外；還由于葉片受到一種高頻率，有一定變幅的交變力作用，而使葉片產生疲勞損壞；當這一交變力頻率等于或接近葉片的固有頻率時，葉片將產生共振甚至使葉片斷裂。為防止軸流風機產生旋轉脫流，應在風機選型和運行中確保風機工況點不進入風機的不穩定工作區。2風機的喘振風機駝峰形性能曲線如圖4-17所示。根據圖解離心泵裝置工況的能量平衡關系可知，圖中K點為臨界點，K點右側為風機穩定工作區，左側為不穩定工作區。現對具有大容量管路系統的風機裝置，并且風機在不穩定運行的工作

37、狀況進行討論。駝峰形曲線和大容量管路是風機發生喘振的必要件。仍見圖4-17，裝置原工況點A為穩定工況。現在需要流量減小至，則工況點沿上升曲線AK達到K點，該段變化保持穩定工況。至K點后沿下降曲線KD變化，該段為不穩定工作區，使風機工作點即刻降至D點，。與此同時，管路性能也沿曲線AK變化，壓力上升至 ，由于管路容量大，其壓力變化滯后于風機工作不穩定變化，所以管路壓力保持 圖4-17不變。在風機無流量輸出，并且管路壓力大于風機壓力的條件下，風機出現正轉倒流現象，風機跳至C點工作。由于管路流量輸出使其壓力下降，倒流流量也隨之減小，風機QP性能變化沿CD線進行。在D點，管路壓力與風機壓力相等，倒流流量

38、也等于零，風機即無流量的輸出也無流量的輸入，但風機仍然在持續運行，故風機工作點又由D點跳到E點。但是，由于外界所需風量仍保持，所以上述過程將按EKCDE的順序周期性地反復進行。以上討論也是對喘振機理的分析。當具有大容量管路系統的風機處于不穩定工作區運行時，可能會出現流量壓力的大幅度波動，引起裝置的劇烈振動，并伴隨有強烈的噪音，這種現象稱為喘振。喘振將使風機性能惡化，裝置不能保持正常的運行工況，當喘振頻率與設備自振頻率相重合時，產生的共振會使裝置破壞。為了防止喘振的發生，大容量管路系統的風機應盡量避免采用駝峰形性能曲線；在任何條件下，裝置輸出的流量應充分地大于臨界流量，決不允許出現；采用適當的調

39、節方法擴大風機的穩定工作區；控制管路容積等措施都是有效的。3、風機并聯工作的“搶風”現象當風機并聯工作也存在不穩定區時，將會影響風機并聯的正常工況，產生流量分配的偏離，即“搶風”現象。兩臺具有駝峰形曲線的風機并聯工作。假定為同型號風機，性能曲線為，用并聯性能曲線的方法作出并聯性能曲線，由于存在不同段曲線并聯的可能，因此在中出現了一個形狀的不穩定工作區。風機性能曲線及并聯性能曲線如圖4-18所示。當并聯運行工況點為A時，相應每臺風機均在A1點工作，風機為穩定運行。若并聯風機在不穩定的區內運行，管路性能曲線與風機并聯性能曲線有兩個交點，即B點和C點。當在B點運行時，相應每臺風機均在B1點 圖4-1

40、8工作，風機仍為穩定運行。當因各種因素不能維持在B點運行時，工況點將下移到C點，這時相應每臺風機的工況點分別在C1點和C2點。流量大的這臺風機在穩定區的C1點工作，而流量小的風機的工作在不穩定區的C2點，由于一臺風機在不穩定區工作 ，因此C 點并聯工況僅為暫時的平衡狀態，隨時有被破壞的可能。這種不穩定的并聯工況，不僅產生較大的流量偏離，一臺風機流量很小甚至出現倒流；同型號風機的不穩定并聯工況，還客觀導致風機工作點的相互倒換，即兩風機大小流量互變。以上過程的反復進行，使風機不能正常并聯運行，這是風機“搶風”現象機理的分析。“搶風”現象不僅影響了并聯裝置的正常工作，而且還可能引起裝置的振動，電機的

41、空載或過載等不良后果。因此，應盡量避免并聯風機的不穩定運行。如低負荷工作時應采用單臺風機運行；也可采取適當的調節方法等措施來防止“搶風”現象的發生 。水泵并聯運行也存在著類似的“搶水”現象，除了上述的危害之外，還可能引起泵的汽蝕，具有更大的危害性。 第五節 風機選型方法及步驟一、 離心通風機型號表示方法 離心通風機的全稱包括名稱、型號、機號、傳動方式、旋轉方向和出風口位置等六部分，一般包括用途代號、壓力系數表示、比轉數表示、機號等基本內容。用途代號以用途名稱漢語拼音字母首字表示，如“G”和“Y”分別代表鍋爐送風和鍋爐引風機；如“T”代表通用離心通風機，一般可省略不寫。壓力系數表示是風機全壓系數

42、乘以10并四舍五入取整得到的數字。比轉數表示是風機比轉數四舍五入取整得到的數字。機號為葉輪外徑的分米（dm）數。 如Y42-273F型風機，Y表示是一臺鍋爐引風機；4-273為風機最高效率點（即風機設計工況點）的壓力系數為0.4，比轉數為73，葉輪為雙吸式；表示葉輪外徑=28.5dm(2850mm)；F為雙支承聯軸器傳動。又如4-6812.5D型風機，無拼音頭表示是一臺通風的通風機；4-68為風機最高效率點的壓力系數為0.4。比轉數為68； 12.5表示葉輪外徑=12.5dm；D為懸臂支承聯軸器傳動。國家推廣的一般非專用高效節能風機，其主要產品如表4-1所示。二、風機選型方法在風機應用中，除了

43、滿足對其流量、風壓的要求之外，還應考慮對風機高效運行的要求，這是合理選擇風機的一個重要因素。風機性能是風機合理選型的依據，風機性能的表示方法不同，風機選型的方法也不同。（1）利用風機性能表選擇風機這種方法與利用水泵性能表選擇水泵相同，雖然簡單方便，但是不能準確地確定風機裝置工況。此方法也只適用于單一工況風機的選擇，難以對選擇進行比較分析，不能解決工況調節問題。 （2）利用風機性能曲線選擇風機 這一方法與利用水泵性能曲線選擇水泵一樣，是一種最基本也比較簡單的方法。此方法便于工況調節的分析和調節參數的確定。利用性能曲線的比選性較差。 （3）利用風機無量綱性能曲線選擇風機風機無量綱性能曲線是表示各種

44、型式，不同機號的系列風機的無量綱性能參數。為了縮小選擇的范圍，先選定風機的轉速（在可能條件下盡量選擇較高的轉速，但鍋爐引風機，排塵風機應考慮高轉速的磨損問題）。由風機選擇參數和式（ ）或式（ ）計算風機的比轉數。再由值查找離心風機的無量綱曲線，找出與計算比轉數最為接近并且本身效率又較高的風機作為選定的風機型式。選定風機型式后，由相應的無量綱性能曲線上查出最高效率點（即風機設計工況點）的流量系數和壓力系數。然后根據這兩個無量綱參數的定義式（4-10）和式（4-11），可以確定風機葉輪外徑，也可根據式（4-14）和式（4-15）分別寫出的計算式，即 （4-30） （4-31）由以上兩式求出的葉輪外

45、徑應相等或近似相等（查圖的誤差所致）。最后按照計算的葉輪外徑，選擇最接近的風機機號（即風機葉輪外徑）。并根據所選擇的風機型號，進行風機工作參數（即風機選擇參數）的校核。圖4-19（4）利用風機的性能選擇曲線選擇風機這是風機選擇中最常用的一種方法。選擇曲線是把同一相似系列，不同葉輪外徑 的每一臺風機的全壓，功率，轉速與流量的關系，在對數坐標圖上所標繪的一系列線族，如圖418所示為413型風機性能選擇曲線。選擇曲線圖中包含有，和的三組等值線族和一系列高效工作區的線族。由于采用對數坐標，三組等值線族均為各自平行的直線，并規定高效區是效率達最高效率90%以上的工作區范圍。等線通過的性能曲線族，表示同一

46、機號，不同轉速下的風機性能曲線。對任意一條性能曲線來說，其上各點的葉輪直徑，轉速都是相同的，且等于最高效率點（設計工況點）的值和 值。等線與等線在性能曲線上的交點就是風機設計工況點。等線一般并不通過性能曲線的設計工況點，且性能曲線上各點的功率都不相等。根據風機的選擇參數（），在選擇曲線圖上可找出相應的工況點，若該點位于性能曲線上則可直接選定風機的機號，轉速和功率。但所需要的工況點往往不是剛好落在性能曲線上，如圖4-19上的1點。這時，需要在流量保持不變的條件下，向上查找最接近的性能曲線上的2點和3點，由2點或3點所在的性能曲線，查出出風機的機號（即 ），轉速和功率。對于初選的兩臺風機（對應兩條曲線）還應進行比較分析，一般應選取效率比較高，轉速比較高，葉輪外徑較小，功率較小的風機。如圖中的3點性能曲線為最后選定的風機。 三、風機選型步驟 風機選型的