1、混凝土攪拌運(yùn)輸車的行駛速度限制摘要：本文對(duì)混凝土攪拌運(yùn)輸車的行駛側(cè)翻現(xiàn)象進(jìn)行了分析，強(qiáng)調(diào)限 制其最高行駛車速的重要性，提出了安全車速取值建議，闡述了在其 產(chǎn)品使用說明書中提出安全車速的必要性。關(guān)鍵詞：混凝土攪拌運(yùn)輸車行駛速度限制關(guān)于混凝土攪拌運(yùn)輸車的最高車速（以下簡(jiǎn)稱運(yùn)輸車） ，各廠家的廣告 所提及的幾乎都是底盤車改裝前的最高車速， 一般在 90km/h 左右。 同 時(shí)，有些廠家甚至于將這些底盤車最高車速作為整車最高車速寫入了 使用說明書。然而，我國(guó)汽車行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)混凝土攪拌運(yùn)輸車技術(shù)條件（QC/T6672000）（以下簡(jiǎn)稱技術(shù)條件）的第4.1.8條中明確規(guī)定： 攪拌（原文此處有誤，應(yīng)用攪動(dòng)一詞

2、筆者注，下同）行駛時(shí)，最高 車速不得高于50km/h。由此可見，對(duì)最高車速指標(biāo)有著不同的理解， 一遇行車過速，不慎翻車，易引發(fā)不必要的糾紛。筆者認(rèn)為有必要就 此問題從以下方面進(jìn)行討論，引起大家對(duì)運(yùn)輸車行駛速度限制必要性 的重視，提出安全車速取值建議，促使有關(guān)廠家在運(yùn)輸車產(chǎn)品使用說 明書中正確表述行車速度，杜絕產(chǎn)生相應(yīng)糾紛的可能。1 最高車速汽車的最高車速是汽車的動(dòng)力性三大指標(biāo)之一。運(yùn)輸車生產(chǎn)廠家對(duì)此項(xiàng)指標(biāo)十分重視，將其作為重要性能指標(biāo)列出其實(shí)，所有汽車的速度測(cè)試都是附有條件限制的。 技術(shù)條件規(guī)定： 運(yùn)輸車的最高車速測(cè)試是執(zhí)行 汽車最高車速試驗(yàn)方法( GB/T12544)； 最低車速的測(cè)試是執(zhí)行

3、汽車最低穩(wěn)定車速試驗(yàn)方法(GB/T12547 )。 然而,進(jìn)行這兩種速度測(cè)定的場(chǎng)地要求又都是按照汽車道路試驗(yàn)方法 通則(GB/T12534)的規(guī)定，即 試驗(yàn)道路除另有規(guī)定外，各項(xiàng)性能試 驗(yàn)應(yīng)在清潔、 干燥、平坦的，用瀝青或混凝土鋪設(shè)的直線道路上進(jìn)行。 道路長(zhǎng)23km,寬不小于8m,縱向坡度在此期間0 .1 %以內(nèi)”由此 可知，運(yùn)輸車的最高(低)車速數(shù)據(jù)測(cè)試都是特別指定在平直道路上 進(jìn)行的。運(yùn)輸車屬于城區(qū)運(yùn)輸類型車輛,其大部分運(yùn)輸時(shí)間內(nèi)要進(jìn)行轉(zhuǎn)向,避 讓行人及車輛等行駛動(dòng)作,不大有可能做最高車速行駛。更為重要的 是,運(yùn)輸車是由底盤車改裝而成的,其整車重心較改裝前的底盤車重 心有了顯著增高；同時(shí)在

4、其運(yùn)輸途中攪拌筒帶動(dòng)著混凝土翻轉(zhuǎn),使其 重心朝著攪拌筒轉(zhuǎn)動(dòng)方向偏移,從而使其重心偏離攪拌筒軸線的垂直 平面,以至于影響到整車行駛穩(wěn)定性,易于在轉(zhuǎn)彎時(shí)發(fā)生側(cè)翻,尤其 是在高速行駛時(shí),將會(huì)導(dǎo)致較高的翻車事故發(fā)生率。急剎急轉(zhuǎn),也常 常是造成運(yùn)輸車翻車的主要原因。基于以上的認(rèn)識(shí)，筆者認(rèn)為運(yùn)輸車本身重心高，行車路況復(fù)雜，作為 城區(qū)運(yùn)輸車這一客觀存在，在其使用時(shí)應(yīng)引起高度重視的是行駛穩(wěn)定 性，防止側(cè)翻。生產(chǎn)廠家不應(yīng)在突出宣傳其最高車速時(shí)，不對(duì)可能因 之引發(fā)的翻車事故隱患予以切實(shí)的警告。更不能在使用說明書內(nèi)將底 盤最高車速標(biāo)注為整車最高車速，不說明實(shí)際行駛時(shí)應(yīng)遵從技術(shù)條 件的規(guī)定： 攪動(dòng)行駛時(shí)，最高車速不得

5、高于 50km/h”。因此，在使 用說明書中應(yīng)充分明示高速行駛將有帶來翻車事故的高度危險(xiǎn)性。2 最低穩(wěn)定車速最低穩(wěn)定車速是衡量運(yùn)輸車能否較好地平穩(wěn)緩動(dòng)進(jìn)入預(yù)拌混凝土攪拌 站，并使得其進(jìn)料口準(zhǔn)確對(duì)位于預(yù)拌混凝土攪拌站出料口的一項(xiàng)指標(biāo)。 混凝土攪拌運(yùn)輸車 （JG/T5094 1997）在 5.1.15c 中規(guī)定：（運(yùn)輸 車）應(yīng)能在不大于 5km/h 的速度下穩(wěn)定行駛。技術(shù)條件在型式試驗(yàn) 中一處按專用汽車定型試驗(yàn)規(guī)程（QC/T252）規(guī)定了最低穩(wěn)定車速 試驗(yàn)項(xiàng)目。3 安全車速轉(zhuǎn)向行駛時(shí)的側(cè)翻現(xiàn)象是運(yùn)輸車較易發(fā)生的問題。這一問題既與運(yùn)輸 車攪動(dòng)行駛時(shí)攪拌筒旋轉(zhuǎn)，帶動(dòng)筒內(nèi)混凝土，使其整車質(zhì)心朝某個(gè)確 定

6、方向偏移的情況有關(guān)， 也與運(yùn)輸車行駛狀態(tài) （轉(zhuǎn)彎半徑， 行駛速度， 車輛質(zhì)心總偏移量等）因素有關(guān)。本文所述安全車速主要是指能保證 運(yùn)輸車轉(zhuǎn)向行駛時(shí)不會(huì)發(fā)生側(cè)翻現(xiàn)象的行駛速度。直線行駛時(shí)的側(cè)坡 安全性與側(cè)坡角度有關(guān)，此間不予專門討論。各國(guó)運(yùn)輸車行駛時(shí)的攪拌筒旋轉(zhuǎn)方向一般是按其道路車輛靠向某側(cè)行 駛規(guī)定來確定的。根據(jù)我國(guó)道路車輛靠右行駛的行駛規(guī)定，國(guó)內(nèi)大多 數(shù)運(yùn)輸車在攪動(dòng)行駛作業(yè)時(shí)，攪拌筒旋轉(zhuǎn)方向?yàn)橛倚嫦蜍囄渤?看，順時(shí)針旋轉(zhuǎn)），相應(yīng)攪拌筒螺旋葉片旋向?yàn)樽笮＿@種布置適應(yīng)了 靠右行駛時(shí)公路截面左高右低的實(shí)際情況。攪拌筒右旋設(shè)計(jì)的運(yùn)輸車 在攪動(dòng)工況下整車的重心攪拌筒軸線的垂直平面，向右偏離了整

7、車中 心線50100mm,使得運(yùn)輸車的橫向穩(wěn)定性稍好了一些。由于歷史的 原因，我國(guó)有些運(yùn)輸車攪動(dòng)行駛作業(yè)時(shí)，攪拌筒旋轉(zhuǎn)方向?yàn)樽笮?向車尾朝前看，逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)） ，相應(yīng)攪拌筒螺旋葉片旋向?yàn)橛倚＿@種 布置使得攪拌筒左旋的運(yùn)輸車在攪動(dòng)工況下整車的重心向左偏離，不 適應(yīng)靠右行駛時(shí)公路截面左高右低的實(shí)際情況，有著增大側(cè)向慣性力 所產(chǎn)生側(cè)傾力矩的不利影響，導(dǎo)致整車橫向穩(wěn)定性相對(duì)較差。但是， 僅靠設(shè)計(jì)時(shí)的攪拌筒偏置并不能杜絕運(yùn)輸車的側(cè)翻。每當(dāng)轉(zhuǎn)向行駛之時(shí)，運(yùn)輸車不發(fā)生側(cè)傾的條件是側(cè)向慣性力所產(chǎn)生的 側(cè)傾力矩小于重力所產(chǎn)生的穩(wěn)定力矩，即：mx (V2/R) x H<mg x B4(1)由式(

8、1)可以看出，mX (V2/R就是側(cè)向慣性力，其值大小取決于m,V2和R這三項(xiàng)因素。側(cè)向慣性力所產(chǎn)生的側(cè)傾力矩是與運(yùn)輸車的重車 質(zhì)心離地高度值 H 成正比的。以 7m3 運(yùn)輸車來說，其底盤車質(zhì)心離地 高度為1.030m,滿載重車質(zhì)心離地高度就達(dá)到了 1.792m。而軸荷與之 相近的16t汽車起重機(jī)的行駛狀態(tài)質(zhì)心離地高度只有 1.466m。這些數(shù) 據(jù)說明運(yùn)輸車的重車質(zhì)心離地高度比其改裝前的底盤車質(zhì)心離地高度 有了不容忽視的增高。若忽略汽車懸架和輪胎變形,不計(jì)非簧載質(zhì)量 及側(cè)傾影響，汽車的側(cè)翻閾值 ay(單位為g冋由式(2)表達(dá)：ay/g=B '/(2H)(2)式2中B'輪距，m;

9、H整車質(zhì)心離地高度，m。一般而言，汽車質(zhì)心高度每增高 250mm，側(cè)翻閾值就下降0.05g 3。 側(cè)翻閾值愈小，愈易側(cè)翻。載重汽車，尤其是運(yùn)輸車，其側(cè)翻閾值受 到質(zhì)心高度的極大影響。因此，以底盤車的最高車速來標(biāo)為運(yùn)輸車重 車狀態(tài)允許的最高車速是十分不妥的。本文僅就重車(滿載運(yùn)輸混凝土)狀況下的運(yùn)輸車轉(zhuǎn)彎行駛，進(jìn)行穩(wěn)定性分析，討論重車側(cè)翻臨界速度計(jì)算式 1：(3)式(1) (3)中R重車轉(zhuǎn)彎半徑,m;(依據(jù)向左，右兩個(gè)方向的轉(zhuǎn)彎，分別代入不同的轉(zhuǎn)彎半徑值 RL和RR) g重力加速度，m/s2;B4有效穩(wěn)定幅，B4二B-e, m ；B重車平地靜止的穩(wěn)定幅， m ；e 質(zhì)心的總偏移值(e=e1 +

10、e2 + e3 + e4,取代數(shù)和)，反映混凝土偏心 力矩Me (e1),路拱坡度iL(e2)輪胎變形(e3)，懸掛變形(e4)等四因素 對(duì)穩(wěn)定幅的綜合影響， mm；H整車質(zhì)心離地高度，m。式(3)是根據(jù)式(1)的要求而整理出來的重車側(cè)翻臨界速度計(jì)算式。 筆者認(rèn)為有效穩(wěn)定幅B4和整車質(zhì)心離地高度H這兩項(xiàng)因素主要受制于 車輛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和路面拱度實(shí)況,重力加速度 g 是常量。因此,駕駛員 可以控制,同時(shí)也是最為重要的兩個(gè)操作因素就是行駛車速 V 和行駛 轉(zhuǎn)彎半徑R。對(duì)應(yīng)于每一種行駛車速 V,相應(yīng)有一個(gè)使整車不至側(cè)翻的 確定之最小轉(zhuǎn)彎半徑R。駕駛員較為容易的操作也是按行駛車速 V確定整車轉(zhuǎn)彎半徑R。將

11、式(2)改寫為式(4),并對(duì)某一種攪拌筒右旋的運(yùn)輸車分別做向左及向右轉(zhuǎn)向行駛時(shí)，結(jié)合一組運(yùn)輸車結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)，就90km/h和50km/h這兩種 最高車速”進(jìn)行轉(zhuǎn)彎半徑R計(jì)算比較：R=V2H/(g B4)(m)(4)1)向左轉(zhuǎn)向行駛：已知： B4=Be=B( e1e2e3e4)=1074( -534176254)=756mm=0.756m滿載重車質(zhì)心離地高度 H=1.792m取重力加速度 g=10m/s2a.當(dāng)行駛車速 V=90km/h=25m/sRL90=V2H/(g B4)=2521.792/(10 X 0.756)=148.15mb.當(dāng)行駛車速 V=50km/h=13.89m/sRL50=V2H/(g B4)=(13.89)2 X 1.792/(1