1、鹽城韓資工業園21,22號廠房（懸臂梁2.72米）玻璃雨篷設計計算書設計： 校對： 審核： 批準： 鹽城市建筑設計研究院有限公司二一四年五月十日目錄1 計算引用的規范、標準及資料11.1 幕墻及采光頂相關設計規范：11.2 建筑設計規范：11.3 玻璃規范：11.4 鋼材規范：21.5 膠類及密封材料規范：21.6 相關物理性能等級測試方法：31.7 建筑結構靜力計算手冊(第二版)31.8 土建圖紙：32 基本參數32.1 雨篷所在地區32.2 地面粗糙度分類等級33 雨篷荷載計算33.1 雨篷的荷載作用說明33.2 風荷載標準值計算43.3 風荷載設計值計算63.4 雪荷載標準值計算63.5

2、 雪荷載設計值計算63.6 雨篷面活荷載設計值73.7 雨篷構件恒荷載設計值73.8 選取計算荷載組合74 雨篷桿件計算84.1 懸臂梁的受力分析84.2 選用材料的截面特性94.3 梁的抗彎強度計算94.4 梁的撓度計算105 雨篷焊縫計算105.1 受力分析105.2 焊縫校核計算106 玻璃的選用與校核116.1 玻璃板塊荷載組合計算116.2 玻璃板塊荷載分配計算126.3 玻璃的強度計算136.4 玻璃最大撓度校核147 雨篷埋件計算(粘結型化學錨栓)157.1 校核處埋件受力分析157.2 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計算157.3 群錨受剪內力計算167.4 錨栓鋼材破壞時的受

3、拉承載力計算167.5 錨栓鋼材受剪破壞承載力計算167.6 拉剪復合受力承載力計算17鹽城韓資工業園21，22號廠房（懸臂梁2.72米）·玻璃雨篷設計計算書 鹽城市建筑設計研究院有限公司鋼結構雨篷設計計算書1 計算引用的規范、標準及資料1.1 幕墻及采光頂相關設計規范：鋁合金結構設計規范 GB50429-2007玻璃幕墻工程技術規范 JGJ102-2003建筑玻璃應用技術規程 JGJ113-2009建筑幕墻 GB/T21086-2007建筑玻璃采光頂 JG/T231-2007建筑用玻璃與金屬護欄 JG/T342-2012 建筑幕墻工程技術規范 DGJ08-56-20121.2 建筑

4、設計規范：地震震級的規定 GB/T17740-1999鋼結構設計規范 GB50017-2003高層建筑混凝土結構技術規程 JGJ3-2010高處作業吊藍 GB19155-2003工程抗震術語標準 JGJ/T97-2011混凝土結構后錨固技術規程 JGJ145-2004混凝土結構加固設計規范 GB50367-2006混凝土結構設計規范 GB50010-2010混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓 JG160-2004建筑防火封堵應用技術規程 CECS154：2003建筑鋼結構焊接技術規程 JGJ81-2002建筑工程抗震設防分類標準 GB50223-2008建筑結構荷載規范 GB50009-2012建

5、筑結構可靠度設計統一標準 GB50068-2001建筑抗震設計規范 GB50011-2010建筑設計防火規范 GB50016-2006建筑物防雷設計規范 GB50057-2010冷彎薄壁型鋼結構技術規范 GB50018-20021.3 玻璃規范：鍍膜玻璃 第1部分：陽光控制鍍膜玻璃 GB/T18915.1-2002鍍膜玻璃 第2部分：低輻射鍍膜玻璃 GB/T18915.2-2002防彈玻璃 GB17840-1999平板玻璃 GB11614-2009建筑用安全玻璃 第3部分：夾層玻璃 GB15763.3-2009建筑用安全玻璃 第2部分：鋼化玻璃 GB15763.2-2005建筑用安全玻璃 防火

6、玻璃 GB15763.1-2009半鋼化玻璃 GB/T17841-2008熱彎玻璃 JC/T915-2003壓花玻璃 JC/T511-2002中空玻璃 GB/T11944-20021.4 鋼材規范：建筑結構用冷彎矩形鋼管 JG/T178-2005不銹鋼棒 GB/T1220-2007不銹鋼冷加工鋼棒 GB/T4226-2009不銹鋼冷軋鋼板及鋼帶 GB/T3280-2007不銹鋼熱軋鋼板及鋼帶 GB/T4237-2007不銹鋼絲 GB/T4240-2009建筑用不銹鋼絞線 JG/T200-2007不銹鋼小直徑無縫鋼管 GB/T3090-2000彩色涂層鋼板和鋼帶 GB/T12754-2006低合

7、金鋼焊條 GB/T5118-1995低合金高強度結構鋼 GB/T1591-2008建筑幕墻用鋼索壓管接頭 JG/T201-2007耐候結構鋼 GB/T4171-2008高碳鉻不銹鋼絲 YB/T0961997合金結構鋼 GB/T3077-1999金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術要求 GB/T13912-2002冷拔異形鋼管 GB/T3094-2000碳鋼焊條 GB/T5117-1995碳素結構鋼 GB/T700-2006碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋薄鋼板及鋼帶GB/T912-2008碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋厚鋼板及鋼帶GB/T3274-2007優質碳素結構鋼 GB/T699-19991.5 膠

8、類及密封材料規范：丙烯酸酯建筑密封膏 JC484-2006幕墻玻璃接縫用密封膠 JC/T882-2001彩色涂層鋼板用建筑密封膠 JC/T884-2001丁基橡膠防水密封膠粘帶 JC/T942-2004工業用橡膠板 GB/T5574-2008混凝土建筑接縫用密封膠 JC/T881-2001建筑窗用彈性密封劑 JC485-2007建筑密封材料試驗方法 GB/T13477.120-2002建筑用防霉密封膠 JC/T885-2001建筑用硅酮結構密封膠 GB16776-2005建筑用巖棉、礦渣棉絕熱制品 GB/T19686-2005建筑用硬質塑料隔熱條 JG/T174-2005聚氨酯建筑密封膠 JC

9、/T482-2003聚硫建筑密封膠 JC/T483-2006絕熱用巖棉、礦棉及其制品 GB/T11835-2007硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強度的測定 GB/T529-2008橡膠袖珍硬度計壓入硬度試驗方法 GB/T531-1999修補用天然橡膠膠粘劑 HG/T3318-2002中空玻璃用彈性密封膠 JC/T486-2001中空玻璃用丁基熱熔密封膠 JC/T914-20031.6 相關物理性能等級測試方法：玻璃幕墻工程質量檢驗標準 JGJ/T139-2001玻璃幕墻光學性能 GB/T18091-2000彩色涂層鋼板和鋼帶試驗方法 GB/T13448-2006鋼結構工程施工質量驗收規范 GB502

10、05-2001混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-2002(2011版)建筑防水材料老化試驗方法 GB/T18244-2000建筑幕墻氣密、水密、抗風壓性能檢測方法 GB/T15227-2007建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法 GB/T18575-2001建筑幕墻平面內變形性能檢測方法 GB/T18250-2000建筑裝飾裝修工程質量驗收規范 GB50210-2001金屬材料室溫拉伸試驗方法 GB/T228-20021.7 建筑結構靜力計算手冊(第二版)1.8 土建圖紙：2 基本參數2.1 雨篷所在地區 鹽城地區；2.2 地面粗糙度分類等級 按建筑結構荷載規范(GB50009-201

11、2) A類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區； B類：指田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區； C類：指有密集建筑群的城市市區； D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區；依照上面分類標準，本工程按B類地形考慮。3 雨篷荷載計算3.1 雨篷的荷載作用說明 雨篷承受的荷載包括：自重、風荷載、雪荷載以及活荷載。 (1)自重：包括面板、桿件、連接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算： (2)風荷載：是垂直作用于雨篷表面的荷載，按GB50009采用； (3)雪荷載：是指雨篷水平投影面上的雪荷載，按GB50009采用； (4)活荷載：是指雨篷水平投影面上的活荷載，按GB5

12、0009，可按500N/m2采用； 在實際工程的雨篷結構計算中，對上面的幾種荷載，考慮最不利組合，有下面幾種方式，取用其最大值： A：考慮正風壓時： a.當永久荷載起控制作用的時候，按下面公式進行荷載組合： SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk) b.當永久荷載不起控制作用的時候，按下面公式進行荷載組合： SA+=1.2Gk+1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk) (風荷載為第一可變荷載時)； SA+=1.2Gk+1.4Sk(或Qk)+0.6×1.4wk (風荷載非第一可變荷載時)； B：考慮負風壓時： 按下面公式進行荷

13、載組合： SA-=1.0Gk+1.4wk3.2 風荷載標準值計算 按建筑結構荷載規范(GB50009-2012)計算： wk+=gzzs1+w0 8.1.1-2GB50009-2012 wk-=gzzs1-w0上式中： wk+：正風壓下作用在雨篷上的風荷載標準值(MPa)； wk-：負風壓下作用在雨篷上的風荷載標準值(MPa)； Z：計算點標高：5.4m； gz：高度z處的陣風系數； 根據不同場地類型,按以下公式計算： gz=1+2gI10(z/10)- 條文說明部分8.6.1GB50009-2012 其中A、B、C、D四類地貌類別截斷高度分別為：5m、10m、15m、30m； A、B、C、D

14、四類地貌類別梯度高度分別為：300m、350m、450m、550m； 也就是： 對A類場地：當z>300m時，取z=300m，當z<5m時，取z=5m； 對B類場地：當z>350m時，取z=350m，當z<10m時，取z=10m； 對C類場地：當z>450m時，取z=450m，當z<15m時，取z=15m； 對D類場地：當z>550m時，取z=550m，當z<30m時，取z=30m； g：峰值因子，取2.5； I10：10m高名義湍流度，對應A、B、C、D地面粗糙度，可分別取0.12、0.14、0.23和0.39； ：地面粗糙度指數，對應A、B、

15、C、D地面粗糙度，可分別取0.12、0.15、0.22和0.30；對于B類地形，5.4m高度處的陣風系數為： gz=1+2×2.5×0.14×(Z/10)-0.15=1.7 z：風壓高度變化系數； 根據不同場地類型,按建筑結構荷載規范條文說明部分8.2.1提供的公式計算： A類場地：zA=1.284×(z/10)0.24 B類場地：zB=1.000×(z/10)0.30 C類場地：zC=0.544×(z/10)0.44 D類場地：zD=0.262×(z/10)0.60 公式中的截斷高度和梯度高度與計算陣風系數時相同，也就是：

16、 對A類場地：當z>300m時，取z=300m，當z<5m時，取z=5m； 對B類場地：當z>350m時，取z=350m，當z<10m時，取z=10m； 對C類場地：當z>450m時，取z=450m，當z<15m時，取z=15m； 對D類場地：當z>550m時，取z=550m，當z<30m時，取z=30m；對于B類地形，5.4m高度處風壓高度變化系數： z=1.000×(Z/10)0.30=1 s1：局部風壓體型系數； 按建筑結構荷載規范GB50009-2012第8.3.3條：計算圍護結構及其連接的風荷載時，可按下列規定采用局部體型系數

17、s1： 1 封閉矩形平面房屋的墻面及屋面可按表8.3.3-1的規定采用； 2 檐口、雨篷、遮陽板、邊棱處的裝飾條等突出構件，取-2.0； 3 其它房屋和構筑物可按本規范第8.3.1條規定體型系數的1.25倍取值。 按建筑結構荷載規范GB50009-2012第8.3.4條：計算非直接承受風荷載的圍護構件風荷載時，局部體型系數可按構件的從屬面積折減，折減系數按下列規定采用： 1 當從屬面積不大于1m2時，折減系數取1.0； 2 當從屬面積大于或等于25m2時，對墻面折減系數取0.8，對局部體型系數絕對值大于1.0的屋面區域折減系數取0.6，對其它屋面區域折減系數取1.0； 3 當從屬面積大于1m2

18、且小于25m2時，墻面和絕對值大于1.0的屋面局部體型系數可采用對數插值，即按下式計算局部體型系數： s1(A)=s1(1)+s1(25)-s1(1)logA/1.4 8.3.4GB50009-2012 因此，對雨蓬結構來說： 正壓情況下： s1+(1)=2 s1+(25)=0.6×s1+(1)=1.2 負壓情況下： s1-(1)=-2.0 s1-(25)=0.6×s1-(1)=-1.2 w0：基本風壓值(MPa)，根據現行建筑結構荷載規范GB50009-2012附表E.5中數值采用，按重現期50年，鹽城地區取0.00045MPa；(1)計算龍骨構件的風荷載標準值： 龍骨構

19、件的從屬面積： A=2.45×1=2.45m2 LogA=0.389 sA1+(A)=s1+(1)+s1+(25)-s1+(1)logA/1.4 =1.778 sA1-(A)=s1-(1)+s1-(25)-s1-(1)logA/1.4 =1.778 wkA+=gzzsA1+w0 =1.7×1×1.778×0.00045 =0.00136MPa wkA-=gzzsA1-w0 =1.7×1×1.778×0.00045 =0.00136MPa(2)計算面板部分的風荷載標準值： sB1+(A)=2 sB1-(A)=2 wkB+=gz

20、zsB1+w0 =1.7×1×2×0.00045 =0.00153MPa wkB-=gzzsB1-w0 =1.7×1×2×0.00045 =0.00153MPa3.3 風荷載設計值計算 wA+：正風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載設計值(MPa)； wkA+：正風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載標準值(MPa)； wA-：負風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載設計值(MPa)； wkA-：負風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載標準值(MPa)； wA+=1.4×wkA+ =1.4×0.00136 =0.001904MP

21、a wA-=1.4×wkA- =1.4×0.00136 =0.001904MPa wB+：正風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載設計值(MPa)； wkB+：正風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載標準值(MPa)； wB-：負風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載設計值(MPa)； wkB-：負風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載標準值(MPa)； wB+=1.4×wkB+ =1.4×0.00153 =0.002142MPa wB-=1.4×wkB- =1.4×0.00153 =0.002142MPa3.4 雪荷載標準值計算 Sk：作用在雨篷上

22、的雪荷載標準值(MPa)； S0：基本雪壓，根據現行建筑結構荷載規范GB50009-2012取值：0.00035MPa； r：屋面積雪分布系數，按表7.2.1GB50009-2012，為2.0； 根據建筑結構荷載規范GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷載標準值為： Sk=r×S0 =2.0×0.00035 =0.0007MPa3.5 雪荷載設計值計算 S：雪荷載設計值(MPa)； S=1.4×Sk =1.4×0.0007 =0.00098MPa3.6 雨篷面活荷載設計值 Q：雨篷面活荷載設計值(MPa)； Qk：雨篷面活荷載標準值取：500N/

23、m2 Q=1.4×Qk =1.4×500/1000000 =0.0007MPa 因為Sk>Qk，所以計算時雪荷載參與正壓組合！3.7 雨篷構件恒荷載設計值 G+：正壓作用下雨篷構件恒荷載設計值(MPa)； G-：負壓作用下雨篷構件恒荷載設計值(MPa)； Gk：雨篷結構平均自重取0.0005MPa； 因為Gk與其它可變荷載比較，不起控制作用，所以： G+=1.2×Gk =1.2×0.0005 =0.0006MPa G-=Gk =0.0005MPa3.8 選取計算荷載組合(1)正風壓的荷載組合計算： SkA+：正風壓作用下的龍骨的荷載標準值組合(MP

24、a)； SA+：正風壓作用下的龍骨的荷載設計值組合(MPa)； SkA+=Gk+wkA+0.7Sk =0.00235MPa SA+=G+wA+0.7S =0.00319MPa(2)負風壓的荷載組合計算： SkA-：負風壓作用下的龍骨的荷載標準值組合(MPa)； SA-：負風壓作用下的龍骨的荷載設計值組合(MPa)； SkA-=Gk+wkA- =0.00086MPa SA-=G-+wA- =1.0Gk+1.4wkA- =0.001404MPa(3)最不利荷載選取： SkA：作用在龍骨上的最不利情況下荷載標準值組合(MPa)； SA：作用在龍骨上的最不利情況下荷載設計值組合(MPa)； 按上面2項

25、結果，選最不利因素(正風壓情況下出現)： SkA=0.00235MPa SA=0.00319MPa4 雨篷桿件計算基本參數： 1：計算點標高：5.4m； 2：力學模型：懸臂梁； 3：荷載作用：集中力荷載； 4：懸臂總長度：a=2450mm； 5：分格寬度：B=1000mm； 6：板塊配置：夾層玻璃8 +8 mm； 7：懸臂梁：鋼管140×80×4，Q235；本處幕墻桿件按懸臂梁力學模型進行設計計算，受力模型如下：4.1 懸臂梁的受力分析(1)集中荷載值計算： 本工程結構的每個梁上，共有i=3個集中力作用點，下面對這些力分別求值： Pki：每個集中力的標準值(N)； Pi：每

26、個集中力的設計值(N)； ai：每個分格的沿懸臂梁方向的長度(mm)； Sk：組合荷載標準值(MPa)； S：組合荷載設計值(MPa)； B：分格寬度(mm)； a1=150mm a2=1210mm a3=1090mm Pk1=SkBa2/2 =1421.75N P1=SBa2/2 =1929.95N Pk3=SkBa3/2 =1280.75N P3=SBa3/2 =1738.55N Pk2=SkB(a2+a3)/2 =2702.5N P2=SB(a2+a3)/2 =3668.5N(2)雨篷桿件截面最大彎矩(根部處)的彎矩設計值計算： M：全部作用力作用下懸臂梁根部彎矩設計值(N·m

27、m)； Mi：單個作用力Pi作用下懸臂梁根部彎矩設計值(N·mm)； bi：單個作用力Pi作用點到懸臂梁根部的距離(mm)； Pi：每個集中力的設計值(N)； Mi=Pi×bi M=Mi M1=P1b1 =289492.5N·mm M3=P3b3 =4259447.5N·mm M2=P2b2 =4989160N·mm M=Mi =9538100N·mm4.2 選用材料的截面特性 材料的抗彎強度設計值：f=215MPa 材料彈性模量：E=206000MPa 主力方向慣性矩：I=4493500mm4 主力方向截面抵抗矩：W=64190mm

28、3 塑性發展系數：=1.054.3 梁的抗彎強度計算按懸臂梁抗彎強度公式,應滿足： M/Wf上式中： M：懸臂梁的彎矩設計值(N·mm)； W：在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩(mm3)； ：塑性發展系數，取1.05； f：材料的抗彎強度設計值，取215MPa；則： M/W=9538100/1.05/64190 =141.516MPa215MPa懸臂梁抗彎強度滿足要求。4.4 梁的撓度計算 df：全部作用力作用下懸臂梁懸臂端撓度計算值(mm)； df,lim：懸臂梁懸臂端撓度限值(mm)； dfi：單個作用力Pi作用下懸臂梁懸臂端撓度計算值(mm)； bi：單個作用力Pi作用點到懸臂梁根

29、部的距離(mm)； Pki：每個集中力的標準值(N)； a：懸臂梁總長度(mm)； dfi=Pkibi2a(3-i)/6EI i=bi/a df=dfi df1=Pk1b12a(3-1)/6EI =0.041mm df3=Pk3b32a(3-3)/6EI =6.782mm df2=Pk2b22a(3-2)/6EI =5.391mm df=dfi =12.214mm df,lim=2×2450/250=19.6mm 12.214mmdf,lim=19.6mm懸臂梁桿件的撓度滿足要求!5 雨篷焊縫計算基本參數： 1：焊縫高度：hf=4mm； 2：焊縫有效截面抵抗矩：W=76970mm3；

30、 3：焊縫有效截面積：A=2532.4mm2；5.1 受力分析 V：剪力(N) a：懸臂長度(mm)： B：分格寬度(mm)； M：彎矩(N·mm) V=SaB =0.00319×2450×1000 =7815.5N M=9538100N·mm5.2 焊縫校核計算校核依據： (f/f)2+f2)0.5ffw 7.1.3-3GB50017-2003上式中： f：按焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度方向的應力(MPa)； f：正面角焊縫的強度設計值增大系數，取1.22； f：按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力(MPa)； ffw：角焊縫的強度設計值(M

31、Pa)； (f/f)2+f2)0.5 =(M/1.22W)2+(V/A)2)0.5 =(9538100/1.22/76970)2+(7815.5/2532.4)2)0.5 =101.62MPa 101.62MPaffw=160MPa焊縫強度能滿足要求6 玻璃的選用與校核基本參數： 1：計算點標高：5.4m； 2：玻璃板尺寸：寬×高=B×H=1000mm×1360mm； 3：玻璃配置：夾層玻璃，夾層玻璃：8 +8 mm；上片鋼化玻璃，下片鋼化玻璃； 4：玻璃支撐類型：四點駁接； 5：玻璃支撐點間距B1×H1=750mm×1110mm；模型簡圖為：

32、6.1 玻璃板塊荷載組合計算(1)玻璃板塊自重： Gk：玻璃板塊自重標準值(MPa)； G：玻璃板塊自重設計值(MPa)； t1：玻璃板塊上片玻璃厚度(mm)； t2：玻璃板塊下片玻璃厚度(mm)； g：玻璃的體積密度(N/mm3)； wk+：正風壓作用下作用在雨篷上的風荷載標準值(MPa)； Gk=g(t1+t2) =25.6/1000000×(8+8) =0.00041MPa因為Gk與其它可變荷載比較，不起控制作用，所以： G+：正壓作用下雨篷玻璃恒荷載設計值(MPa)； G-：負壓作用下雨篷玻璃恒荷載設計值(MPa)； Gk：玻璃板塊自重標準值(MPa)； G+=1.2

33、5;Gk =1.2×0.00041 =0.000492MPa G-=Gk =0.00041MPa(2)正風壓的荷載組合計算： Sk+：正風壓作用下的荷載標準值組合(MPa)； S+：正風壓作用下的荷載設計值組合(MPa)； Sk+=Gk+wk+0.7Sk =0.00243MPa S+=G+w+0.7S =0.00332MPa(3)負風壓的荷載組合計算： Sk-：負風壓作用下的荷載標準值組合(MPa)； S-：負風壓作用下的荷載設計值組合(MPa)； Sk-=Gk+wk- =0.00112MPa S-=G-+w- =1.0Gk+1.4wk- =0.001732MPa(4)最不利荷載選取

34、： Sk：最不利荷載標準值組合(MPa)； S：最不利荷載設計值組合(MPa)； 按上面2項結果，選最不利因素(正風壓情況下出現)： Sk=0.00243MPa S=0.00332MPa6.2 玻璃板塊荷載分配計算 Sk：最不利荷載標準值組合(MPa)； S：最不利荷載設計值組合(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； Sk1：分配到上片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)； S1：分配到上片玻璃上的荷載組合設計值(MPa)； Sk2：分配到下片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)； S2：分配到下片玻璃上的荷載組合設計值(MPa)； Sk1=Skt13/(t13+t2

35、3) =0.00243×83/(83+83) =0.001215MPa S1=St13/(t13+t23) =0.00332×83/(83+83) =0.00166MPa Sk2=Skt23/(t13+t23) =0.00243×83/(83+83) =0.001215MPa S2=St23/(t13+t23) =0.00332×83/(83+83) =0.00166MPa6.3 玻璃的強度計算 校核依據：fg(1)上片校核： 1：上片玻璃的計算參數； 1：上片玻璃的折減系數； Sk1：作用在上片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)； a：支撐點間玻璃面板長

36、邊邊長(mm)； E：玻璃的彈性模量(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； 1=Sk1a4/Et14 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.001215×11104/72000/84 =6.254按系數1，查表6.1.2-2JGJ102-2003，1=0.99； 1：上片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設計值(MPa)； S1：作用在幕墻上片玻璃上的荷載組合設計值(MPa)； a：支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)； t1：上片玻璃厚度(mm)； m1：上片玻璃彎矩系數, 查表得m1=0.137； 1=6m1S1a21/t12 =6×0.137×0.00

37、166×11102×0.99/82 =26.006MPa 26.006MPafg1=42MPa(鋼化玻璃)上片玻璃的強度滿足!(2)下片校核： 2：下片玻璃的計算參數； 2：下片玻璃的折減系數； Sk2：作用在下片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)； a：支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)； E：玻璃的彈性模量(MPa)； t2：下片玻璃厚度(mm)； 2=Sk2a4/Et24 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.001215×11104/72000/84 =6.254按系數2，查表6.1.2-2JGJ102-2003，2=0.99 2：下片玻璃在組合荷載作用

38、下的板中最大應力設計值(MPa)； S2：作用在幕墻下片玻璃上的荷載組合設計值(MPa)； a：支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； m2：下片玻璃彎矩系數, 查表得m2=0.137； 2=6m2S2a22/t22 =6×0.137×0.00166×11102×0.99/82 =26.006MPa 26.006MPafg2=42MPa(鋼化玻璃)下片玻璃的強度滿足!6.4 玻璃最大撓度校核校核依據： df=Ska4/Ddf,lim 6.1.3-2JGJ102-2003上面公式中： df：玻璃板撓度計算值(mm)； ：玻璃撓度的

39、折減系數； ：玻璃撓度系數，查表得=0.01594； D：玻璃的彎曲剛度(N·mm)； df,lim：許用撓度，取支撐點間玻璃面板長邊邊長的60，為18.5mm；其中： D=Ete3/(12(1-2) 6.1.3-1JGJ102-2003上式中： E：玻璃的彈性模量(MPa)； te：玻璃的等效厚度(mm)； ：玻璃材料泊松比，為0.2； te=(t13+t23)1/3 6.1.4-5JGJ102-2003 =(83+83)1/3 =10.079mm D=Ete3/(12(1-2) =72000×10.0793/(12×(1-0.22) =6399298.269N

40、·mm ：玻璃板塊的計算參數； =Ska4/Ete4 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00243×11104/72000/10.0794 =4.9647按參數，查表6.1.2-2JGJ102-2003，=1 df=Ska4/D =1×0.01594×0.00243×11104/6399298.269 =9.189mm 9.189mmdf,lim=18.5mm玻璃的撓度能滿足要求!7 雨篷埋件計算(粘結型化學錨栓)7.1 校核處埋件受力分析 V：剪力設計值(N)； N：軸向拉(壓)力設計值(N)，本處無軸向拉、壓力； M：根部彎矩設計

41、值(N·mm)；根據前面的計算，得： N=0N V=7815.5N M=9538100N·mm本工程選用的錨栓為：慧魚-化學錨栓 FHB-A 20×170/50；7.2 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計算 按5.2.2JGJ145-2004規定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進行彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設計值應按下列規定計算：1：當N/n-My1/yi20時：Nsdh=N/n+My1/yi22：當N/n-My1/yi2<0時：Nsdh=(NL+M)y1/yi/2在上面公式中：M：彎矩設計值；Nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設計值；y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；L：軸力N作用點至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；在本例中：N/n-My1/yi2 =0/4-9538100×75/22500 =-31793.667因為： -31793.667&l