1、達拉特旗人民法院審判法庭擴建工程辦公樓高大模板專項方案目 錄第一章 編制依據及說明0一、編制依據0二、編制說明1第二章 工程概況2一、工程概況2二、本工程有高大模板體系的部位3三、本工程高大模板體系施工的重點與難點4第三章 高大模板支撐系統的設計5一、 模板及支撐系統選型5二、 高支模部分結構概況5三、 模板支撐系統技術參數5第四章 模板支撐架構造要求10一、 架體的總體構造及總體要求10二、 架體基礎10三、 掃地桿10四、立桿10五、 水平桿11六、 剪刀撐設置11七、 其它構造措施12第五章 保證體系13一、 質量保證措施13二、 安全、文明施工保證措施14三、 高支模支撐體系變形監測1

2、6四、 模板支撐架垮塌預案19第六章 計算書22一、400×1000梁底模及扣件鋼管高支撐架計算書22二、400×1000梁側模板計算書31三、300×650梁底模及扣件鋼管高支撐架計算書38四、300×650梁側模板計算書47五、250×500梁底模及扣件鋼管高支撐架計算書54六、120mm厚樓板模板支架計算書63 第一章 編制依據及說明一、編制依據建筑結構荷載規范 GB50009-2012 混凝土結構設計規范 GB50010-2010 建筑施工計算手冊 建筑施工手冊 第四版 建筑施工模板安全技術規范 JGJ162-2008 鋼管扣件水平模板

3、的支撐系統安全技術規程 DG/TJ08-016-2004 鋼管腳手架扣件 GB15831-2006 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011鋼結構設計規范 GB 50017-2003 中華人民共和國安全生產法危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文 施工圖 施工組織總設計模板施工專項方案建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011我公司現有技術條件，操作人員，機械設備，周轉材料等資源配置情況；以及同類型結構梁施工經驗等。二、編制說明本專項施工方案是在對結構施工圖充分熟悉后施工單位技術人員、建設單位技術

4、人員和監理工程師充分討論后確定的工作目標和實施方法等匯總于此方案中。本方案作為特殊高大模板支撐和安裝、拆除等內容在內的一系列完成工作的作業指導書。嚴格按方案中的技術參數搭架、支撐、加固。并嚴控施工臨時荷載和隨意加載，超載等。模板支模及安裝完成后需組織現場建設單位技術人員、監理工程師、施工單位：技術人員、安全員、質量員方檢查驗收合格后進行下一道砼澆筑工作。在砼澆筑中現場技術人員、工長；架體搭設人員必須堅持旁站留守，隨時檢查架體情況，排除隱患，保證砼施工的安全性，嚴防架體垮塌事故發生。第二章 工程概況一、工程概況本工程為達拉特旗人民法院審判法庭擴建工程辦公樓，位于達拉特旗法院北。達拉特旗人民法院審

5、判法庭擴建工程辦公樓，地上部分六層，局部二層。建筑總面積為7975.67m2，建筑高度23.65m。二、本工程有高大模板體系的部位本工程共存在一處高大模板支撐體系，位于1/0A-×-部位一層至二層門廳位置。達拉特旗人民法院審判法庭擴建工程辦公樓1/0A-×-部位一層至二層門廳及室外門廳屋面，地下室頂板標高為-0.500m，二層結構標高為8.250m，高支模部分層高為8.75m。室外門廳屋面區域地下室土方回填至-0.500m后支模澆筑。 該結構框架梁最大跨度為14.1m，主要框架梁截面尺寸為400mm×1000mm和300mm×650mm，最大次梁截面尺寸

6、為250mm×500mm，板厚120mm。高支模地基室內為地下室頂板，室外地基梁下為基礎梁，其余部位為回填土。該結構為鋼筋混凝土框架結構，高大模板支撐區域平面圖如下：三、本工程高大模板體系施工的重點與難點本工程施工有高大模板支撐體系的部分在方案中已經詳細描述。部分主框架梁的跨度達14.1m，該梁編號為KL02a，位于室外門廳屋面1/0A軸，該梁截面尺寸為400mm×1000mm，雖然至梁底模板支架搭設高度小于8m，但是綜合考慮結構布局，仍將其按照高支模重視對待。本工程高支模結構均為樓板大開洞結構，模板支撐體系在于周圍結構合理連接，拆模時間節點把握，拆模范圍劃定均為本工程的重

7、點，因此在架體排布及模板拆除時應合理規劃并加強安全管理工作。JGJ162-2008對模板支撐體系要求較高，對于高大模板支撐體系要求更為嚴格，本工程高支模體系要嚴格按照本規范進行搭設與計算。第三章 高大模板支撐系統的設計一、 模板及支撐系統選型本工程梁、板、均采用18mm厚木模板；模板支撐系統采用扣件式鋼管腳手架。二、 高支模部分結構概況本工程施工有高大模板支撐體系的部分在方案中已經詳細描述，各結構構件計算尺寸經過合理選取，現選定為框架梁截面尺寸為400mm×1000mm，300mm×650mm；次梁截面尺寸為250mm×500mm；板厚為120mm。三、 模板支撐

8、系統技術參數1、梁：400mm×1000mm主梁沿截面方向布置3排立桿，間距為600mm，其中一根梁底稱重立桿；沿梁跨度方向間距為450mm。小橫桿間距為450mm。梁底模下墊4根40mm×80mm木方。側模內楞為40mm×80mm木方，沿梁高度方向布置5根；外楞為2排48×3.5mm的架管沿跨度方間距500mm布置，對拉螺栓為3根，沿梁斷面間距為100mm，300mm，300mm，沿梁跨度方向為500mm。400mm×1000mm梁支架立面圖300mm×650mm主梁沿截面方向布置3排立桿，間距為400mm，其中一根梁底稱重立桿；沿

9、梁跨度方向間距為900mm。小橫桿間距為900mm。梁底模下墊4根40mm×80mm木方。側模內楞為40mm×80mm木方，沿梁跨度方向間距300mm；外楞為2根48×3.5mm的架管沿跨度方向通常布置，對拉螺栓為兩根，沿梁斷面間距為200mm，200mm，沿梁跨度方向為600mm。300×650梁支撐架立面圖250mm×500mm次梁沿截面方向布置2排立桿，間距為700mm；沿梁跨度方向間距為900mm。小橫桿間距為900mm。梁底模下墊3根40mm×80mm木方。側模內楞為40mm×80mm木方，沿梁跨度方向間距300m

10、m；外楞為2根48×3.5mm的架管沿跨度方向通常布置，對拉螺栓為兩根，沿梁斷面間距為100mm，200mm，沿梁跨度方向為600mm。250×500次梁支撐架立面圖2、板：板下墊40×80木枋，間距200mm。模板支撐架立桿間距為900mm×900mm。3、其他：本工程高支模體系立桿步距均為1.5m施工時，先布置梁下立桿，后布置板下立桿。第四章 模板支撐架構造要求一、 架體的總體構造及總體要求架體采用48×3.5mm的架管（計算時考慮因實際原因帶來的面積折減）、直角扣件、對接扣件、旋轉扣件、可調頂托，50×300mm通長木板、40&

11、#215;80mm木枋等等。腳手架構配件進場的檢查與驗收應符合JGJ 130-2011、JGJ162-2008的相關規定。二、 架體基礎本工程高支撐架體搭設在筏板基礎之上。因此不對架體地基承載力進行計算。三、 掃地桿在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的方式設置掃地桿。四、立桿400mm×1000mm框架梁支撐立桿沿跨度方向間距450mm；沿梁截面方向設置2排立桿，間距為1200mm，梁下增設置1排承重立桿。承重立桿采用頂托支撐小橫桿，頂托下口必須增設水平桿用以減小該立桿上端自由端的a值長度。300mm×650mm框架梁支撐立桿沿跨度方向間距900mm；沿

12、梁截面方向設置2排立桿，間距為800mm，梁下增設置1排承重立桿。承重立桿采用頂托支撐小橫桿，頂托下口必須增設水平桿用以減小該立桿上端自由端的a值長度。250mm×500mm次梁支撐立桿沿跨度方向間距900mm；沿梁截面方向設置2排立桿，間距700mm。板下支撐立桿為設計間距900mm×900mm的鋼管支撐體系，為方便施工根據主次梁支撐架搭設尺寸進行適當調整，保證水平縱橫桿保持連通形成整體，但不得超過設計值。支架立桿應搭設豎直，2m高度的垂直允許偏差為15mm。立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，兩根相鄰立桿接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向

13、錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3。嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。五、 水平桿水平桿步距為1500mm，縱、橫向距與立桿間距相適應。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的剛度。本工程層高大于8m，因此，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿。六、 剪刀撐設置（1）豎向剪刀撐框架梁與次梁下口立桿沿梁跨度方向設置由下至上的連續剪刀撐。本工程模板支架立柱在外側周圍由下至上設置豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向每隔一段距離（5m以內，依具體情況而定）設置由下至上的豎向連續式剪刀撐，豎向剪刀撐縱向每五跨立桿艱巨設置一道，剪刀撐

14、桿件底端與地面頂緊，夾角為45°60°,在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加連續式豎向剪刀撐。（2）水平剪刀撐本工程高支模區域設置3道水平剪刀撐，在支撐體系頂部、底部掃地桿處及沿支模高度中間設置。底平面或相鄰水平剪刀撐的間距不大于 6m。鋼管剪刀撐搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm。七、 其它構造措施本工程支模系統為部分高大支模系統，混凝土澆注時，先進行柱的澆注，再進行梁板的澆注。當進行梁板澆注時，其支撐架需和柱子拉結緊密，以增加支模架體的整體穩定性。本工程梁板支撐架布置較為特殊，需采用高支模的結構均為樓板大開洞

15、結構，層高較高，因此為了增加模板支架的穩定性，邊梁的水平橫桿向內延伸兩跨以增加其穩定性。滿堂腳手架平面布置詳細見立桿、剪刀撐布置圖第五章 保證體系一、 質量保證措施質量保證體系參見本工程施工組織設計。模板控制要點：序號控制要點控制措施1軸線偏位控制a.模板軸線放線后，要有專人進行技術復核，無誤后才能支模。b.構造柱模板根部和頂部必須設限位措施，如采用焊接鋼件限位，以保證底部和頂部位置準確。c.支模時要拉水平、豎向通線，并設豎向總垂直度控制線，以保證模板水平、豎向位置準確。d.根據混凝土結構特點，對模板進行設計，以保證模板及其支架有足夠強度、剛度和穩定性。e.混凝土澆搗前，對模板軸線、支架、頂撐

16、、螺栓進行認真檢查、復核，發現問題及時進行處理。f. 混凝土澆搗時，要均勻、對稱下料，澆灌高度要控制在施工規范允許范圍內。g.澆搗混凝土時，要均勻、對稱下料，控制澆灌高度，既要保證混凝土振搗密實，又要防止過分振搗引起模板變形。h.模板上口必須有臨時撐頭，以保證混凝土澆搗時梁、墻上口寬度。i.當梁、板跨度大于或等于4m時，模板中間應起拱，當設計無具體要求時，起拱高度為全跨度的1/1000_3/1000。2標高偏差的控制a.每層樓設標高控制點，豎向模板根部須做找平。b.模板頂部設標高標記，嚴格按標記施工。c.樓梯踏步模板安裝時應考慮裝修層厚度。3脫模劑的控制a.拆模后，必須清除模板上的遺留混凝土殘

17、漿，爾后再刷脫模劑。b.嚴禁用廢機油作脫模劑，脫模劑材料選用原則應為既便于脫模又便于混凝土表面裝飾。c.脫模劑涂刷要均勻，一般以度為好，以防漏刷，也不能涂刷過厚。4模內清理不符合要求防治a.在封模前，將模內垃圾清除干凈。b.構造柱根部的拐角、接頭處留清掃孔，模內垃圾清除完畢后，及時將清掃口處封閉。c.鋼筋綁扎完畢，用壓力水清除模內垃圾。二、 安全、文明施工保證措施1、安全保證體系根據有關規定建立健全安全保證體系并成立由項目經理部安全生產負責人為首，各施工單位安全生產負責人參加的“生產安全管理會”組織領導施工現場安全生產管理工作。2、安全、文明施工技術要求：1)、工人須經三級安全教育，考試合格后

18、方可上崗。2)、特殊工種持證上崗，由關證件需符合成都市有關規定。3)、起吊或安裝模板時，須和附近高壓線路或電源保持一定的安全距離，吊鉤重物下不得站人。模板調運由持證起重工指揮，符合相關操作安全規定。4)、在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時應起由重工配合；拆除頂膜模板前必須劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管，安全網封住，并掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前認真檢查模板螺栓是否拆完、是否有拌勾掛地方并清理模上板的雜物，仔細檢查吊鉤是否有開焊，脫扣現象。5)、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠，扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設

19、小班組設專人看模，隨時檢查是否變形、松動，并組織及時恢復。6)、經常檢查模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。7)、木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，超過一次不得3米，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋(使用前檢查，使用中隨時檢查)；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器，并接用漏電保護器。使用木工機械時嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑木料嚴禁使用圓盤鋸裁鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。8)、施工機械必須設置防護裝置，每臺機械必須一機一閘并設漏電保護開關。9)、發生人生觸電時，

20、須立即切斷電源，然后對觸電者進行緊急救護，嚴禁在未切斷電源之前與觸電者接觸。10)、木工加工棚必須配備足夠滅火器及其它（如水桶、鐵锨等）滅火器材。11)、工作場所保持道路暢通，危險部位必須設置明顯標志，操作人員必須持證上崗，熟悉機械性能和操作規程。12)、在現場高空模板施工必須有操作架（特別時施工外圍），操作架上必須鋪跳板，綁好防護欄桿及踢腳板。在極特殊情況下，難以搭設防護架時操作人員須掛好安全帶。13)、臨邊施工須特別做好安全防護，搭好操作架，施工時系好安全帶。14)、嚴禁上下同時交叉作業，嚴防高空墜落。15)、傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。16)、所有鋼管架料及配件進場必須經過噴漆

21、處理，滿足CI要求。17)、模板整裝整拆，選擇平整堅實的場地進行堆放。18)、材料堆放嚴格按照項目經理部指定位置碼放整齊，材料碼放高度等滿足安全要求。19)、外圍臨邊施工要特別引起重視，操作架、安全網（水平及豎向）等必須符合安全規范及有關規定的要求，嚴防高空墜落。20)、模板安拆或吊裝時要輕拿輕放，以免因碰撞等造成破壞或噪聲污染。21)、施工產生垃圾按類別及時清運。22)、模板支拆要采取臨時固定措施，防止傾倒傷人。23)、操作機械嚴守機械操作規程。24)、模板工程的其它操作必須符合相關安全操作規范要求。25)、保持現場的廠容廠貌，材料分批分類分場堆碼整齊，施工現場每層模板安裝完畢澆筑混凝土前，

22、樓層內的垃圾應清理干凈。26)、在樓層模板拆除完后，樓層內的廢料垃圾均應清理出樓層，運至垃圾堆放處堆放好。27)、嚴禁在樓層內大小便。不得任意損壞施工場地內的任何機具、設備和施工標語牌等。28)、樓層內模板下扣漏漿及時用水沖洗并收集倒一堆，以便今后樓層內的清理工作。三、 高支模支撐體系變形監測1、檢測內容和監測要求（1）監測項目：架體位移和變形。（2）測點布設：1)、選擇結構外圍梁作為監測重點，其它點作為監測抽查點，共布設觀測點12個，水平位移監測點6個，立桿彎曲變形監測點6個。監測點布設位置見“達拉特旗人民法院審判法庭擴建工程辦公樓模板穩定性監測點布置圖”2）、監測儀器精度應滿足現場監測要求

23、。（3）監測頻率：在澆筑混凝土過程中實施實時監測，監測頻率：澆筑前、澆筑過程中、澆筑完，共三次。2、監測報警指標，見下表：監測報警指標監測項目監測報警值立桿彎曲變形2mm支架水平傾斜3mm3、監測方法：（1）架體立桿彎曲變形監測采用經緯儀進行。做法是：對設置了立桿彎曲變形的監測點進行雙向觀測，觀測立桿垂直度的變化情況。在整個澆筑混凝土的過程中，監測人員可在一層非高支模區域或室外進行觀測。（2）支撐的水平位移監測采用經緯儀進行。做法是：在梁或板底的立桿上標注觀測點（分X、Y兩個方向觀測）。4、處理方法當監測數據接近或達到報警值時，立即通知混凝土澆筑人員暫停施工，組織有關各方采取應急排險，同時向上

24、級有關部門報告。四、 模板支撐架垮塌預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現

25、場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：架體垮塌，機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。架體失穩垮塌事故：a、現場如因立桿失穩或扣裂等原因致使模板支撐架或腳手架垮塌，最先發現險情者要大聲喊叫，叫明某地點或位發生跨塌，以利受影響區域人員盡快撤離，同時報告應急小組負責人。b、如有人員受困，首先搶救受困

26、人員，同時用鋼管加固相鄰受影響的支撐架體，防止聯動跨塌。c、切斷影響區內電源。d、拉出影響區警戒線，嚴禁無關人員進入或圍觀，同時疏通交通，以利110、119、120搶險救援人員進入現場搶救。火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌

27、素。高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：賈 龍 手機全員： 張 平 手機術負責人：陳 剛 手機院救護中心：120 匪警：1

28、10 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第六章 計算書一、400×1000梁底模及扣件鋼管高支撐架計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取0.80。模板支架搭設高度為8.8m，梁截面 B×D=400mm×1000mm，立桿的

29、縱距(跨度方向) l=0.45m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用鋼管48×3.5mm。梁兩側立桿間距 1.20m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2。扣件計算折減系數取0.70。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×1.00+0.50)+1.

30、40×2.00=34.000kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×1.00+0.7×1.40×2.00=36.385kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為48×3.5。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，傾倒混凝土荷載等。1.荷載的計算：(1

31、)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.000×0.500=12.750kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.500×0.500×(2×1.000+0.400)/0.400=1.500kN/m(3)活荷載為傾倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = 2.000×0.400×0.500=0.400kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9×(1.35×12.750+1.35×1.500)=17.314kN/m考慮0.9

32、的結構重要系數，集中荷載 P = 0.9×0.98×0.400=0.353kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 27.00cm3；截面慣性矩 I = 24.30cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.897kN N2=2.742kN N3=2.742kN N4=0.897kN最大彎矩 M = 0.034kN.m最大變形 V = 0.021mm(1)抗彎強

33、度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.034×1000×1000/27000=1.259N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3×1411.0/(2×500.000×18.000)=0.235N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.021mm面板的最大撓度小于133.3/250,滿足要求!二、梁底支撐

34、龍骨的計算 梁底龍骨計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 2.742/0.500=5.484kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×5.48×0.50×0.50=0.137kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.500×5.484=1.645kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.500×5.484=3.016kN龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4；(1)龍骨抗彎強度計

35、算抗彎計算強度 f = M/W =0.137×106/5080.0=26.99N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×1645.33/(2×50.00×50.00)=0.987N/mm2截面抗剪強度設計值 T=120.00N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距

36、)得到q=4.180kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.180×500.04/(100×206000.00×121900.0)=0.070mm龍骨的最大撓度小于500.0/400(木方時取250),滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取次龍骨支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到

37、最大彎矩 Mmax=0.253kN.m最大變形 vmax=0.057mm最大支座力 Qmax=6.915kN抗彎計算強度 f = M/W =0.253×106/5080.0=49.83N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取5.60kN,雙扣件取8.40kN，頂托取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿

38、的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.92kN本工程梁底支撐立桿為頂托，所以扣件抗滑移滿足要求。五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6.915kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.148×8.750=1.572kN N = 6.915+1.572=8.486kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 鋼管立桿

39、抗壓強度設計值，f = 164.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+2×0.200=1.900m； 長細比，為1900/15.8=120 <150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.452；經計算得到=8486/(0.452×489)=38.395N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.

40、5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.50m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×1.200×1.500×1.500/10=0.069kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公

41、式5.2.5-14； Nw=6.915+0.9×1.2×1.293+0.9×0.9×1.4×0.069/0.500=8.643kN經計算得到=8643/(0.452×489)+69000/5080=52.663N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!二、400×1000梁側模板計算書（一）梁側模板基本參數計算斷面寬度400mm，高度1000mm，兩側樓板厚度120mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置5道，內龍骨采用40.×80.mm木方。外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm&

42、#215;3.5mm。對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距100+300+300mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑12mm。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖（二）梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。當澆筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm時，新澆混凝土側壓力按公式2計算；其他情況按兩個公式計算，取較小值: 其中 c 混

43、凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=20.160kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.90×20.160=18.144kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.90

44、15;6.000=5.400kN/m2。（三）梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取0.50m。荷載計算值 q = 1.2×18.144×0.500+1.40×5.400×0.500=14.666kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 27.00cm3；截面慣性矩 I = 24.30cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖

45、(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.268kN N2=3.688kN N3=2.996kN N4=3.688kN N5=1.268kN最大彎矩 M = 0.076kN.m最大變形 V = 0.092mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.076×1000×1000/27000=2.815N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3×1959.0/(2×500.000×18.0

46、00)=0.327N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.092mm面板的最大撓度小于220.0/250,滿足要求!（四）梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.22×18.14+1.4×0.22×5.40=6.453kN/m撓度計算荷載標準值q=0.22×18.14=3.992kN/m 按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q =P/l= 3.227/0.50

47、0=6.453kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×6.453×0.50×0.50=0.161kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.500×6.453=1.936kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.500×6.453=3.549kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面慣性矩 I = 170.67cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.161×106/42666.7=3.78N/mm2抗彎計算強度小

48、于15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×1936/(2×40×80)=0.907N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.677×3.992×500.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.110mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!（五）梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍

49、骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.283kN.m最大變形 vmax=0.010mm最大支座力 Qmax=5.987kN抗彎計算強度 f = M/W =0.283×106/10160.0=27.85N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于300.0/15

50、0與10mm,滿足要求!（六）對拉螺栓的計算計算公式: N < N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.987對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！三、300×650梁底模及扣件鋼管高支撐架計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB

51、50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取0.80。模板支架搭設高度為8.8m，梁截面 B×D=300mm×650mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用鋼管48×3.5mm。梁兩側立

52、桿間距 1.20m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2。扣件計算折減系數取0.70。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.65+0.50)+1.40×2.00=23.290kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×0.65+0.7×1.40×2.00=24.336kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為48×3.5。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。（一）模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，傾倒混凝土荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.65