1、塔吊四樁基礎施工方案坪山新區體育中心二期招拍掛居住項目施工總承包工程1# 塔吊基礎施工方案汕頭市建安實業（集團）有限公司坪山新區體育中心二期招拍掛居 住項目施工總承包工程1# 塔吊基礎施工方案（西區）編 制 人：審 核 人：審 批 人：編制單位：汕頭市建安實業 （ 集團） 有限公司編制日期：二 0 一三年四月八日目錄一、工程概況 4二、塔機概述及參數基本信息 6三、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 6四、塔吊穩定性驗算 71 、塔吊有荷載時穩定性驗 算 72 、塔吊無荷載時穩定性驗 算 8五、矩形承臺彎矩的計 算 六、矩形承臺截面主筋的計算 . 11七、矩形承臺截面抗剪切計算 . 12八、樁

2、承載力驗 算 13九、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 13一、工程概況1 、工程名稱：坪山新區體育中心二期招拍掛居住項目施工總承包工程2 、建設地點：深圳市坪山新區新合路3 、建設單位：深圳市金地寶城房地產開發有限公司4 、使用功能：商住綜合樓5 、設計標高± 0.000 相當于絕對標高黃海高程 42.45m。6 、 1 號塔吊定位圖和施工平面布置圖如下：、 1#塔吊定位圖（西區地塊）、施工平面布置圖二、塔機概述及參數基本信息1 號塔機安裝在“坪山新區體育中心二期招拍掛居住項目施工總承包工程”西區5#、6#塔樓地塊，主要滿足覆蓋 5號樓33F （塔樓最高：97.45m）、6號樓33F

3、 （塔樓最高： 97.45 m ）和地下室的施工垂直運輸的需要。塔機獨立固定式工作，最大起升工作高度可達220m （附著式），最大工作幅度60m，可在直徑120 m范圍內一次性滿足施工要求。該塔機為QTZ800系列TC6013A-6型自升塔式起重機。是由中聯重科股份有限公司建筑起重機械分公司制造，臂長60m，最大起重量6t，首次安裝高度 40.4m，其臂長為60m，額定起重力矩為 800KN.m。塔吊自重（包括壓重）曰=1144kN（607KN+529KN壓重）,最大起重荷載 F2=60kN塔吊傾覆力距 M=800kN.m塔身寬度B=1.8m混凝土強度 :C45, 承臺邊長 Lc=5.5m樁直

4、徑d=0.5m,樁間距a=3.5m,承臺厚度Hc=1.4m,樁入土深度為18.9m基礎以上土厚度 D=1.4m （塔吊基礎承臺面可考慮不附土）三、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算塔吊自重 （包括壓重 ）F1=1144kN塔吊最大起重荷載 F2=60kN作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2 X （1144+60）=1444.8kN塔吊的傾覆力矩 M=1.4X 800=1120kN.m四、塔吊穩定性驗算塔吊穩定性驗算可分為有荷載時和無荷載時兩種狀態1 、塔吊有荷載時穩定性驗算塔吊有荷載時，計算簡圖：塔吊有荷載時 , 穩定安全系數可按下式驗算1.15；式中K1塔吊有荷載時穩定安全系數，允許穩定安全

5、系數最小取G起重機自重力(包括配重，壓重),G=1444(kN);c起重機重心至旋轉中心的距離，c=0.5(m);h起重機重心至支承平面距離,h0=6(m);b起重機旋轉中心至傾覆邊緣的距離，b=2.5(m);Q最大工作荷載，Q=60(kN);g重力加速度(m/s2),取9.81 ;v起升速度，v=0.5(m/s);t 制動時間,t=20(s);a起重機旋轉中心至懸掛物重心的水平距離,a=15(m)；W作用在起重機上的風力，W5(kN);取自深圳地區系數22 P1自W1作用線至傾覆點的垂直距離，P1=8(m);P2自W2作用線至傾覆點的垂直距離，P2=2.5(m);h吊桿端部至支承平面的垂直距

6、離，h=28(m);n起重機的旋轉速度，n=1(r/mi n);H吊桿端部到重物最低位置時的重心距離，H= 46(m);起重機的傾斜角(軌道或道路的坡度),=2(度)。經過計算得到 K1 =5.274塔吊有荷載時， 5.274 大于 1.15，穩定安全系數滿足要求。2 、塔吊無荷載時穩定性驗算塔吊無荷載時，計算簡圖塔吊無荷載時 , 穩定安全系數可按下式驗算式中K2塔吊無荷載時穩定安全系數，允許穩定安全系數最小取1.15 ; G1后傾覆點前面塔吊各部分的重力 ,G1=1144(kN) ；clG1至旋轉中心的距離，c1=0.5(m);b起重機旋轉中心至傾覆邊緣的距離，b=3(m);111 G2使起

7、重機傾覆部分的重力，G2=800(kN);c2 G2至旋轉中心的距離，c2=3.5(m);h2G2至支承平面的距離,h2=30(m);W3作用有起重機上的風力，W3=5(kN);取自深圳地區系數P3 W3至傾覆點的距離,P3=15(m);起重機的傾斜角(軌道或道路的坡度),=2(度)。經過計算得到 k2=2.869塔吊無荷載時， 2.869 大于 1.15，穩定安全系數滿足要求。五、矩形承臺彎矩的計算計算簡圖：c圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1 、樁頂豎向力的計算(依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.1.1條)其中n單樁個數，n=4;F作用于樁

8、基承臺頂面的豎向力設計值，F=1.2 X (1144+60)=1444.8kN ;G樁基承臺的自重，G= 1.2X(25X5.5X5.5X1.4+20X5.5X5.5X1.4)=2286.9kNMx,M 承臺底面的彎矩設計值 (kN.m);xi,yi 單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m);Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN) o 經計算得到單樁樁頂豎向力設計值 : 最大壓力：N=(F+G)/4+MX1.414)/2X (a/1.414)2 (M 為塔吊的傾覆力矩，a為樁間距)N=(1444.8+2286.9)/4+1120 X (3.5/1.414)/(2 X (3.5/1.414)人2)=11

9、59.165kN2 、矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.6.1條)其中Mx1,My計算截面處 XY方向的彎矩設計值(kN.m) ; xi,yi 單樁相對承 臺中心軸的XY方向距離(m);Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN),Ni1=Ni-G/n o經過計算得到彎矩設計值：N= (1444.8+2286.9)/4+1120 X (3.5/2)/(4 X (3.5/2)A2)=1092.925kN Mx1=My1=X2(1159.165 -2286.9/4) X(3.5/2 -1.8/2)=998.648KN.m六、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規

10、范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。式中1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為 C80時，1取為 0.94, 期間按線性內插法確定； 1 為 1；fc 混凝土抗壓強度設計值21.1N/mmA2;h承臺的計算咼度 1.35m。fy 鋼筋受拉強度設計值，fy=210N/mm2o經過計算得s=998.648 x 1000000/1 x 21.1 x 5.5 x 1000X 1.35 x1000X 1.35 x1000=0.005=1-(1-2x0.005)人(1/2)=0.005s=1-0.005/2=0.998Asx= Asy=998.648x

11、1000000/(0.998 x1.35x1000x210)=3529.627mm2。七、矩形承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范 (JGJ94-94) 的第 5.6.8 條和第 5.6.11 條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力，考慮對稱性,V=1159.165kN考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中0建筑樁基重要性系數，取1.0 ；入計算截面的剪跨比， 入x=ax/ho ,入y=ay/ho，此處，ax, ay為柱邊(墻邊)或承臺變階處至 x, y 方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得 (Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=0.85m 當

12、入3時,取入=3,滿足0.3-3.0范圍；在0.3-3.0范圍內按插值法取值。得入=0 *.剪切系數，當 0.3 入V 1.4時，卩=0.12/(入+0.3);當1.4 W 入W 3.0 時，卩=0.2/(入 +1.5)，得卩=0.131 ;fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=21.1N/mm2 ;b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5.5 x 1000 mmh0=1.35x1000 mm；fy鋼筋受拉強度設計h0承臺計算截面處的計算高度,值, fy=210.00N/mm2；S箍筋的間距，S=200mm經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋 !1159.165kN 小于 6716.763k

13、N ，承臺滿足抗剪要求！八、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范 (JGJ94-94) 的第 4.1.1 條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值 N=1159.165kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中0建筑樁基重要性系數，取1.0 ;fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2 ;A樁的截面面積， A=0.196m2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求 , 只需構造配筋。1159.165kN 小于4135.6kN，樁頂軸向壓力設計值滿足要求。九、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據建筑地基基礎設計規范(GB500072002) 的第 8.5.5 條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1159.165kN樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式：最大壓力 :R=qpaAp + up 工 qsiaLi其中R最大極限承載力,最大壓力時取Nmax=1159.165kN;q