1、美好的明天浙江普瑞美實業有限公司車間三、車間七、車間八、綜合樓塔吊型鋼卸料平臺搭設專項方案一、工程概況本工程為浙江普瑞美實業有限公司車間三、 車間七、車間八、綜合樓工程。 工程位于海寧市農業對外綜合開發區， 由浙江經建建筑設計有限公司設計，由 浙江省工程物探勘察院進行地質勘察， 由杭州廣廈建筑監理有限公司監理，由 海寧嘉業建設有限公司承建施工。本工程總建筑面積46009 m2,其中車間三建筑面積19488.9 m2,車間七建 筑面積3959.5 m,車間八建筑面積7522.1 m,綜合樓建筑面積15038.5 m2o車間三為四層框架結構，最大跨度 8.4米，建筑總高16.55 m底層層高 5米

2、，二至四層層高均為3.8米，合理使用年限50年，建筑抗震設防烈度為6 度，火災危險性等級丁類，建筑耐火等級二級。車間七為單層鋼結構，單跨 36.6米，建筑總高9.95m;合理使用年限25 年，建筑物耐久等級為三級，屋面防水等級為三級，耐火等級二級，建筑工程 等級二級。車間八為六層框架結構，最大跨度10米，建筑總高23.95 m ;底層層高6米，二層層高4.3米，三至五層高均為3.4，六層層高為3.3米，合理使用 年限50年，建筑抗震設防烈度為6度，火災危險性等級丁類，建筑耐火等級 二級。綜合樓為六層框架結構，最大跨度12.4米，建筑總高23.95 m ;底層層高6米，二層層高4.3米，三至五層

3、高均為3.4，六層層高為3.3米，合理使 用年限50年，建筑抗震設防烈度為6度，火災危險性等級丁類，建筑耐火等 級二級。以解決進出料問題,垂直運輸采用QTZ63塔吊，設2座型鋼懸挑卸料平臺,隨樓層需要安裝詳下圖11* 注X till, r km、設計計算wor11卸料平臺臺面采用18mm厚復合模板，主、次梁均采用14a槽鋼，鋼絲繩采用6X 19絲的17mnB格，鋼絲繩兩端吊環為Q235圓鋼16,槽鋼類型為熱軋 普通槽鋼,欄桿采用定型鋼管欄桿，12mm復合板擋板。1、參數計算：1）、荷載參數腳手板類別：腳手板，腳手板自重：0.392kN/m2 ；欄桿、擋板類別：欄桿、復合板擋板，欄桿、擋板自重：

4、0.14kN/m2;施工人員等活荷載:2.00kN/m2，最大堆放材料荷載：10.00kN（現場施工時 按8KN限載）。2）、懸挑參數內側鋼繩與墻的距離：2.70 m夕卜側鋼繩與內側鋼繩之間的距離：1.50 m 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離：2.90 m ;鋼絲繩安全系數K： 8.00 ,懸挑梁與墻的接點按鉸支計算；預埋錨固鋼筋直徑：16.00 mm。3）、水平支撐梁主梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口豎向；次梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口豎向；次梁水平間距Id： 0.40 m，建筑物與次梁的最大允許距離le : 1.40 m。4）、卸料平臺參數水平鋼梁（主梁）的懸挑長度：4.40 m水

5、平鋼梁（主梁）的錨固長度：1.60 m平臺計算寬度：2.30 m。2、次梁的驗算:次梁選擇14a號槽鋼槽口豎向，間距0.4m,其截面特性為：面積 A=18.51cm2;慣性距 I y=53.2cm4;轉動慣量 Wy=13.01cm3；回轉半徑iy=1.7cm ；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5m。1) .荷載計算(a) 腳手板的自重標準值：本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2;Q 1 = 0.392 X 0.40= 0.156kN/m ;(b) 最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載：Q 2 = 丄 0.4= 0.40kN/m ;4.4 2.3槽鋼自

6、重荷載：Q 3= 0.14kN/m ;經計算得靜荷載設計值q二1.2 X ©+Q+Q)=1.2 X (0.156+0.40+0.14)=0.8kN ;經計算得活荷載設計值 P = 1.4 X 2.00 X 0.40 X 2.30= 2.58kN。2) .內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：Ni+最大彎矩M的計算公式為:M ql2Pl84經計算得到，2最大彎矩 M = 0.81 2.32.58 2.3=2.02kN.m。843) .抗彎強度驗算次梁應力：MfxWy其中xf -截面塑性發展系數，取1.05 ;- 鋼材的抗壓強度設計值，f = 215.0

7、0 N/mm2 ;次梁槽鋼的最大應力計算值(T = 2.02 103 =147.79 N/mm2;1.05 13.01次梁槽鋼的最大應力計算值(T =147.792 N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值f=215 N/mm2,滿足要求!4) .整體穩定性驗算MfbWy其中,b -均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算:570tb 235blh ? fy經過計算得570 9.50 58.0 235=0.982.3 140 235由于b大于0.6，按照下面公式調整:b 1.070.282b1.0得 b =0.781 ；次梁槽鋼的穩定性驗算(T =2.02 1030.781 13.01=19

8、8.73 N/mm2;小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值f=215 N/mm2,滿足要求!3、主梁的驗算：1).荷載參數腳手板自重：0.35kN/m2活載：1.4 X 1.2 x 2kN/m2=3.36kN/m2次梁 8 根總重：0.14 1.2 2.3 8 =0.305kN/m24.4 2.3刀=3.665kN/m2化為線荷載：3.665 x 2.3/2=4.215kN/m主梁14a自重:0.14kN/m欄桿重:1.2 x 0.25kN/m=0.3kN/m刀=4.215kN/m+0.14kN/m+0.3kN/m=4.655kN/mM支B=1 X4.655 x 0.42=0.372kN.m212M中

9、=丄 X 4.655 X 4.0 2=9.31kN.m8支點B反力為1Rb=2 X4.655 X 4+ 4.655 X0.4=11.172kN鋼絲繩錨固點到平臺支點高度為 3900mma 二arctan 39 =44.27°4.0sin a =0.698, cos a =0.716鋼絲拉繩拉力TT= 電=11.172 - 0.698=16.01kNsin a主梁承受軸向壓力NN=Tcos a =16.01 X 0.716=11.46kN因主梁為壓彎構件，應按鋼結構設計（BG50017-2003中第5.2章計算 主梁的強度與穩定性。2 ）、強度計算按規范BG50017-2003中公式（

10、5.2.1）計算主梁強度式中N M兀1w與截面模量相應的截面塑性發展系數，取值1.05;主梁軸向力(11.46KN);Mx主梁最大彎矩(9.31KN.m);An主梁截面面積(1850.9mm2);W-主梁截面模量(80.5302mm);鋼材抗壓強度、抗彎強度(215N/mm)。36唸子+V-116.295N/朋215N/朋滿足要求!3) 、穩定性計算NxA主梁穩定性按下式計算:mxM xN_xWlx(1 0.8)xNEx'丿式中 N所計算構件段范圍內的軸心壓力; 、，'-2ea參數，hbx 1.1 X2 ；彎矩作用平面內的軸心受壓構件穩定系數;所計算構件段范圍內的最大彎矩;Wx

11、 -在彎矩作用平面內對較大受壓纖維的毛截面模量;mx- 等效彎矩系數，取值為1.0。x -=4000- 55.1865=72.5 lx23;3.14206 101850.9NExi.i 72.52=650.2KN查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表C-1得x =0.876;311.4 100.876 1850.964C q o d d n63118.701N /mm 215N / mm11 4 1031.05 80.5302(1 0.8)650200滿足要求!4、鋼絲拉繩的內力驗算：鋼絲繩拉力為16.01KN,根據建筑施工手冊表14-2選用6X 19的© 17規格鋼絲繩，

12、抗拉強度為1850N/mm鋼絲繩破斷拉力為200KN,查施工手冊 表14-4規格6*19鋼絲換算系數為0.85,安全系數取10,允許拉力為K=F KT134200 0.85 17 KN>16.01KN105 、拉環的強度驗算：拉環選用Q235鋼© 16鋼筋，截面積A=201.1mm允許抗拉能力為：T=201.1 X 2X 215=86.47KN鋼絲繩拉力為16.01KN,安全系數K=86.47 - 16.01=5.4。焊接驗算：鋼絲繩下節點穿綁在© 16鋼環上，角度B =44°,© 16鋼環焊在14a槽鋼 腹板上，腹板厚6mm焊縫高取5mm焊縫長取

13、100mm按角焊縫核算，得川ftlmt式中 N軸向拉力;美好的明天l m-焊縫長度；t- 焊縫高度；ft-焊縫抗拉強度，取160N/m&鋼絲繩拉力為 16.01KN,l m=100mm,t=5mm則316.01 1035 10032.02N /mm2160N/mm2現場實際焊縫長度取120mm 三、準備工作1、材料1）鋼材：Q235號鋼，鋼材應附有質量證明書并應符合設計要求及國家標準的規定。鋼材斷口不得有分層及表面銹蝕、麻點。2）電焊條：使用的電焊條E4315或E4316,直徑3.2，必須有出廠合格 證書。施焊前應經過烘焙，嚴禁使用藥皮脫落、焊芯生銹的焊條。2、焊接機具采用電焊機BX3

14、-300型1臺。四、制作技術交底1、按卸料平臺圖紙槽鋼型號與長度下料，可采用氧割或鋸切，其公差為2mm2、焊接1）持證上崗。安排持證上崗的焊工擔任焊接工作，且焊工的技術水平應 與焊接要求相適應，并有一年以上經驗。3）焊接前應復查組裝質量和焊縫區的處理情況，修整后方可施焊。焊前 應對所焊桿件進行清理，除去油污、銹蝕、浮水及氧化鐵等，在沿焊縫兩側不 少于20mn范圍內露出金屬光澤。3、焊接工藝：1）焊條直徑為3.2mm2）根據槽鋼的厚度和以往施工經驗，焊接電流暫定為 160200A現場焊 工進行試焊后可自行調整焊接電流。焊接電流過大，焊接容易咬肉、飛濺、焊 條燒紅。焊接電流過小，電弧不易穩定，不易

15、焊透和發生夾渣，焊接效率低， 應在現場由焊工進行焊接試驗，得出最佳焊接電流。3）焊接速度：要求等速焊接，保證焊縫厚度、寬度均勻一致，從面罩內 看熔池中鐵水與熔渣保持等距離（24 mm為宜。4）焊接電弧長度：根據所用焊條的牌號不同而確定，一般要求電弧長度穩定不變，酸性焊條以4mn長為宜，堿性焊條以23mn為宜。5）焊條角度：根據兩焊件的角度確定焊條的角度， 焊條角度有兩個方向，第一是焊條與焊接前進方向的夾角為 600750 ;第二是焊條與焊件左右夾角， 有兩種情況：當兩焊件厚度相等時，焊條與焊件的夾角為45°,當兩焊件厚度不等時，焊條與較厚焊件一側的夾角應大于焊條與較薄焊件一側的夾角。

16、6）起焊：在焊縫起焊點前方1520mn處的焊道內引燃電弧，將電弧拉長45mm對母材進行預熱后帶回到起焊點，把焊池填滿到要求的厚度后方可開 始向前施焊。焊接過程中由于換焊條等因素而停弧再行施焊時，其接頭方法與起焊方法相同。只是要先把熔池上的焊渣清除干凈后方可引焊。7）收弧：每條焊縫焊到末尾時應將弧坑填滿后往焊接方向的反方向帶弧， 使弧坑甩在焊道里邊，以防弧坑咬肉。8）清渣：整條焊縫焊完后清除熔渣，經焊工自檢確無問題后方可轉移地 點繼續焊接。4、焊接質量標準：1）主控項目a、焊條的牌號、性能、接頭中使用的鋼筋、鋼板、型鋼應符合要求。檢 查出廠證明及焊條烘焙記錄。b、焊工必須經考試合格。檢查焊工合格

17、證及考核日期。2）般項目a、焊縫外觀應全部檢查，普通碳素鋼結構鋼應在焊縫冷卻到工作地點溫 度后進行。b、焊縫表面焊波應均勻，不得有裂縫、夾渣、焊瘤、燒穿、弧坑和針狀 氣孔等缺陷，焊接區還不得有飛濺物。c、 焊縫外觀標準滿足鋼結構施工質量驗收規范（GB50205-2001 H級 焊縫質量標準要求。5、焊接注意事項：1）嚴禁在焊縫外母材上打火引弧。2）防止焊接質量通病發生：裂紋：為防止裂紋產生，應選擇合理的焊接工藝參數和次序， 應該一頭焊 完再焊另一頭，如發現有裂紋應鏟除重新焊接。word 1美好的明天咬邊：應選用合適的電流，避免電流過大，電弧拉得過長，控制好焊條的 角度和運弧的方法。氣孔：焊條按

18、規定溫度和時間進行烘焙，焊接區域必須清理干凈，焊接過 程中可適當加大焊接電流，降低焊接速度，使熔池中的氣體完全逸出。夾渣：多層施焊應層層將焊渣清除干凈，操作中應注意焊渣的流動方向，特別是采用堿性焊條時，必須使焊渣留在熔池后面。五、吊裝采用塔吊吊裝就位方法。在吊裝前，應設專人檢查卸料平臺與主體結構連 接全部卸除，平臺吊裝就位后，應將其所有與主體連接的部位進行全面檢查， 確認完全符合設計要求后才能卸去塔吊的吊繩，確保安全。六、安全注意事項1、卸料平臺一側應掛牌，注明該平臺的承重量，如注明本料臺最大載重量 為800Kg，切勿超載。2、卸料平臺每次搬移時，應檢查平臺是否有過大的變形，焊縫是否存在細 小裂縫等現象。3、卸料平臺吊至上一吊點，應檢查平臺與主體連接點是否符合設計要求， 如每個節點的構造要求。4、卸料平臺每側兩道鋼絲繩拉緊程度是否接近， 是否存在一根緊一根松的 情況，否則應用倒拉鏈進行調整。5、卸料平臺的欄桿是否牢靠，在吊運中是否碰壞。6、卸料平臺在建筑物垂直方向上，即上下兩個位置應錯開，以免妨礙塔吊 吊運重物。7、卸料平臺不能吊掛在陽臺等部位，因為陽臺等到部位結構安全度偏小， 應掛靠在主體結構大梁等部位。&卸料平臺不能與外腳手架連接，因為卸料平臺存在動荷載，對外腳手架 有不利影響。9、卸料平臺的吊環應采用 Q235鋼制作，鋼絲繩與吊環之間要用卡環連接， 不