1、 地下室頂板加固施工方案 XX（ XX）地下室頂板加固施工方案編 制 人： 校 對 人： 審 核 人： 審 批 人： 目錄第1章工程概況3第2章等效荷載換算32.1車輛運載及堆載情況32.2 等效均布荷載計算4第3章支撐體系驗算5第4章支撐體系平面布置圖17第1章 工程概況第2章 等效荷載換算2.1車輛運載及堆載情況因場內施工期間運輸車輛較重的主要為鋼筋運輸車和砼運輸車，因此本方案以這兩種車型進行驗算。場內行車時必須嚴格將車輛荷載控制在方案計算范圍內。即鋼筋運載不得大于60噸、砼運輸不大于12m³。鋼筋運輸車按平板半掛車計算，汽車自重20噸（輪胎12個，前4后8，輪胎規格為12R（真

2、空），鋼筋載重按60噸，合計80噸。混凝土罐車及泵車按裝12立方米車考慮，混凝土罐車自重約25噸，12立方米混凝土按24噸計，合計49噸。2.2 等效均布荷載計算本方案荷載計算依據建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、建筑施工臨時支撐結構技術規范(JGJ300-2013)等規范編制。本工程回頂方案計算方法參照模板支架計算，地下室頂板為雙向板，最大尺寸為2600×3200，地下室頂板上通過最大荷載為鋼筋運輸車（鋼筋車80T），當兩個輪胎的中點落在板的跨中時，彎矩最大。 2.2.1 最不利荷載計算輪胎中軸點落在板跨中時，彎矩最大，本案例計算板跨為4米。根據建筑結構荷載規范附錄C

3、，等效均布活荷載按下式計算：Q=8Mmax/bL2 1、b值的計算如下：輪胎12R，即每個輪胎寬度為304mm，扁平比按最低70%計算，則每個輪胎的觸地面積為0.3*0.2。通常情況下，荷載作用寬度大于長度，則選用公式如下：b=2/3bcy+0.73L （依據荷載規范C.0.5-2）bcy=bty+2*墊層厚度+板厚 bty為荷載作用面平行于板跨的寬度，取bty=2*300=600mm；則bcy=0.6+2*0+0.2=0.8mb=2/3*0.8+0.73*4=3.45m兩個局部荷載相鄰時有效分部寬度進行折減（輪距1.86m）：=3.45/2+1.86/2=2.65m2、荷載的計算如下：則鋼筋

4、運輸車后輪（單個組合）傳遞的荷載為：9/31*80/2（雙排）=23.516/2=11.62t3、最大彎矩計算如下：Mmax=11.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m4、等效荷載為：Q=8Mmax/bL2=8*227.75/(3.45*42)=34KN/m25、乘可變荷載組合系數，動力系數： Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2當車道或頂板設計荷載超過49KN/m2時，下部可不進行加固。第3章 支撐體系驗算 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB 500

5、10-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高-1.50m新澆混凝土樓板板厚(mm)200模板支架高度H(m)4模板支架縱向長度L(m)3模板支架橫向長度B(m)3 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75荷載標準值G2k(kN/m3)50鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活

6、荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板支拆環境不考慮風荷載 三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)800立柱橫向間距lb(mm)800水平拉桿步距h(mm)1500小梁間距l(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)200主梁最大懸挑長度l2(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽 荷載系數參數表：正常使用極限狀態承載能力極限狀態抗傾覆可變荷載的組合值系數c10.9-可變荷載的分項系Q11.4-永久荷載的分項系數G11.35-結構重要性系數0：1 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計

7、剖面圖(模板支架橫向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以三等跨連續梁，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 承載能力極限狀態 q10×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×c×Q

8、1k×b=1×1.35×(0.1+(50+1.1)×0.2)+1.4×0.9×2.5×1=17.082kN/m q1靜=0×G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1×1.35×(0.1+(50+1.1)×0.2)×1=13.932kN/m q1活=0×(Q×c×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×2.5)×1=3.15kN/m q21×1.35×G1k×b1&#

9、215;1.35×0.1×1=0.135kN/m p1×1.4×0.9×Q1k1×1.4×0.9×2.53.15kN 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b =(1×(0.1+(50+1.1)×0.2)×110.32kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.1×13.932×0.22+0.117×3.15×0.220.07kN·m M2max0.0

10、8q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.08×0.135×0.22+0.213×3.15×0.2，0.1×0.135×0.22+0.175×3.15×0.20.135kN·m MmaxmaxM1，M2max0.07，0.1350.135kN·m Mmax/W0.135×106/375003.59N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.677×10.32×2004/(100×

11、;10000×281250)=0.04mm 0.04mmL/250200/2500.8mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)60×40×2.5小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)7.36小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)22.07小梁計算方式二等跨連續梁 q10×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×c×Q1k×b=1×1.35×(0.3+(5

12、0+1.1)×0.2)+1.4×0.9×2.5×0.23.47kN/m 因此，q1靜0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(50+1.1)×0.2)×0.22.84kN/m q1活0×1.4×c×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.20.63kN/m q21×1.35 ×G1k×b=1×1.35×0

13、.3×0.20.081kN/m p1×1.4×0.9×Q1k1×1.4×0.9×2.53.15kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.125×2.84×0.82+0.125×0.63×0.820.278kN·m M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07×0.081×0.82+0.203×3.15×0.8，0.125×0.081&#

14、215;0.82+0.188×3.15×0.80.515kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.47×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.20.632kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.278，0.515，0.6320.632kN·m =Mmax/W=0.632×106/7360=85.818N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.625×2.84×0.8+0.

15、625×0.63×0.81.735kN V20.625q2L+0.688p0.625×0.081×0.8+0.688×3.152.208kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.47×0.2，0.081×0.2+3.153.166kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.735，2.208，3.1663.166kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.166×1000×40×602-(40-5)×552/(8×220700×5)13.6

16、74N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.3+(50+1.1)×0.2)×0.22.104kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.521×2.104×8004/(100×206000×22.07×104)0.099mmL/250800/2503.2mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=2.104×2004/(8×206000×22.07×104)0.0

17、09mm2×l1/2502×200/2501.6mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)48×3主梁計算截面類型(mm)48×3主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q10×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×c×Q1k×b=1

18、5;1.35×(0.5+(50+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1.5×0.23.272kN/m q1靜0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b1×1.35×(0.5+(50+1.1)×0.2)×0.22.894kN/m q1活0×1.4×c×Q1k×b 1×1.4×0.9×1.5×0.20.378kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)

19、5;b=(1×(0.5+(50+1.1)×0.2)×0.22.144kN/m 承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.25×3.272×0.83.272kN 按懸臂梁，R13.272×0.20.654kN RmaxRmax，R13.272kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，R'max1.25q2L1.25×2.144×0.82.144kN 按懸臂梁，R'1q2l1=2.144×0.20.429kN R'maxR'max，R'12.144kN

20、; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kN·m) =Mmax/W=0.851×106/4490=189.475N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) max=2Vmax/A=2×5.153×1000/42424.309N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中max=0.671mm=800/250=3.2mm 懸挑段max0.038mm=2×200/250=1.6mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1

21、=11.207kN，R2=13.333kN，R3=13.333kN，R4=11.207kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N13.333kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置加強型立柱頂部步距hd(mm)1500立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數11.386非頂部立柱計算長度系數21.755鋼管截面類型(mm)48×3鋼管計算截面類型(mm)48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非頂部立柱段：l0=k2h =1×1.755×1500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 小梁驗算 q11×1.35×(0.5+(