1、.目 錄一、工程概況1二、施工準備11、技術準備12、物資準備13、勞動力準備2三、高支模支撐方案21、模板及支撐架的材料選取22、支撐系統的構造設計2四、高支模驗算3（一）門式剛架高支模系統31、梁支撐計算42、梁側模板計算103、板支撐計算12(二)滿堂紅鋼管腳手架高支模系統191、梁支撐計算192、梁側模板計算263、板支撐計算29五、高支模施工的安全管理351、高支模系統施工安全管理機構352、高支模施工注意問題35六、高支模施工方法351、支撐系統安裝352、梁、板模板安裝363、驗收及拆除的批準程序384、高支模拆除385、安全技術措施406、預防坍塌事故的安全技術措施41七、附圖

2、43.;一、工程概況本工程建筑總面積5.4萬平方米，設地下室兩層，地面以上八層，結構總高度52.5m，平面尺寸為146×49.4m，結構類型采用鋼筋砼框架一剪力墻結構；框架結構抗震等級三級，剪力墻二級。本工程部分層高高于4.50m，各樓層層高為：地下負二層層高為4.90m，地下負一層層高4.40m，首層層高為5.40m，二層層高為3.95m，三七層層高為3.90m，八層層高為4.25m，天面設備機房層高為4.40m；其中首層1315軸之間有400人會議廳，結構面標高為-0.65m，頂結構標高為8.70m；最大框架梁截面尺寸為350×1500。最大板厚為200mm，±

3、;0.00以上各層板厚為120mm。根據有關施工規定，必須對本工程的高支撐模板系統進行驗算計算，確保高支撐模板系統的施工安全。二、施工準備1、技術準備在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規范等技術文件，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。2、物資準備(1)材料準備：確保材料質量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有產品質量合格證；其質量檢驗報告及其鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質

4、量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規范的規定；鋼管必須涂有防不銹漆；新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強度測試。(2)機具準備：根據施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養工作，確保運轉正常。(3)周轉材料準備：做好模板、鋼管支頂等周轉料的備料工作，分

5、批分期進場。3、勞動力準備(1)根據開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。(2)做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。三、高支模支撐方案1、模板及支撐架的材料選取模板：采用18mm（厚）膠合板。木枋：采用100mm×100mm、5

6、0mm×100mm、80mm×80mm木枋。支撐系統：選用MF1219門式腳手架及配件、48×3.5mm、12對拉螺栓等。縱橫水平拉桿：選用48×3.5mm鋼管及配件。縱橫向剪刀撐：選用48×3.5mm鋼管及配件。2、支撐系統的構造設計（1）根據設計圖紙要求，本工程高支模支撐系統分為三種情況，具體如下：情況一：地下負二層結構樓面4.9m高，最大梁截面尺寸為400mm×900mm，梁兩側樓板厚分別為200mm、150mm、120mm，梁板砼等級均為C35。選用門式架鋼管腳手架支撐體系。梁底高支模搭設高度為3.8米，板底支模高度為4.5m

7、。梁、板支撐系統采用MF1219進行組合支撐，并通過調整底座及頂托的螺栓來滿足支模高度的要求。情況二：首層結構樓面5.4m高樓層，最大梁截面尺寸為350mm×1500mm，梁兩側樓板厚120mm，梁板砼等級均為C30。選用門式架鋼管腳手架支撐體系。梁底高支模搭設高度為3.7米，板底支模高度為5.08m。梁、板支撐系統采用MF1219進行組合支撐，并通過調整底座及頂托的螺栓來滿足支模高度的要求。情況三：首層400人會議廳9.35m層高，最大梁截面尺寸為預應力梁500×1500mm，梁，兩側樓板厚度為120mm，梁板砼等級均為C30。選用滿堂鋼管腳手架構架形式。（2）對于以上第

8、一、二種情況的高支模，其構造設計參數均如下：梁側模板采用18mm厚夾板，豎枋間距300mm，豎向設置一排穿梁螺栓12500mm，第一排設在梁底以上400mm（當梁高700 mm時才設穿梁螺栓）；梁底模板采用18mm厚夾板，梁底設置二層木枋，橫枋采用100×100mm木枋，間距300，縱枋采用100×100mm木枋，支頂采用門式架，排距為900mm；樓面模板采用18mm厚夾板，板底設置二層木枋，橫枋采用80×80mm木枋，間距400，縱枋采用80×80mm木枋，支撐采用門式架，排距為900mm。（3）為加強門式架的整體剛度，門式架搭設必須保證架身垂直，縱橫

9、向基本順直，并采用48鋼管設置縱向水平拉桿，在腳手架的頂層、底層設置，水平拉桿用扣件與門式架扣緊。剪刀撐在主梁門式架兩側沿全高連續設置，剪刀撐與地面傾角宜45°60°，用扣件與門式架扣緊。（4）離地面200mm處設置縱橫掃地桿一道。門式架直接置于澆筑好并且達到一定強度的樓板面上或者有一定強度的面層上，門式架下為兩條80×80mm木枋并排墊放。（5）對于第三種情況采用滿堂紅鋼管腳手架高支模，按最大梁500×1500 mm，梁下滿堂鋼管腳手架按650×800 mm進行高支模支承；樓面模板采用18mm厚夾板，板底設置二層木枋，橫枋采用80×

10、80mm木枋，間距400，縱枋采用80×80mm木枋，所有板下滿堂架均按1000×900 mm搭設。（6）梁的下木方采用50×100mm，間距為300 mm，側模豎肋間距為300mm；對當梁高>700mm時，梁側模板加一排12400對拉螺桿，當1500梁高>700mm時，梁側模板加3排12500對拉螺桿。（7）滿堂鋼管架橫、縱拉桿按1500mm步距進行高支模方案設計，并且地面以下200mm高做掃地桿。滿堂架外圍各立桿要用剪刀撐進行連接，而且要與各柱或梁進行可靠連接（可采用可調節支撐把滿堂架與梁、柱進行穩定性連接），從而形成一個空間網狀的超靜定桁架體系。

11、（8）所有梁下承重縱橫桿與立桿之間均須加設雙扣件。（9）對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，等模板應按設計要求起拱，當設計無具體要求是，起拱高度應為跨度的13。（10）所有高支模必須待下層梁板砼強度達到50以上方可繼續搭設。上一層高支模施工時，下一層支架不能拆除，以便荷載能安全傳至基礎上。組合門式架時，采取高架在下，矮架在上的原則。四、高支模驗算（一）門式剛架高支模系統由于本工程第一、二種情況的高支模的設計參數相同，首層的梁截面大于地下負二層的梁截面，首層的板支撐高度大于地下負二層的板支撐高度。故只要首層的高支模支撐系統設計符合要求，其余地下負二層也必定符合要求。1、梁支撐計算計算的腳手架

12、搭設高度為3.8米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.90米。門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。門架立桿采用27.2×1.9mm鋼管，立桿加強桿采用48.0×3.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離300mm。梁底木方截面寬度100mm，高度100mm。梁頂托采用100×100mm木方。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖(1)梁底

13、木方的計算 木方按照簡支梁計算。 1)荷載的計算： a.鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.500×0.300=11.475kN/m b.模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.340×0.300×(2×1.500+0.350)/0.350=0.976kN/m c.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m 經計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2×(11.475+0.976)+1.4×

14、0.600=15.782kN/m 2)木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.762kN N2=2.762kN 經過計算得到最大彎矩 M= 1.443kN.m 經過計算得到最大支座 F= 2.762kN 經過計算得到最大變形 V= 2.5mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00

15、/12 = 833.33cm4； a.木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.443×106/166666.7=8.66N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! b.木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×2.761/(2×100×100)=0.414N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! c.木方撓度計算 最大變形 v =2.5mm 木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求!(2)梁底托梁的計算 梁底托

16、梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.794kN.m 經過計算得到最大支座 F= 9.255kN 經過計算得到最大變形 V= 0.6mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 =

17、833.33cm4； a.頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.794×106/166666.7=4.76N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! b.頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×5069/(2×100×100)=0.760N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! c.頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.6mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! (3)門架荷載標準值 作用于門架

18、的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。1)門架靜荷載計算門架靜荷載標準值包括以下內容： a.腳手架自重產生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4設 0.165×4/5=0.132kN 連接棒 2個 2×0.006=0.012kN 鎖臂 2副 2×0.009=0.017kN 合計 0.465kN經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m b.加固桿、剪刀撐和附件

19、等產生的軸向力計算(kN/m)剪刀撐采用26.8×2.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(4×1.950)/(4×0.900)=2.167 2×0.015×(4×0.900)/cos/(4×1.950)=0.033kN/m水平加固桿采用26.8×2.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.015×(1×0.900)/(4×1.950)=0.002kN/m每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (1×0.01

20、4+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.101kN/m經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.340kN/m。2 )托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為第1榀門架兩端點力3.303kN，3.303kN 第2榀門架兩端點力9.255kN，9.255kN第3榀門架兩端點力9.255kN，9.255kN第4榀門架兩端點力3.303kN，3.303kN經計算得

21、到，托梁傳遞荷載為 NQ = 18.510kN。 (4)立桿的穩定性計算作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.340kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 18.510kN； H 腳手架的搭設高度，H = 3.7m。經計算得到，N = 1.2×0.340×3.700+18.510=20.019kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 20.02kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架

22、立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.716； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.69cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=10.92cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=1.22cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=1.51cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=3.02cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為1.0。 經計算得到，Nd=

23、1.0×44.321=44.321kN。 立桿的穩定性計算 N < Nd,滿足要求!2、梁側模板計算（1）梁模板基本參數：梁截面寬度 B=350mm，梁截面高度 H=1500mm， H方向對拉螺栓3道，對拉螺栓直徑12mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面100×100mm，梁模板截面側面木方距離300mm。梁底模面板厚度h=18mm。 （2）梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。

24、強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m

25、2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。（3）梁底模板木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ （4）梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 a.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W < f 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.50=64.440N/mm

26、最大彎矩計算公式如下: M=-0.10×64.440×0.3002=-0.580kN.m f=0.580×106/81000.0=7.160N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! b.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×64.440=11.599kN 截面抗剪強度計算值 T=3×11599/(2×1500×18)=0.644N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40

27、N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! c.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 28.80×1.50=43.20N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677×43.200×300.04/(100×6000.00×729000.1)=0.542mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.542mm小于 v = 300/250,滿足要求!(5)穿梁螺栓計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿

28、梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×36.00+1.4×4.00)×1.50×0.50/3=12.20kN 穿梁螺栓直徑為12mm； 穿梁螺栓有效直徑為9.9mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=12.20kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。 每個截面布置3 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求!3、板支撐計算計算的腳手架搭設高度為5.1米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度

29、h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.50米。門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。門架立桿采用27.2×1.9mm鋼管，立桿加強桿采用48.0×3.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離400mm。梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。梁頂托采用80×80mm木方。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖(1)樓板底木方的計算木方按照簡支梁計算，木方的截面力學參數為 1)荷載的計算： a.鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.50

30、0×0.120×0.400=1.224kN/m b.模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.340×0.400=0.136kN/m c.活荷載為施工人員與施工設備產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.000×0.400=0.800kN/m 經計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2×(1.224+0.136)+1.4×0.800=2.752kN/m 2)木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.

31、354kN N2=2.826kN N3=1.626kN N4=1.626kN N5=2.826kN N6=1.354kN 經過計算得到最大彎矩 M= 0.395kN.m 經過計算得到最大支座 F= 2.826kN 經過計算得到最大變形 V= 1.3mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； a.木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.395×106/85333.

32、3=4.63N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! b.木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×2.003/(2×80×80)=0.469N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! c.木方撓度計算 最大變形 v =1.3mm 木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求! (2)樓板底托梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.061

33、kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.553kN.m 經過計算得到最大支座 F= 7.108kN 經過計算得到最大變形 V= 1.0mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； a.頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.553×106/85333.3=6.48N/mm2 頂托

34、梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! b.頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×4267/(2×80×80)=1.000N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! c.頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.0mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! (3)門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1)門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容： a.腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架

35、的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4設 0.165×4/5=0.132kN 連接棒 2個 2×0.006=0.012kN 鎖臂 2副 2×0.009=0.017kN 合計 0.465kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m b.加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用26.8×2.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(4&

36、#215;1.950)/(4×1.500)=1.300 2×0.015×(4×1.500)/cos/(4×1.950)=0.038kN/m 水平加固桿采用26.8×2.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.015×(1×1.500)/(4×1.950)=0.003kN/m 每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量為0.020kN/m； 每米高的欄桿重量為0

37、.010kN/m； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.107kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.346kN/m。 2)托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力2.868kN，2.868kN 第2榀門架兩端點力7.108kN，7.108kN 第3榀門架兩端點力7.108kN，7.108kN 第4榀門架兩端點力2.868kN，2.868kN 經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 14.216kN。 (4)立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計

38、算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.346kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 14.216kN； H 腳手架的搭設高度，H = 5.1m。 經計算得到，N = 1.2×0.346×5.080+14.216=16.324kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 16.32kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)； 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.716； k 調整系數，k=1.13；

39、i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.69cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=10.92cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=1.22cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=1.51cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4； A 一榀門架立桿的毛截面面積，A=2A1=3.02cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為1.0。 經計算得到，Nd= 1.0×44.321=44.321kN。 立桿的穩定性計算 N < Nd,滿

40、足要求!(二)滿堂紅鋼管腳手架高支模系統1、梁支撐計算模板支架搭設高度為7.7米， 8.70m層最大梁截面尺寸為500mm×1500mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米，采用的鋼管類型為48×3.5。梁模板支撐立面圖見下頁。圖1 梁模板支撐架立面簡圖（1）模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1）荷載的計算： a.鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.500×0.300=11.475kN/m b.

41、模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350×0.300×(2×1.500+0.500)/0.500=0.735kN/m c.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)×0.500×0.300=0.450kN 均布荷載 q = 1.2×11.475+1.2×0.735=14.652kN/m 集中荷載 P = 1.4×0.450=0.630kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W

42、 = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.374kN N2=5.209kN N3=1.374kN 最大彎矩 M = 0.114kN.m 最大變形 V = 0.3mm a.抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.114×1000×1000/16200=7.037N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取1

43、5.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! b.抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3×2289.0/(2×300.000×18.000)=0.636N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! c.撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.345mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! (2)梁底支撐木方的計算 1)梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.209/0.300=17.363kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×17.36×0.30×0.30=0.156kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.300×17.363=3.125kN 最大支座力 N=1.1×0.300×17.363=5.730kN 木方的截面力學參