1、武漢工程大學課程設計說明書目 錄摘 要3Abstract4引 言1第1章 設計條件與任務21.1設計條件21.2設計任務2第2章 設計方案的確定32.1 操作壓力32.2進料方式32.3加熱方式32.4熱能的利用3第3章 精餾塔的工藝設計43.1全塔物料衡算43.1.1原料液、塔頂及塔底產品的摩爾分數43.1.2原料液、塔頂及塔底產品的平均摩爾質量43.1.3物料衡算進料處理量43.1.4物料衡算43.2實際回流比53.2.1最小回流比及實際回流比確定53.2.2操作線方程63.2.3汽、液相熱負荷計算63.3理論塔板數確定63.4實際塔板數確定73.5精餾塔的工藝條件及有關物性數據計算83.

2、5.1操作壓力計算83.5.2操作溫度計算83.5.3平均摩爾質量計算93.5.4平均密度計算93.5.5液體平均表面張力計算103.6精餾塔的塔體工藝尺寸計算113.6.1塔徑計算113.6.2精餾塔有效高度計算13第4章 塔板工藝尺寸的計算144.1精餾段塔板工藝尺寸的計算144.1.1溢流裝置計算144.1.2塔板設計144.2提餾段塔板工藝尺寸設計154.2.1溢流裝置計算154.2.2塔板設計164.3塔板的流體力學性能的驗算164.3.1精餾段164.3.2提餾段174.4板塔的負荷性能圖184.4.1精餾段184.4.2提餾段19第5章 板式塔的結構215.1塔體結構215.1.

3、1塔頂空間215.1.2塔底空間215.1.3人孔215.1.4塔高215.2塔板結構21第6章 附屬設備216.1冷凝器216.2原料預熱器22第7章 接管尺寸的確定237.1蒸汽接管237.1.1塔頂蒸汽出料管237.1.2塔釜進氣管237.2液流管237.2.1進料管237.2.2回流管237.2.3塔釜出料管23第8章 附屬高度確定248.1筒體248.2封頭248.3塔頂空間248.4塔底空間248.5人孔248.6支座248.7塔總體高度24第9章 設計結果匯總25設計小結與體會27參考文獻28摘 要課程設計不同于平時的作業，在設計中需要我們自己做出決策，即自己確定方案、選擇流程、

4、查取資料、進行過程和設備計算，并要求自己的選擇作出論證和核算，經過反復的分析比較，擇優選定最理想的方案和合理的設計。所以，課程設計是培養提高學生獨立工作能力的有益實踐。對我們以后的設計方面有很大的幫助。主要任務是:全塔物料衡算、操作回流比和理論塔板數的確定，計算冷凝器的熱負荷，計算精餾段、提餾段的塔板效率，確定實際塔板數，塔徑的估算，板式塔的工藝尺寸的計算（溢流裝置和塔板的設計計算），流體力學性能的校核（板壓力降、液面落差、液沫夾帶、漏液、及液泛），塔板的負荷性能圖的繪制（液相負荷下限線、液相負荷上限線、漏液先、液沫夾帶線和溢流液泛線），塔的結構確定（塔體結構和塔板結構）附屬設備的選型（塔頂冷

5、凝器，塔底再沸器的，原料預熱器換熱面積）接管尺寸的確定，繪制精餾塔系統工藝流程圖和裝備圖。本次設計的是年處理量為25000 t.a-1甲醇和水的溶液，采用直接蒸汽加熱，泡點進料。進過確定方案計算和核算，得到操作回流比為1.5，理論塔板數為10塊，實際板數為25，塔板效率為42.43%，估算塔徑為800mm，塔的總體高度為18.19m，堰長為0.42m，堰高為0.044m（精）0.0373m（提），篩孔直徑為0.004m，篩孔數目為2250，板間距0.40m，塔的操作彈性1.29（精）1.75（提）。關鍵詞：精餾塔、設計、效率、塔板、人孔、塔間距Abstract Course design is

6、 different from the usual operation, the design decisions that need our own, that his identification of programs, select the process, accessing information, carry out the process and equipment calculation and asked to demonstrate their choice and accounting, through repeated analysis comparison, the

7、 best option be selected and reasonable design. Therefore, the curriculum is to train students to work independently to improve the useful practice. The design of our future is very helpful. Main tasks : full tower material balance, operating reflux ratio and theoretical plate number of identified,

8、the condenser heat load calculation, calculation of distillation section, stripping section tray efficiency, to determine the actual number of trays, column diameter estimate the size of plate column calculation process (overflow devices and plate design and calculation), Hydrodynamic Performance Ve

9、rification (plate pressure drop, liquid level drop, entrainment, weeping, and flooding), tray mapping of the load performance (lower line liquid load, liquid load limit line, leaking first, entrainment flooding line and overflow line), determined the structure of tower (the tower structure and tray

10、configuration) ancillary equipment Selection (tower condenser, reboiler bottom of the column, the raw material preheater heat transfer area) to determine the size to take over, drawing flow chart of distillation systems and equipment plan. This design is the annual processing capacity of 20000 ta-1

11、solution of methanol and water, direct steam heating, bubble point feed. Been to determine the program computation and accounting, are operating reflux ratio of 1.16, theoretical plate number 15, the actual plate number was 32, tray efficiency was 43.8%, estimate the tower diameter of 700mm, the ove

12、rall tower height 18.19m, weir length 0.42m, weir height is 0.044m (fine) 0.0373m (mentioned), sieve diameter is 0.004m, the number of mesh 2250, plate spacing 0.40m, Tower's operating flexibility 1.29 (fine) 1.75 (mention) . Keywords: distillation column, design, efficiency, trays, manholes, to

13、wer spacing 34引 言在煉油、石油加工、精細化工、食品、醫藥等部門，塔設備屬于使用量大，應用面廣的重要單元設備。塔設備廣泛用于蒸餾、吸收、萃取、洗滌、傳熱的單元操作中。所以塔設備的研究與設計一直是國內外學者普遍關注的重要課題。塔設備按其結構形式基本上可以分為兩類：板式塔和填料塔。板式塔為逐板接觸式汽液傳質設備，它具有結構簡單、安裝方便、壓降低，操作彈性大，持液量小等優點。同時也有投資費用較高，填料易堵塞等缺點。本設計目的是分離甲醇-水混合液，采用篩板式精餾塔。塔型的選擇因素很多，主要有物料性質、操作條件、塔設備的制造安裝和維修等。1、 與物性有關的因素（1） 本設計任務為分離甲醇-

14、水混合物，對于二元混合物的分離，應該使用連續精餾。（2） 易起泡的物系在板式塔中有較嚴重的霧沫夾帶現象或引起液泛，應選填料塔。本設計為甲醇和水，可選用板式塔。（3） 對于有懸浮物或容易聚合物系的分離，為防止堵塞，宜選用板式塔。2、 與操作條件有關的因素（1） 對于有側線進料和出料的工藝過程，選用板式塔為適宜；（2） 對于液體噴淋密度極小的工藝過程，若采用填料塔，填料層得不到充分潤濕，使其分離效率明顯下降，故宜選用板式塔。在設計過程中應考慮到設計的精餾塔具有較大的生產能力滿足工藝要求，另外還要有一定的潛力。節省能源，綜合利用余熱。經濟合理，冷卻水進出口溫度的高低，一方面影響到冷卻水用量。另一方面

15、影響到所需傳熱面積的大小。即對操作費用和設備費用均有影響，因此設計是否合理的利用熱能R等直接關系到生產過程的經濟問題。本課程設計的主要內容是過程的物料衡算，塔的工藝計算、結構設計和校核。第1章 設計條件與任務1.1設計條件在常壓操作的連續板式精餾塔內分離甲醇-水混合物。塔釜直接蒸汽加熱，生產能力和產品的質量要求如下：生產能力：年處理甲醇-水混合液25000噸（300天/年）原 料：甲醇（含50%質量分數，下同）的常溫液體分離要求：塔頂甲醇含量不低于99% 塔低甲醇含量不高于2%操作條件：塔頂壓力：4kPa(表壓)； 進料熱狀態：泡點進料； 回流比：自選； 單板壓降 0.7kPa。建廠地址：武漢

16、1.2設計任務1 全塔物料衡算、操作回流比和理論塔板數的確定。2 計算冷凝器和再沸器熱負荷。3 計算精餾段、提餾段的塔板效率，確定實際塔板數。4 估算塔徑。5 板式塔的工藝尺寸計算，包括溢流裝置與塔板的設計計算。6 塔板的流體力學性能校核，包括板壓力降、液面落差、液沫夾帶、漏液及液泛的校核。7 繪制塔板的負荷性能圖。塔板的負荷性能圖由液相負荷下限線、液相負荷上限線、漏液線、液沫夾帶線和溢流液泛線確定。 8 塔的結構確定，包括塔體結構與塔板結構。塔體結構：塔頂空間，塔底空間，人孔（手孔），支座，封頭，塔高等。塔板結構：采用分塊式塔板還是整塊式塔板。9 塔的附屬設備選型,包括塔頂冷凝器、塔底(蒸餾

17、釜的換熱面積，原料預熱器的換熱面積與泵的選型（視情況而定）。10 精餾塔各接管尺寸的確定。11 繪制精餾塔系統工藝流程圖。12 繪制精餾塔裝配圖。13 編寫設計說明書。14計算機要求：編寫程序、CAD繪圖等。15 英語要求：撰寫英文摘要。16 設計說明書要求：邏輯清楚，層次分明，書寫工整，獨立完成。第2章 設計方案的確定設計方案選定是指確定整個精餾裝置的流程、主要設備的結構型式和主要操作條件。所選方案必須：能滿足工藝要求，達到指定的產量和質量；操作平穩，易于調節；經濟合理；生產安全。在實際的設計問題中，上述四項都必須兼顧考慮。課程設計方案選定所涉及的主要內容有：操作壓力，進料狀況，加熱方式及其

18、熱能的利用。2.1 操作壓力精餾可在常壓、加壓或減壓下進行，確定操作壓力主要是根據處理物料的性質、技術上的可行性和經濟上的合理性來考慮。一般來說，常壓精餾最為簡單經濟，若物料無特殊要求，應盡量在常壓下操作。對于沸點低，常壓下為氣態的物料必須在加壓下進行精餾。加壓操作可提高平衡溫度，有利于塔頂蒸汽冷凝熱的利用，或可以使用較便宜的冷卻劑，減少冷凝、冷卻費用。在相同塔徑下，適當提高操作壓力還可提高塔的處理能力，但增加塔壓，也提高了再沸器的溫度，并且相對揮發度也有所下降。對于熱敏性和高沸點物料常用減壓精餾。降低操作壓力，組分的相對揮發度增大，有利于分離。減壓操作降低了平衡溫度，這樣可以只用較低溫位的加

19、熱劑。但降低壓力也導致塔徑增大和塔頂蒸汽冷凝溫度的降低，且必須使用抽真空的設備，增加了相應的設備和操作費用。本設計為塔頂壓力（表壓）4kPa下操作。2.2進料方式進料的熱狀態指進料的q值，q的定義為使每千摩爾進料變成飽和蒸汽所需的熱量與每千摩爾進料的汽化潛熱之比。進料狀態主要有五種：冷進料、泡點進料、氣、液混合進料、飽和蒸汽進料、過熱蒸氣進料等。其中泡點進料的操作比較容易控制，并且不受季節氣溫的影響；另外，泡點進料時，精餾段與提餾段的塔徑相同，在設計和制造時也比較方便。所以本設計操作選擇泡點進料,即q=1。2.3加熱方式精餾塔通常設置再沸器，采用間接蒸汽加熱，以提供足夠的能量。若待分離的物系為

20、某種輕組分和水的混合物，往往可采用直接蒸汽加熱方式，即把蒸汽直接通入塔釜汽化釜液。這樣，只需在塔釜安裝鼓泡管，可以省去一個再沸器，并且可以利用壓力較低的蒸汽來進行加熱，操作費用和設備費用均可降低。但在塔頂輕組分回收率一定時，由于蒸汽冷凝水的稀釋作用，使殘液輕組分濃度降低，所需的塔板數略有增加。對于某些物系（如酒精水），低濃度時的相對揮發度很大，所增加的塔板數不多，此時采用直接蒸汽加熱是合適的。若釜液粘度很大，用間壁式換熱器加熱困難，此時用直接蒸汽加熱可取得良好的效果。2.4熱能的利用蒸餾過程的原理是多次進行部分汽化和冷凝，因此，熱效率很低，通常進入再沸器的能量僅有5%左右被有效的利用。所以，蒸

21、餾系統的熱能利用問題應值得認真考慮。塔頂蒸汽冷凝放出的熱量是大量的，但其能位較低，不可能直接用來作塔釜的熱源。但可用作低溫熱源，或通入廢熱鍋爐，產生低壓蒸汽，供別處使用。或可采用熱泵技術，提高溫度后再用于加熱釜液。此外，通過蒸餾系統的合理設置，也可取得節能的效果。例如，可采用設置中間再沸器和中間冷凝器的流程，因為設置中間再沸器，可利用溫度比塔底低的熱源，而中間冷凝器則可回收溫度比塔頂高的熱量。第3章 精餾塔的工藝設計3.1全塔物料衡算3.1.1原料液、塔頂及塔底產品的摩爾分數甲醇（CH3OH）的摩爾質量：水（H2O）的摩爾質量：則各部分的摩爾分數為： (3.1) (3.2) (3.3)3.1.

22、2原料液、塔頂及塔底產品的平均摩爾質量 3.1.3物料衡算進料處理量 (3.7)3.1.4物料衡算總物料衡算（直接蒸汽加熱）： (3.8)輕組分（甲醇）衡算： （3.9）由恒摩爾流假設得： （3.10）求解得到：3.2實際回流比由數據手冊查的甲醇-水（101.325kPa）的物系汽液平衡數據如下：表3.1 常壓下的甲醇-水的氣液平衡數據t/xyt/x1000075.30.496.40.020.13473.10.593.50.040.23471.20.691.20.060.30469.30.789.30.080.36567.60.887.70.10.418660.984.40.150.51765

23、0.9581.70.20.57964.51780.30.6653.2.1最小回流比及實際回流比確定根據101.325KPa下，甲醇-水的汽液平衡組成關系繪出甲醇-水x-y圖（見圖3.2），泡點進料，所以q=1，即q為一條直線。此時， Xe=XF=0.5由上表的內插法求得： 通過Excel軟件，算得下對應的塔板數并作圖如下：由上圖確定 N=10 ， , 3.2.2操作線方程（1）精餾段操作線方程： (3.11)（2）提餾段操作線方程： (3.12)3.2.3汽、液相熱負荷計算（1）精餾段： （2）提餾段： 3.3理論塔板數確定3.4實際塔板數確定板效率與塔板結構、操作條件、物質的物理性質及流體力

24、學性質有關，它反應了實際塔板上傳質過程進行的程度。板效率可用奧康奈爾公式計算：注：塔頂與塔底平均溫度下的相對揮發度塔頂與塔底平均溫度下的液相粘度（）實際板層數的初步求取設，則精餾段實際板層數： 提餾段實際板層數：總實際板層數：（）塔板總效率估算操作壓力計算塔頂操作壓力： 每層塔板壓降：塔頂操作壓力：操作溫度的計算;塔頂溫度用內插法，平均溫度：相對揮發度的計算：塔頂相對揮發度：塔頂相對揮發度：平均相對揮發度：時，查得， 塔板總效率的估算。根據，且，則，則3.5精餾塔的工藝條件及有關物性數據計算3.5.1操作壓力計算塔頂操作壓力：；每層塔板壓降：；操作壓力：塔頂操作壓力：塔頂操作壓力：（1）精餾段

25、平均壓力 （2）提餾段平均壓力： 3.5.2操作溫度計算前面已求得：塔頂溫度 進料板的溫度： 塔底的溫度：（1）精餾段平均溫度： （2）提餾段平均溫度： 3.5.3平均摩爾質量計算塔頂平均摩爾質量： (3.21) (3.22)進料板平均摩爾質量：塔底平均摩爾質量：(1)精餾段平均摩爾質量： （2）提餾段平均摩爾質量： 3.5.4平均密度計算氣相平均密度計算：由理想氣體狀態方程，即液相平均密度計算：注：為該物質的質量分數塔頂平均密度計算：由，查手冊得，進料板平均密度計算：由，查手冊得， 質量分數：塔底平均密度計算：由，查手冊得， （1）精餾段平均密度： 氣相: 液相: （2）提餾段平均密度：氣相

26、: 液相: 3.5.5液體平均表面張力計算對于二元有機物-水溶液表面張力可用下試計算：并用下列關聯式求出,注：下標W表示水，O表示有機物；表示水的摩爾體積；有機物的摩爾體積。(未修改:（1）精餾段平均表面張力：由，查表得：；帶入上述公式計算得：（2）提餾段平均表面張力：由，查表得：；帶入上述公式計算得：)3.5.6液體平均黏度計算液體平均黏度計算公式：塔頂平均黏度計算：由，查手冊得，得到：進料板平均黏度計算：由，查手冊得，得到：塔底平均黏度計算：由，查手冊得，得到： (1)精餾段液體平均黏度 (2)提餾段液體平均黏度：3.6精餾塔的塔體工藝尺寸計算3.6.1塔徑計算（1）精餾段精餾段的氣、液相

27、體積流率為： 查史密斯關聯圖，橫坐標為： 取板間距 ，板上液層高度則： 取安全系數為0.8，則空塔氣速為： 按標準塔徑圓整后為：截塔面積為： 實際空塔氣速： （2）提餾段提餾段的氣、液相體積流率為： 查史密斯關聯圖，橫坐標為： 取板間距，板上液層高度則： 查圖得： , 取安全系數為0.6，則空塔氣速為： 按標準塔徑圓整后為： 截塔面積為： 實際空塔氣速： 3.6.2精餾塔有效高度計算在進料板上方開一個人孔，精餾段開2個人孔，高度為0.6m; 塔板有效高度為：第4章 塔板工藝尺寸的計算4.1精餾段塔板工藝尺寸的計算4.1.1溢流裝置計算因塔徑D=0.8m，可選用單溢流弓形降液管，采用凹型受液盤。

28、各項計算如下：4.1.1.1堰長取4.1.1.2溢流堰高度由，選用平直堰，堰上液層高度取板上清液層高度，故4.1.1.3弓形降液管寬度和截面積由查弓形降液管參數圖得：；故 驗算液體在降液管中停留時間,即：故降液管設計合理。4.1.1.4降液管底隙高度故降液管底隙高度設計合理。4.1.2塔板設計4.1.2.2邊緣區寬度確定取人口安定區寬度為，邊緣區寬度為 。4.1.2.3開孔區面積的計算開孔區面積計算：開孔面積為 其中 ； ； 故：4.1.2.4篩孔計算及其排列本物系無腐蝕性，可選用板厚碳鋼板，取篩孔直徑篩孔按正三角形排列，取孔中心距：篩孔數目：開孔率為：開孔率為：精餾段每層板上的開孔面積是：

29、氣體通過篩孔的氣速為： 4.2提餾段塔板工藝尺寸設計4.2.1溢流裝置計算4.2.1.1溢流堰高度由，選用平直堰，堰上液層高度： 取板上清液層高度，故4.2.1.3弓形降液管寬度和截面積由查弓形降液管參數圖得：；故 驗算液體在降液管中停留時間,即：故降液管設計合理。4.2.1.4降液管底隙高度故降液管底隙高度設計合理。4.2.2塔板設計與精餾段塔板設計相同，但氣體通過篩孔的流速不同：氣體通過篩孔的氣速： 4.3塔板的流體力學性能的驗算4.3.1精餾段4.3.1.1塔板壓降（1）干板阻力計算由，查圖得，所以有。（3） 氣體通過液層的阻力的計算 氣體通過液層的阻力可由下式計算： 按面積計算的氣體流

30、速為： 氣體能動因子； 查（化工原理（下）P182 圖10-46）充氣系數與能動因子關聯圖得：=0.57， 則 ； （3）液體表面張力阻力計算液面的表面張力的阻力可由下式計算： 氣體通過每層塔板的液面高度為： ； 氣體通過每層塔板的壓降為： 4.3.1.2液面落差（忽略液面落差的影響）4.3.1.3液沫夾帶故在本設計中液沫夾帶量在允許范圍內。4.3.1.4漏液實際孔速 穩定系數為故本設計中無明顯漏液。4.3.1.5液泛為防止發生液泛，降液管內也層高度應滿足：取得到：故本設計中不發生液泛。4.3.2提餾段提餾段計算方法與精餾段相同，驗算結果如下：4.3.2.1塔板壓降（1）干板阻力計算。（4）

31、氣體通過液層的阻力的計算 氣體通過液層的阻力可由下式計算： 按面積計算的氣體流速為： 氣體能動因子； 查（化工原理（下）P182 圖10-46）充氣系數與能動因子關聯圖得：=0.58， 則 ； （3）液體表面張力阻力計算液面的表面張力的阻力可由下式計算： 氣體通過每層塔板的液面高度為： ； 氣體通過每層塔板的壓降為： （設計允許）4.3.2.2液面落差（忽略液面落差的影響）4.3.2.3液沫夾帶故在本設計中液沫夾帶量在允許范圍內。4.3.2.4漏液實際孔速 穩定系數為本設計中無明顯漏液。4.3.2.5液泛為防止發生液泛，降液管內也層高度應滿足：取得到： 故本設計中不發生液泛。4.4板塔的負荷性

32、能圖4.4.1精餾段4.4.1.1漏液線：由 ， ； 把漏液點近似看成直線，可由下面表中4點大致確定其位置，Lh/(m3/h)0.00020.0010.00180.0026Vh/(m3/h)0.47210.49070.50890.51494.4.1.2液沫夾帶線4.4.1.3液相負荷下限：對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負荷標準，由式 取 E=1，則 4.4.1.4液相負荷上限：取液體在降液管中的停留時間為5s. 根據 ，可得： 4.4.1.5液泛線精餾段負荷性能圖:漏液線液沫夾帶線Ls/(m3/s)Vs/(m3/s)LsVs00.39301.2410.000450.410.000451

33、.1910.00060.4140.00061.180.000750.4170.000751.1710.00090.420.00091.1610.0040.4620.0041.026液泛線LsVs01.9350.000451.8860.00061.8750.000751.8630.00091.8530.0041.571 圖4.1 精餾段負荷性能圖由圖得到： Vs,max=0.988, Vs,min=0.48操作彈性為： Vs,max/Vs,min= 2.0583334.4.2提餾段4.4.2.1漏液線：由 ， ； 把漏液點近似看成直線，可由下面表中4點大致確定其位置，4.4.2.2液沫夾帶線：4

34、.4.2.3液相負荷下限：對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負荷標準，由式 取 E=1，則 4.4.2.4液相負荷上限：取液體在降液管中的停留時間為5s. 根據 ，可得： 4.4.2.5液泛線提餾段負荷性能圖： 圖4.2 提餾段負荷性能圖由圖得到：Vs,max=1.143, Vs,min=0.467 操作彈性為：Vs,max/Vs,min=3.57601 第5章 板式塔的結構5.1塔體結構5.1.1塔頂空間 塔頂空間為最上層塔板與塔頂間的距離，為了利于出塔氣體夾帶的液滴沉降，其高度應大于板間距，設計中通常取。5.1.2塔底空間塔底空間為塔內最下層塔板到塔底間距。 5.1.3人孔對于處理不需

35、要經常清洗的物料，一般每隔6-8層塔板設一人孔。人孔一般直徑為，其伸出塔體的筒體長為，人孔中心距操作平臺。設人孔處的板間距離應大于或等于600mm。5.1.4塔高板式塔的塔高按下式計算： 式中：塔高；實際塔板數；進料板數；進料板處板間距；人孔數；設人孔處板間距；塔底空間高度；塔頂空間高度；封頭高度；裙座高度；5.2塔板結構由于塔徑D=800，采用整塊式塔板。第6章 附屬設備6.1冷凝器出料液溫度：64.7(飽和蒸汽）64.7(飽和液體）塔頂氣體：冷凝水20-40查的汽化潛熱：甲醇 rA=1170kJ/kg 水 rB=2475kJ/kg冷凝器的熱負荷 ： 傳熱平均溫差： 由于是低黏度有機物和水的

36、混合液，取總傳熱系數°C，則傳熱面積：6.2原料預熱器原料預熱溫度：2076.0（泡點溫度）采用105.36°C過熱飽和蒸汽加熱平均溫度：平均溫度下查表得：CPA=4.2kJ/(kg.K) CPB=2.6kJ/(kg.K)則：熱負荷：傳熱平均溫度：取總傳熱系數：解得換熱面積:第7章 接管尺寸的確定7.1蒸汽接管7.1.1塔頂蒸汽出料管采用直管，取出口氣速u=17m/s，則，查表取325mm×20mm，管內實際氣體流速。7.1.2塔釜進氣管采用直管進氣，取氣速u=17m/s;，則，查表取325mm×20mm，管內實際氣體流速。7.2液流管7.2.1進料管采

37、用直管進料管，取;，則，查標準系列取34mm×3mm。管內液體實際流速。7.2.2回流管采用直管回流管，取uD=1.8m/s;，則，查標準系列取28mm×1.5mm。管內液體實際流速。7.2.3塔釜出料管采用直管出料管，取uw=0.8m/s，則，查標準系列取56mm×1mm。管內液體實際流速。第8章 附屬高度確定8.1筒體壁厚選6mm，所用材質為。8.2封頭本設計采用橢圓形封頭，由公稱直徑D=800m，查得曲面高度h1=200mm，直邊高度，內表面積，容積 ，選用封頭。8.3塔頂空間8.4塔底空間取釜液停留時間為5塔釜液量：塔釜體積：VW=LW/0.5 =0.84m3 /s;