1、目錄1 前言2 頁2 建筑部分38 頁3 上部結構部分955 頁4 基礎部分5665 頁- 1 -前言高層建筑是近代經濟發展和科學技術進步的產物。 隨著經濟的騰飛，城市人口集中，用地緊張，以及商業競爭的激烈化、城市日益國際化，使相當多的辦公樓、旅館、醫院、學校等建筑向高層發展。為了在市區內使高等學校有立足之地，我在各位指導老師的幫助下設計了一幢高層培訓中心。它集辦公、教學、住宿于一體，指導思想明確，設計方案符合實際要求，建成后能馬上投入使用，解決學校教學、辦公、住宿的困難。在此方案的設計中我很榮幸得到了金虹老師、 劉文茹老師和齊加連老師的關心和幫助，并給予我熱心的指導，在此我向各位老師表示由衷

2、的感謝。由于我是初學者，這套設計會有很多不足，敬請各位老師多加指教。謝謝學生： xxx25 日- 2 -建筑部分一 概述高層建筑是隨著社會生產的發展和人們生活的需要而發展起來的，由于西方某些國家工業革命的興起和發展，農業人口大量涌入城市，為了解決人們對居住、辦公、商業、教學用房的需要，早在上一個世紀初便建立了大量的多層建筑，但最初由于受到垂直運輸機械的限制，房屋還不能建得太高。直到1875 年第一部載人電梯的制造成功，高層建筑才開始大量涌現出來。所以說，高層建筑是商業化、 工業化、城市化的結果，而科學技術的發展，輕質高強材料的出現，以及電氣化、機械化在建筑中的應用，又為高層建筑的發展提供了物質

3、條件，高層建筑從其完全型的體量和引人注目的外觀，使整個城市變得更加生機勃勃。現代世界信息交換和傳遞大量集中，人與人之間的聯系日益密切，為了爭取城市繁華地帶， 在有限的土地上容納大量的教學活動場所，教學建筑不得不向高空發展。高層建筑與其他少層建筑相比，只有節省用地、節約市政工程費用，減少拆遷費用等一系列優點；同時，高層的發展還有助于建筑工業化的發展，為了充分發揮高等學校人才和設備優勢， 為國家和地方常年培養專業人才，擬在哈爾濱某高校校區興建一培訓中心。培訓中心是現代化建筑教學的一個主要形式，它自身容教學、管- 3 -理、住宿三位一體，形成一套系統建筑管理體系，滿足了學習人員，特別是外地學員對學習

4、和生活的需要。現代高層建筑不斷地采用新型結構體系和新技術、新工藝、新材料，滿足了教學建筑向更高尺度發展的可能性。二 建筑體型選擇與平面布置1設計原則建筑是供人使用的有功能作用的空間，同一功能要求和使用目的的建筑可以有多種空間形式，建筑體型一般綜合反映內部空間，又在一定程度上反映建筑的性格、歷史時期和民族地域特點。高層建筑體型還常常是街道、廣場或城市某一個區域的構成中心。鑒于此，高層建筑體型設計應根據現有經濟技術水平處理好功能、空間與形式的辨證統一關系，還要處理好與環境的關系，以便在滿足功能要求的同時，生根于特定的環境，給人以良好的感覺。同樣，對于建筑造型與平面布置的選擇，必須考慮結構因素，以有

5、利于結構受力。平面形狀應簡單、對稱、規則，以減少地震災害的影響。2建筑造型根據設計原則，本設計采用“”字型結構體系。這種結構體系符合簡單、對稱、規則的原則。- 4 -3平面布置本設計在平面上力求平面對稱，對稱平面易于保證質量中心與剛度中心重合，避免結構在水平力作用下扭轉。為使常用房間采光、通風效果好，本設計將教室、辦公室等房間布置在南向，而且此方向面對主要街道，交通方便。這樣布置可在建筑后方留有大片空間，利于學員的休息和娛樂。三 立面設計立面設計時首先應推敲各部分總的比例關系，考慮建筑物整體的幾個方面的統一， 相鄰立面的連接與協調， 然后著重分析各立面上墻面的處理、門窗的調整和安排，最后對入口

6、、門廊等進一步進行處理。節奏韻律和虛實對比，是使建筑立面高于表現力的重要設計手法，在建筑立面上，相同構件或門窗作有規律的重復和變化，給人們在視覺上得到類似音樂詩歌中節奏韻律的效果。立面的節奏感在門窗的排列組合、墻面的構件劃分中表現得比較突出。四 剖面設計剖面設計主要分析建筑物各部分應有的高度，建筑層數、建筑空間的組合利用，以及建筑剖面中的結構、構造關系，建筑物的平面和剖面是緊密聯系的。在本設計中，教學部分以及底層管理部分的層高均為3.6m，標- 5 -準層住宿部分層高為 3.0m。電梯布置在建筑物中部，消防疏散用樓、電梯布置在建筑物兩端， 消防疏散用樓、電梯間均出屋面。五 垂直交通設計本工程主

7、要垂直交通工具是電梯， 對電梯的選用及其在建筑物中的合理布置， 將使高層建筑的使用更加合理，同時還能提高工作效率。本設計中電梯布置在建筑平面的中部。除了設置兩部電梯外， 還設置了兩部防煙（樓）電梯于建筑物的兩端。這樣的布置可使建筑物內任意點至樓、 電梯出口的距離均不大于 30m，滿足高層建筑的防火要求。六 防火設計（一）耐火等級本工程屬二類建筑（1018 層普通住宅和高度不超過50m 的公共建筑），其耐火等級不能低于二級。（二）防火設計要點1總平面布局中的消防問題（ 1） 選址應在交通便捷處， 根據城市規劃確定的場地位置應有方便的道路通過，要求既靠近干道，便于高層建筑中人群的集散，又便于消防時

8、交通組織和疏散。（2） 應設環形車道，高層建筑周圍應設寬度不小于3.5m 的環- 6 -形車道，可以部分利用交通道路，以便消防車能靠近高層主體，能在消防時有足夠的流線。2疏散設計發生火災時， 學員往往還在遠離地面的高層，將他們全部迅速地疏散到安全地帶是防火的重要環節，疏散設計的原則是路線簡單明了，便于人們在緊急時進行判斷，同時供以室內任何位置向兩個方向疏散的可能性。（ 1） 疏散所需時間從火災現場退出的時間不應超過2 分 30 秒為宜。通道寬度：按通過人數每 100 人不少于 1m 計算。（ 2） 疏散樓、電梯的位置疏散樓梯是發生火災時電梯停用的情況下最主要的豎向交通途徑，其位置應首先符合安全

9、疏散距離的規定，也應符合人在火災發生后可能的疏導方向。本設計中樓梯設置于建筑的兩端，可雙向疏散。3疏散樓梯間的防火防煙設計疏散樓梯若只防火不排煙，遇煙氣襲人，容易使人窒息。疏散樓梯的避難前室是疏散路線中從水平到豎向的交通樞紐，可緩沖人們的混亂聚集， 疏散樓梯的排煙設施要布置于此，其面積不應小于 6m2，如與消防電梯合用則不應小于10 m2。- 7 -結構部分一工程概況本工程共 10 層（不包括一層地下室） 。地下室層高為 3.6m，14- 8 -層層高為 3.6m，510 層層高為 3.0 m ，局部樓梯間出屋面部分層高為 3.3 m ，建筑總高為 32.4 m （不包括出屋面部分） 。三進深

10、分別為 6.6 m 、2.4 m 、6.6 m 。總寬 15.6 m （局部突出 1.5 m 不在總寬之內）。縱向每個柱距均為 7.8 m ，共 7 個柱距，總長54.6 m 。本工程結構方案經過分析比較，采用純框架結構體系， 因為建筑物上部結構荷載對稱，平面布局簡單，受力比較均勻，且房屋總高度不超過 6 度抗震設防時的55m高度的限值；采用框架結構體系的優點可以使結構布置靈活，使用方便， 不足的是抗震能力較低剛度較小。本工程建于 6 度抗震設防區類場地土。根據規范查得，框架的抗震等級為三級。本工程框架材料選用如下： -1 4 層柱采用 C40 混凝土； 510層柱采用 C30混凝土；框架梁采

11、用 C25混凝土。結構柱網布置見（圖 -1 ）。- 9 -二截面尺寸估算1 梁板截面尺寸估算框架梁截面高度h，按梁跨度的 1/10 1/15 確定，則橫向框架梁高為 6600×（ 1/10 1/15 ）=660440，取 h=600mm，梁寬取梁高的一半，即 b=300mm；橫向次梁高為 6600×（1/8 1/15 ）=825440，取 h=500mm，梁寬 b=250mm；縱向框架梁高為 7800×（1/10 1/15 ）=780520，取 h=600mm，梁寬 b=300mm。板的最小厚度為L/40=3900/40=97.5mm，考慮到板的撓度及裂縫寬度的限

12、制及在板中鋪設管線等因素，根據經驗取板厚為120mm。2 柱截面尺寸估算根據柱支撐的樓板面積計算由豎向荷載作用下產生的軸力，并按軸壓比控制估算柱截面面積，估算柱截面時，樓層荷載按11-10-22214KN/m計，本工程邊柱按13KN/m計，中柱按 11KN/m計。負荷面為 7.8 ×6.6/2 的邊柱軸力：NV=（7.8 ×6.6/2 ）× 13×11×1.25=4601KN，負荷面為 7.8 ×（ 6.6+2.4 ）/2 的邊柱軸力：NV= （6.6+2.4 ）/2×7.8 ×11×11×1.

13、25=5309KN，各柱的軸力雖然不同，但為了施工方便和美觀，往往對柱截面進行合并歸類。 本工程將柱截面歸并為一種。取軸力最大的柱估算截面面積。本工程框架為三級抗震，取N=1.1 NV=1.1 ×5309=5840 KN，柱軸壓比控制值N 查規范得N=0.9 。其中 N=N/ACf C設柱為正方形，柱邊長b=h= A C=577mm。故本工程 -1 4 層柱截面取為 600×600mm，510 層柱截面取為 500×500mm。5 層底柱截面核算NV= （6.6+2.4 ）/2×7.8 ×11×6×1.25=2896KN，N

14、=1.1× 2896=3185 KN，N/ A Cf C=3185000/5002/15=0.85 0.9柱軸壓滿足要求。柱高度：地上部分每層柱高均等于該層層高，地下部分柱高h=3.6+0.1=3.7m 。-11-三荷載匯集1豎向荷載（1）樓面荷載2樓面活荷載按荷載規范的規定，宿舍房間活荷載取1.5 KN/m（標2準值），廁所、走廊、樓梯間、教室活荷載取 2.0 KN/m（標準值），本工程為簡化計算，均取樓面活荷載為2.0 KN/m 2。砼樓板（板厚 120），25×0.12=3.0 KN/m 2，水泥砂漿抹灰（樓板上下分別為40 和 20 厚），20×（ 0.0

15、4+0.02 ）=1.2 KN/m2，3內隔墻為 200 厚陶粒砼砌塊，砌塊容重8 KN/m，兩側各抹 20 厚混合砂漿，8×0.2+20 ×0.02 ×2=2.4 KN/m2，外墻為 400 厚陶粒砼砌塊，墻外側貼墻面磚，墻里側抹混合砂漿，0.5+8 × 0.4+20×0.02 ×2=4.5 KN/m2。（2）屋面荷載30厚水泥花階磚0.6 KN/m2，25厚粗砂墊層17×0.025=0.425 KN/m 2，35厚苯板0.1 KN/m2，防水卷材0.1 KN/m2，-12-20厚砂漿找平層20×0.02=0.4

16、 KN/m 2，爐渣砼找坡 2%（最薄處 30 厚）14 ×0.15=2.1 KN/m 2，120 厚鋼筋砼樓板25×0.12=3.0 KN/m 2，20厚混合砂漿抹灰20×0.02=0.4 KN/m 2，合計7.125 KN/m2，上人屋面活荷1.5 KN/m2，基本雪壓0.4 KN/m2，2水平風荷載查荷載規范中全國基本風壓分布圖可知哈市基本風壓值為0.452KN/m。根據荷載規范規定， 對于高層建筑結構， 其基本風壓可按基本風壓分布圖中數值乘以1.1后采用，即0=1.1 × 0.45=0.495KN/m2。垂直于建筑物表面上的風荷載標準值按K 下式

17、計算：K =Z· S · Z · 0風荷載體型系數 S ，查荷載規范可知，矩形平面建筑S =1.3 ，風壓高度變化系數Z，本工程建在某高校校區，地面粗糙度類別為 C 類，查荷載規范中 Z 之值， 5m 以上按內插法計算， 5m以下按 5m高處取值。風振系數 Z ， Z =1+ （Hi /H）×（ V/ Z），式中 V 為脈動影響系數，當高層建筑的高寬比不小于2，地面粗-13-糙度類別為 C類時， V=0.63。式中為脈動增大系數，與基本風壓 0，結構自振周期 T 及地面粗糙度有關。框架結構基本自振周期取T=0.09n=0.09 ×11=0.99

18、， 0×T2=0.495 ×0.99 2=0.485 。查荷載規范， =1.32 。各層風荷載標準值計算結果見（表 -1 ）。各層風荷載標準值表表-1距地面高度 H Z Z S 0 K= Z · S · Z · 0I34.081.7151.1631.3000.4951.28332.401.6931.1411.3000.4951.24329.401.6521.1001.3000.4951.16926.401.6141.0491.3000.4951.09023.401.5720.9981.3000.4951.01020.401.5260.9471.

19、3000.4950.93017.401.4820.8801.3000.4950.83914.401.4330.8111.3000.4950.74810.801.3620.7281.3000.4950.6387.201.2860.6151.3000.4950.5093.601.1630.5401.3000.4950.4040.001.0000.5401.3000.4950.347四水平荷載作用下框架內力及側移計算由平面圖可以看出，除邊框架外，中間各榀框架受風面積相同，故應選取邊框架和中間框架分別進行計算。下面僅以中框架為例-14-進行計算，邊框架計算從略。1計算在風荷載作用下各樓層節點上集中力及

20、各層剪力。計算在風荷載作用下各樓層節點上集中力時，假定風荷載在層間為均勻分布，并假定上下相鄰各半層層高范圍內的風荷載按集中力作用在本層樓面上。10 層頂處風荷載作用下各樓層節點上集中力計算：F10=（ 10+1×h10+1+10×h10/2 ）× B=（ 1.283 ×1.68+1.243 ×3.0/2 ）× 7.8=31.36KN9 層頂處風荷載作用下各樓層節點上集中力計算：F9=（ 10×h10/2+ 9×h9/2 ）× B=（ 1.243 ×3.0/2+1.169 ×3.0/2

21、）× 7.8=28.22KN其余各層風荷載引起的節點集中力及各層剪力計算結果見（表-2 ）風荷載作用水平集中力及層剪力表表-2層號 i層高 hI （ m）風荷標準值各層集中力各層剪力 kiFI （ KN）VI = FI（KN）女兒墻3.01.283103.01.24331.3631.3693.01.16928.2259.58-15-83.01.09026.4386.0173.01.01024.57110.5863.00.93022.70133.2853.00.83920.70153.9843.60.74820.32174.3033.60.63819.46193.7623.60.509

22、16.10209.8613.60.40412.82222.69地下室3.60.3475.67228.362計算各梁柱的線剛度i b 和 i c，計算梁的線剛度時，考慮到現澆板的作用，一邊有樓板的梁截面慣性矩取 i=1.5i0，兩邊有樓板的梁截面慣性矩取i=2i 0，i 0 為按矩形截面計算的梁截面慣性矩。線剛度計算公式i=EI/l。各梁柱線剛度計算結果見（表-3 ）。3計算各柱抗側移剛度DD值為使柱上下端產生單位相對位移所需施加的水平力，計算公式為： D=C×（ 12 i c/h 2）各柱抗側移剛度D見（表 -4 ）各桿件慣性矩及線剛度表表-3b× hLECI 0=bh3/

23、12I=2I 0i=EI/L（ mm）（ mm）24（ N.mm）（ N/mm）（ mm）300× 60066002.80 × 1045.40 ×1091.08 × 10104.58 ×1010梁2.80 × 1045.40 ×1091.08 × 10101.26 ×1011300× 6002400-16-600× 60036003.25 × 1041.08 ×10109.75 ×1010柱3.00 × 1045.21 ×1095.21

24、 ×1010500× 5003000水平荷載作用下抗側移剛度D 及柱剪力 Vij 計算表表-4層 /h i10/3.09/3.08/3.07/3.06/3.05/3.04/3.6柱列i c i bK= i b / 2i55底層軸（×10）（×10 ）（KN.m）（KN.m）K=i b/ i號B0.5210.9160.879C0.5213.4363.298D0.5213.4363.298E0.5210.9160.879B0.5210.9160.879C0.5213.4363.298D0.5213.4363.298E0.5210.9160.879B0.521

25、0.9160.879C0.5213.4363.298D0.5213.4363.298E0.5210.9160.879B0.5210.9160.879C0.5213.4363.298D0.5213.4363.298E0.5210.9160.879B0.5210.9160.879C0.5213.4363.298D0.5213.4363.298E0.5210.9160.879B0.5210.9160.879C0.5213.4363.298D0.5213.4363.298E0.5210.9160.879B0.9750.9160.450C0.9753.4361.762D0.9753.4361.762 C

26、=K/ （2+K）Di =C×（ 12Vijc底層i c/h i 2）i C=（ 0.5+K ） /5 D（ KN）c（ 2+K）（×10 ）0.3050.2121288005.160.6220.43212880010.520.6220.43212880010.520.3050.2121288005.160.3050.2121288009.810.6220.43212880019.980.6220.43212880019.980.3050.2121288009.810.3050.21212880014.160.6220.43212880028.850.6220.432128

27、80028.850.3050.21212880014.160.3050.21212880018.200.6220.43212880037.090.6220.43212880037.090.3050.21212880018.200.3050.21212880021.940.6220.43212880044.700.6220.43212880044.700.3050.21212880021.940.3050.21212880025.340.6220.43212880051.650.6220.43212880051.650.3050.21212880025.340.1840.16611780024.

28、560.4680.42311780062.590.4680.42311780062.59-17-E0.9750.9160.4500.1840.16611780024.56B0.9750.9160.4500.1840.16611780027.30C0.9753.4361.7620.4680.42311780069.583/3.60.9753.4361.7620.4680.42311780069.58DE0.9750.9160.4500.1840.16611780027.30B0.9750.9160.4500.1840.16611780029.57C0.9753.4361.7620.4680.42

29、311780075.362/3.60.9753.4361.7620.4680.42311780075.36DE0.9750.9160.4500.1840.16611780029.57B0.9750.9160.4500.184019C0.9753.4361.7620.4680.42311900079.161/3.60.9753.4361.7620.4680.42311900079.16DE0.9750.9160.4500.184019B0.9750.4580.4500.3930.36617960045.14C0.9751.7181.7620.6

30、010.54317960069.04-1/3.6D0.9751.7181.7620.6010.54317960069.04E0.9750.4580.4500.3930.35517960045.144各柱剪力計算設第 i 層第 j 個柱的 D 值為 Dij ，該層柱總數為 m，該層任意柱的剪力為：Vij = Vi ×（ Dij /Dij ）各柱剪力計算結果見（表-4 ）5確定柱的反彎點高度比y反彎點距柱下端距離為yh：y=y0+y1+y2+y3式中 y0標準反彎點高度系數，y1考慮上下層梁剛度不同時反彎點高度比的修正值-18-y 2,y 3考慮上下層層高變化時反彎點高度比的修正值 y0

31、 根據結構總層數 m及該柱所在層 n 及 K 值查表。例如，計算 10 層柱反彎點高度系數 y：由 m=11，n=11，K=0.879，查表得，y0 =0.34 ；上下層梁相對剛度無變化， y1=0；最上層柱 y2=0；下層層高與本層層高之比 3= h 9/ h 10=1，查表得， y3=0；B 軸反彎點高度系數為：y=y0+y1+y2+y3=0.34+0+0+0=0.34其余各柱反彎點高度系數見（表-5 ）。6計算柱端彎矩根據各柱分配到的剪力及反彎點位置yh 計算第 i 層第 j 個柱的柱端彎矩。t=Vij .h. （1-y ）上端彎矩： Mijb下端彎矩： M =V .y.hijij計算結

32、果見（表 -5 ）。風荷載作用下柱反彎點高度比及柱端彎矩表-5柱層 /h i列K1 23y0123軸YYYY號tbMijMij（ KN.m）（ KN.m）B0.8791010.340C3.2981010.45010/3.0D3.2981010.450E0.8791010.3400000000000000.3400.4500.4500.34010.225.2617.3614.2017.3614.2010.225.26-19-9/3.08/3.07/3.06/3.05/3.04/3.63/3.62/3.6B0.8791110.400000C3.2981110.465000D3.2981110.46

33、5000E0.8791110.400000B0.8791110.440000C3.2981110.500000D3.2981110.500000E0.8791110.440000B0.8791110.450000C3.2981110.500000D3.2981110.500000E0.8791110.450000B0.8791110.450000C3.2981110.500000D3.2981110.500000E0.8791110.450000B0.879111.200.450000C3.298111.200.500000D3.298111.200.500000E0.879111.200.4

34、50000B0.45010.8310.450000C1.76210.8310.500000D1.76210.8310.500000E0.45010.8310.450000B0.4501110.500000C1.7621110.500000D1.7621110.500000E0.4501110.500000B0.4501110.500000C1.7621110.5000000.40017.6611.770.46532.0727.870.46532.0727.870.40017.6611.770.44023.7918.690.50043.2843.280.50043.2843.280.44023.

35、7918.690.45030.0324.570.50055.6455.640.50055.6455.640.45030.0324.570.45036.2029.620.50067.0567.050.50067.0567.050.45036.2029.620.45041.8134.210.50077.4877.480.50077.4877.480.45041.8134.210.45048.6339.790.500112.66112.660.500112.66112.660.45048.6339.790.50049.1449.140.500125.24125.240.500125.24125.24

36、0.50049.1449.140.50053.2353.230.500135.65135.65-20-D1.7621110.5000000.500E0.4501110.5000000.500B0.4501110.5000000.500C1.7621110.5000000.5001/3.6D1.7621110.5000000.500E0.4501110.5000000.500B0.4501100.6500000.650C1.7621100.5500000.550-1/3.6D1.7621100.5500000.550E0.4501100.6500000.6507計算梁端彎矩由柱端彎矩，并根據節點

37、平衡原理計算梁端彎矩。邊跨外邊緣處的梁端彎矩t bMbi = M ij + M i+1 ，j中間支座處的梁端彎矩ltb）（il/ il+ ir）M=（M+Mi+1，jbbbiijbrtb）（irb/ ilb+ ir）Mbi= （Mij+ M i+1 ，jb框架在風荷載作用下的彎矩見（圖-2 ）。135.65135.6552.2353.2357.9457.94142.49142.49142.49142.4957.9457.9456.88105.63111.84136.70111.84136.7056.88105.63-21-8計算梁支座剪力及柱軸力根據力平衡原理， 由梁端彎矩和作用在梁上的豎向荷

38、載可求出梁支座剪力；柱軸力可由計算截面之上的梁端剪力之和求得。框架在風荷載作用下的梁端剪力及柱軸力見（圖-3 ）。9梁柱彎曲產生的側移因為 H<50m，H/B<4，所以只考慮梁柱彎曲變形產生的側移。第i層結構的層間變形為ui ，由公式un=Vn/ D可得。u10=31.36/128800=2.43 ×10-4 m，u9=51.58/128800=4.63 ×10-4 m，-22-u8=86.01/128800=6.68 ×10-4 m，u7=110.58/128800=8.59 ×10-4 m，u6=133.28/128800=10.35 &

39、#215;10-4 m，u5=153.98/128800=11.95 ×10-4 m，u4=174.30/117800=14.80 ×10-4 m，u3=193.76/117800=16.45 ×10-4 m，u2=209.86/117800=17.81 ×10-4 m，u1=222.69/119000=18.71 ×10-4 m，u-1 =228.36/179600=12.71 ×10-4 m，則頂點總側移為：u= uI =125.11×10-4 m=12.511×10-3 m頂點相對位移為：u/H=12.511

40、 ×10-3 /34.08=1/2724<1/550滿足要求；最大層間相對位移為：u/H=1.871 ×10-3 /3.6=1/1924<1/450滿足要求。-23-五在豎向荷載作用下結構內力計算由平面圖可以看出，本工程結構及荷載分布比較均勻，可以選取典型平面框架進行計算，橫向框架可以僅取1、3、5、 7、11 軸框架，縱向框架需選取A、B、C、D、E 軸框架進行計算，這里僅給出 11 軸框架的內力計算過程，縱向框架的計算方法與橫向框架的計算方法相同，這里不再給出。1. 各層框架梁上荷載計算屋面梁邊跨均布荷載（雪荷與活荷不同時考慮）：（ 7.125 × 1.2+1.5 × 1.4 ） × 3.9+0.3 × 0.6 × 25 ×1.2=41.535+5.4=46.94 KN/m ，-24-屋面梁中間跨均布荷載：0.3 ×0.6 ×25×1.2=5.4 KN/m ，屋面梁中間跨均布荷載：（ 7.125 ×1.2+1.5 ×1.4 ）× 2.4=25.56 KN/m ，4 9 層頂框架梁上荷載：梁自重 -0.3 ×0.6 ×25×1.2=5.4 KN/