1、目錄 2 . 一中央變電所概況 2 . 三擬訂供電系統圖 2 四選擇高壓配電裝置. 3. 五選擇高壓電纜 9. 八短路電流計算 . 0 . 1九高壓開關保護裝置整定 8. .1 十一繪制供電系統圖和機電設備布置圖 81 . 十二主要參考依據一概況 中央變電所位于付斜井底車場內,變電所采用雙回路供電分段運行方式,兩回路進線分別引自地面工廣35KV變電站,中央變電所為南四就電所、電機車充電機房供電。 三擬訂供電系統圖 原則 （1）在保證供電可靠的前提下，力求所擬圖中使用的開關、電纜等設備最省。 （2）盡可能由一臺變壓器向一個生產環節或工作面的機械供電，以便縮小事故所引起的停電范圍。 （3）對單電源

2、進線的采區變電所，當其變壓器不超過兩臺且無高壓饋出線時，通常可不設電源斷路器；而當其變壓器超過兩臺并有高壓饋出線時，則應設進線斷路器。 （4）在對生產量較大的綜合機械化工作面或下山排水設備進行低壓供電時，應盡量采用雙回路高壓電源進線及兩臺或兩臺以上的變壓器，使得當一回線路或一臺變壓器發生故障時，另一回線路或另一臺變壓器仍能保證工作面正常生產及排水供電。 （5）對第一類負荷為高壓設備（如高壓水泵）或變壓器在四臺以上（即采掘工作面較集中的盤區）的采區變電所，因其已處于能影響礦井安全的地位，故應按前述井下主要變電所的接線原則加以考慮。 （6）變壓器盡量采用分列運行。這是由于當采用并列運行時，線路對地

3、電流的增加會對安全造成威脅；電網絕緣電阻的下降可使漏電繼電器的運行條件惡化，在發生漏電事故時又會因一臺檢漏繼電器控制兩臺變壓器的饋電開關，而使停電范圍加大，從而使可靠性降低之故。 （7）一個開關只能控制一種用電設備，容量愈大的開關，應排得離電源愈近。 （8）為了防止采用局扇通風的工作面的沼氣爆炸事故，根據風電沼氣閉鎖系統技術規范規定，對高沼氣及沼氣突出的礦井，局扇的供電系統應裝設專用變壓器、專用電纜、專用高低壓開關配檢漏繼電器、以及因停風或因沼氣超限均需切斷掘進工作面的電源的閉鎖系統。對低沼氣礦井局扇，僅實行風電沼氣閉鎖。由于局扇獨立于其它供電設備線路，故不受其它電氣設備故障（如漏電，短路等）

4、跳閘的影響。 初步擬定供電系統圖。 四選擇高壓配電裝置 1)按電氣參數選擇 原則： （1）高壓配電裝置的型式應符合煤礦安全規程中規定的設備選用的有關要求，以及在國標礦山電力裝置設計規范中的有關規定。 （2）井下高壓配電裝置的額定電壓應與井下高壓網絡的額定電壓等級相符，即設備的額定電壓不應小于其裝設處的額定電壓。 2)校驗斷流容量 原則： ）由高開保護的最大三相短路電流計算的短路容量應小于礦用高開斷流容量。1（ （2）當井下采用非礦用斷路器時，其額定開斷容量折半使用。 五選擇高壓電纜向移動變電站供電的高壓電纜，應選用礦用監視型高壓雙屏根據煤礦安全規程的規定， 蔽橡套電纜。 1)按允許持續電流選擇

5、截面 2)按經濟電流密度校驗 3)按短路時的熱穩定性校驗 4)按正常負荷和發生事故時的電壓損失校驗# # 計算公式及參數：?）?Pe（Kx?Igmax)cos3 ；(A)線路最大工作電流計算公式：?（Ue?LP?K?ex?UR?X?tg?)( 00 V）；（電壓損失計算公式：Ue 0.51；：需用系數：電纜負荷功率(KW)；U：電纜長度；：電壓； LK?ePxe?cos J：經濟電流密度；功率因數0.85；n：同時工作電纜根數；: ：熱穩定系數C：短路電流作用的假想時間0.25；：三相短路電流；t)(3Id # # 電纜：進線 1、電纜基本參數 ）編號：進線；型號：；長時載流量：450（A；?

6、P；電壓 m長度：1900U）KW6035：KV6（）；電纜負荷功率； （：ee 2、按持續工作電流計算與校驗?）?Pe（Kx0.51×6035?I = 348.43<450（A）= ； gmax3×6×0.85?)?cos3?Ue（校驗結果：合格 3、按電壓損失計算與校驗 ?P?LKex()?電壓損失絕對值：tg?RU?X? 00U e0.51×6035×1900×(0.116+0.06×0.62) = = 6×1000 ）；149.32<300（V 校驗結果：合格 4、按經濟電流密度計算與校驗348

7、.43Ic2?A（ = 計算所得電纜截面：139.37<185mm ；= ） 1×2.5J?n 合格校驗結果： 、按熱穩定性計算與校驗50.25t)(32?IA?（×185 = 18.05<計算所得電纜截面：3371.97= mm ）；93.4 dC 合格校驗結果： 進線電纜： 、電纜基本參數1 A；長時載流量：450（）185mm；編號：進線；型號：?P；電壓 m長度：1900U 6035（KW；電纜負荷功率：6（KV）；：ee 2、按持續工作電流計算與校驗?）Pe（Kx?0.51×6035?I ；450（A= ） = 348.43<gmax&

8、#215;6×0.853?)（3?Ue?cos 合格校驗結果： 3、按電壓損失計算與校驗?LP?Kex)(?電壓損失絕對值：tgU?R?X 00U e)(0.116+0.06×0.620.51×6035×1900× = = 6×1000 300；（V）149.32< 合格校驗結果： 、按經濟電流密度計算與校驗4348.43Ic2?A（ = 139.37<185計算所得電纜截面：mm = ）； 1×2.5J?n 校驗結果：合格 5、按熱穩定性計算與校驗0.25t)(32?IA（× = 18.05計算所得電

9、纜截面：<185= 3371.97mm ）；93.4 dC 校驗結果：合格 動力干變電纜： 1、電纜基本參數 A）；編號：動力干變；型號：；長時載流量：148（?P；電壓30長度： mU）KV）；電纜負荷功率KW； 450（：6（ee 、按持續工作電流計算與校驗2?）?Pe（Kx0.9×450?I （A）；= 45.85 = <148gmax×6×0.853?)cosUe?（3? 合格校驗結果： 、按電壓損失計算與校驗3?LPK?ex)(?電壓損失絕對值：tgR?U?X? 00U e)88+0.078×0.620.9×450

10、5;30×(0.5 = < = 1.29300 6×1000 ；（V） 合格校驗結果： 、按經濟電流密度計算與校驗445.85Ic2?A（計算所得電纜截面：= 18.34<35 mm ；= ） 1×2.5 Jn? 校驗結果：合格 5、按熱穩定性計算與校驗0.25t)(32?A?I（= 17.92<= 3348.3835計算所得電纜截面：× mm ；） 93.4dC 合格校驗結果： 動力干變電纜： 、電纜基本參數1 A）；長時載流量：編號：動力干變；型號：148（?P；電壓 m長度：30U）KW； 450（KV：6（）；電纜負荷功率：ee

11、 2、按持續工作電流計算與校驗?）Pe（Kx?0.9×450?I = 45.85<148（= A）； gmax3×6×0.85?)cosUe?（3?校驗結果：合格 3、按電壓損失計算與校驗 ?P?LKex()?電壓損失絕對值：tg?X?R?U? 00U e)0.9×450×30×(0.588+0.078×0.623001.29< = = 6×1000 ）；（V 校驗結果：合格 、按經濟電流密度計算與校驗445.85Ic2?A（35 = 計算所得電纜截面：18.34<mm ）= ； 1×2

12、.5 Jn? 合格校驗結果： 、按熱穩定性計算與校驗50.25t)3(2?IA?（2684.8735× = 14.37計算所得電纜截面：<= mm ）；93.4 dC 校驗結果：合格 電纜：動力干變 、電纜基本參數1 ；型號：；長時載流量：148（A）編號：動力干變?P；電壓30 m長度：U） KW：450：6（KV）；電纜負荷功率（；ee 、按持續工作電流計算與校驗2?）（Kx?Pe0.9×450?I ）；<148（= A = 45.85gmax×6×0.853?)?Ue?cos3（ 合格校驗結果： 、按電壓損失計算與校驗3?L?PKex)

13、(?電壓損失絕對值：tgU?XR? 00U e)(0.588+0.078×0.620.9×450×30× = 300 = 1.29< 6×1000 ）；（V 校驗結果：合格 、按經濟電流密度計算與校驗445.85Ic2?A（<35計算所得電纜截面： = 18.34mm = ）； 1×2.5 J?n 合格校驗結果： 5、按熱穩定性計算與校驗0.25t)(32?AI× = 17.92計算所得電纜截面：<353348.38= （mm）； 93.4dC 校驗結果：合格 電纜：南四變電所一回進線 1、電纜基本參數 ）

14、；編號：南四變電所一回進線；型號：；長時載流量：450（A?P；電壓長度：2300 mU ；：5000；電纜負荷功率（KW）6：（KV）ee 、按持續工作電流計算與校驗2?）Pe（Kx?0.65×5000?I ）； = 367.92<450= （Agmax×6×0.853?)（3?Ue?cos 校驗結果：合格 3、按電壓損失計算與校驗?L?K?Pex)(?電壓損失絕對值：tgX?R?U? 00U e)0.116+0.06×0.620.65×5000×2300×(= = 6×1000 V）；190.86<

15、300（ 校驗結果：合格 4、按經濟電流密度計算與校驗367.92Ic2?A（185 = 147.17<計算所得電纜截面：mm ；= ） 1×2.5 J?n 合格校驗結果： 、按熱穩定性計算與校驗50.25t)(32?IA（× = 14.49<= 計算所得電纜截面：2707.62185mm ；） 93.4dC 校驗結果：合格 電纜：南四變電所二回進線 、電纜基本參數1 ；A）450編號：南四變電所二回進線；型號：；長時載流量：（?P；電壓 m長度：2300U KW：5000（）；）：6（KV；電纜負荷功率ee 2、按持續工作電流計算與校驗?）Pe（Kx?0.65

16、×5000?I ）；A450367.92 = = <（gmax×6×0.853?)?Ue?（3cos 校驗結果：合格 、按電壓損失計算與校驗3?LP?Kex)(?電壓損失絕對值：tgX?U?R? 00U e)0.65×5000×2300×(0.116+0.06×0.62= = 6×1000 ）；190.86<300（V 校驗結果：合格 4、按經濟電流密度計算與校驗367.92Ic2?A（ = 147.17計算所得電纜截面：<185mm = ；） 1×2.5 Jn? 合格校驗結果： 、按熱

17、穩定性計算與校驗50.25t)(32?IA（×185 = 計算所得電纜截面：14.49= 2707.62<mm ）； 93.4dC 校驗結果：合格 電纜：電機車充電機房 1、電纜基本參數 ；長時載流量：148（A）編號：電機車充電機房；型號：?P；電壓 m長度：1100U ；300（：6（KV）；電纜負荷功率KW）：ee 2、按持續工作電流計算與校驗?）（Kx?Pe0.9×300?I ；A148（= ） = 30.57<gmax×6×0.853?)?cos（3?Ue 合格校驗結果： 、按電壓損失計算與校驗3?L?P?Kex)(?電壓損失絕對值

18、：tg?R?U?X 00U e)(0.588+0.078×0.620.9×300×1100×= = 6×1000 V）；31.5<300（ 校驗結果：合格 4、按經濟電流密度計算與校驗30.57Ic2?A（12.23 計算所得電纜截面：= <35mm ）= ； 1×2.5 J?n 合格校驗結果： 、按熱穩定性計算與校驗50.25t)3(2?A?I（計算所得電纜截面：= 1949.0235× = 10.43<mm ）；93.4 dC 合格校驗結果： 電纜：水文鉆孔 1、電纜基本參數 ；長時載流量：編號：水文鉆

19、孔；型號：148（A）?P；電壓300 m長度：U）； （KW：KV：6（）；電纜負荷功率710ee 2、按持續工作電流計算與校驗?）（Kx?Pe0.9×710?I = ； = 72.34<148（A）gmax×6×0.853?)cos?Ue?（3 校驗結果：合格 3、按電壓損失計算與校驗?LK?Pex)(?電壓損失絕對值：tg?UXR 00U e)0.9×710×300×(0.588+0.078×0.62 = 20.33<300= 6×1000 V）；（ 校驗結果：合格 4、按經濟電流密度計算與校驗7

20、2.34Ic2?A（< 計算所得電纜截面：= 28.9435mm ；）= 1×2.5 J?n 校驗結果：合格 5、按熱穩定性計算與校驗0.25t)3(2?A?I（9.57<1788.18= 計算所得電纜截面：35× = mm ；）93.4 dC 校驗結果：合格 八短路電流計算# # 計算公式及參數：U)2(e?I ；兩相短路電流：(A)d?22)X(?)R(?2U)3(e?I (A)；三相短路電流：d?22)(XR)?3?(R?1RR?R?短路回路內一相電阻值的總和： ；2bK?KbbX?1短路回路內一相電抗值的總和X?X?X?X ； 2bxK?KbbXRU 、

21、：變壓器二次側額定電壓；：變壓器的電阻、電抗；bbeXK ：礦用變壓器的變壓比；：根據三相短路容量計算的系統電抗值；xbXRRX 、：高壓電纜的電阻電抗值；：低壓電纜的電阻電抗值；2211# #煤炭電工手3頁，計算公式來源于煤礦井下低壓電網短路保護裝置的整定細則第 856頁。(修訂本)礦井供電下冊第冊 九高壓開關保護裝置整定# # 計算公式及參數：?I?I?K過載保護動作電流計算公式： ；（A）Eaocrel?)I?I?IK?(速斷保護動作電流計算公式： ；A）（Erelaqq?P?K?eX?I通過開關負荷電流計算公式： E?cos?3?UN?cosK：功率因素； K：需用系數；：可靠系數；X

22、rel?PUK：負荷總功率；：開關額定電壓； ：變壓器的變壓比；NbeI：最大電機起動電流； q# 1.編號：737(一回進線） 開關編號：737(一回進線）；型號：BGP9L-6/630；開關額定電壓：6 KV； ?P負荷總功率：6035KW；功率因數：0.85；同時系數：0.65 e 1）過載保護動作電流：（?P?K?ex?KI?KI?K?sErelrelaoc ?cos3?U?N0.9×6035；A= = 479.61.2×0.65× ×6×0.853 ；480A過載保護動作電流實際整定值： 2）速斷保護動作電流：（最大電機總功率P A；

23、：1110KW；最大電機起動電流：753.95e 速斷保護電流整定計算：?)?K?(PP?exe?KI)?K?IK?(I?I?sEqqrelaqrel ?cos?3?U?N(6035 -1110)0.9× 1296.13A;1.2× 753.95 +0.65× = =×6×0.853 A；速斷保護電流實際整定值：1300?)(2被保護線路末端最小兩相短路電流I ；3371.97minK)2(I3371.97?minKK ；= 2.59靈敏度校驗： > 1.5 未指定書簽。!錯誤 s1300Iaq合格 校驗結果：。 (動力干變）2.編號：7

24、3 ；開關額定電壓：6 KV；(動力干變）；型號：BGP9L-6/10073開關編號：?P負荷總功率 ；同時系數：0.65：450KW；功率因數：0.85e 1）過載保護動作電流：（?PK?ex?KI?K?IKsaocrelErel ?cos?3?UN0.9×450= 1.2×0.65× = 35.76A； 3×6×0.85過載保護動作電流實際整定值：36A； （2）速斷保護動作電流： 最大電機總功率P ；A67.92；最大電機起動電流：KW100：e 速斷保護電流整定計算：?)?K?(PP?exe?KI?II)I?K?K?(?srelEqaq

25、relq ?cos?3?U?N(450 -100)0.9× A;= =109.321.2× 67.92 +0.65× ×6×0.853 A；速斷保護電流實際整定值：110?)(2被保護線路末端最小兩相短路電流I 3348.38；minK)(2I3348.38?minKK 靈敏度校驗：； = 30.44 > 1.5未指定書簽。錯誤! s110Iaq合格 校驗結果：。 南四所一回進線）3.編號：( ；南四所一回進線）；型號：BGP9L-6/400；開關額定電壓：6 KV開關編號：(?P負荷總功率 KW；功率因數：0.85；同時系數：0.5：5

26、000e （）過載保護動作電流：1?P?K?ex?KKK?I?I?srelEaocrel ?cosU?3?N0.9×5000；A = 305.65= 1.2×0.5× ×6×0.853 ；過載保護動作電流實際整定值：300A 2（）速斷保護動作電流：最大電機總功率P 753.95A；：1110KW；最大電機起動電流：e 速斷保護電流整定計算：?)?K?(PP?eex?KIK?I?K?(I?I)?sqaqrelqrelE ?cos?3?U?N(5000 -1110)0.9×1.2× 753.95 +0.5× = 11

27、42.54A;= 3×6×0.85速斷保護電流實際整定值：1143A； ?)2(被保護線路末端最小兩相短路電流I ；2707.62minK)(2I2707.62?minKK ；2.37 > 1.5靈敏度校驗： = 未指定書簽。!錯誤 s1143Iaq合格 校驗結果：。 動力干變）(4.編號： 6 KV；開關額定電壓：；開關編號：(動力干變）；型號：BGP9L-6/100?P負荷總功率 ；同時系數：0.65：450KW；功率因數：0.85e 1）過載保護動作電流：（?P?K?ex?K?I?K?KI?srelrelaocE ?cos3?U?N0.9×450；=

28、35.76= A1.2×0.65× ×6×0.853 36A；過載保護動作電流實際整定值： 2）速斷保護動作電流：（最大電機總功率P A；：100KW；最大電機起動電流：67.92e 速斷保護電流整定計算：?)?(PPK?exe?KK?IK?(I?I)I?sqrelqEaqrel ?cos?3?U?N(450 -100)0.9×1.2× 67.92 +0.65× = 109.32=A; 3×6×0.85速斷保護電流實際整定值：110A； ?(2)被保護線路末端最小兩相短路電流I ；2684.87minK(

29、2)I2684.87?minKK靈敏度校驗： = 24.41 > 1.5； 未指定書簽。錯誤! s110Iaq合格。 校驗結果：5.編號：700(母聯） 開關編號：700(母聯）；型號：BGP9L-6/400；開關額定電壓：6 KV； ?P負荷總功率：5000KW；功率因數：0.85；同時系數：0.5 e ）過載保護動作電流：1（?P?K?ex?KI?KI?K?sErelrelaoc ?cos3?U?N0.9×5000；A= = 305.651.2×0.5× ×6×0.853 ；300A過載保護動作電流實際整定值： 2）速斷保護動作電流：

30、（最大電機總功率P A；：1110KW；最大電機起動電流：753.95e 速斷保護電流整定計算：?)?K?(PP?exe?KI)?K?IK?(I?I?sqErelaqqrel ?cos?3?U?N(5000 -1110)0.9× 1142.54A;1.2× 753.95 +0.5× = =×6×0.853 A；速斷保護電流實際整定值：1143?)2(被保護線路末端最小兩相短路電流I ；3371.97minK)2(I3371.97?minKK ；= 2.95 > 1.5靈敏度校驗： 未指定書簽。!錯誤 s1143Iaq合格 校驗結果：。 (

31、二回進線）6.編號： ；開關額定電壓：6 KV；(二回進線）；型號：BGP9L-6/630開關編號：?P負荷總功率 ；同時系數：0.65：6035KW；功率因數：0.85e 1）過載保護動作電流：（?PK?ex?KI?K?IKsaocrelErel ?cos?3?UN0.9×6035= 1.2×0.65× = 479.6A； 3×6×0.85過載保護動作電流實際整定值：480A； （2）速斷保護動作電流： 最大電機總功率P ；A753.95；最大電機起動電流：KW1110：e 速斷保護電流整定計算：?)?K?(PP?exe?KI?II)I?K?

32、K?(?srelEqaqrelq ?cos?3?U?N(6035 -1110)0.9× A;= =1296.131.2× 753.95 +0.65× ×6×0.853 A；速斷保護電流實際整定值：1300?)(2被保護線路末端最小兩相短路電流I 3371.97；minK)(2I3371.97?minKK 靈敏度校驗：； = 2.59 > 1.5未指定書簽。錯誤! s1300Iaq合格 校驗結果：。 動力干變）7.編號：( ；動力干變）；型號：BGP9L-6/100；開關額定電壓：6 KV開關編號：(?P負荷總功率 KW；功率因數：0.85

33、；同時系數：0.65：450e （）過載保護動作電流：1?P?K?ex?KKK?I?I?srelEaocrel ?cosU?3?N0.9×450；A = 35.76= 1.2×0.65× ×6×0.853 ；過載保護動作電流實際整定值：36A 2（）速斷保護動作電流：最大電機總功率P 67.92A；：100KW；最大電機起動電流：e 速斷保護電流整定計算：?)?K?(PP?eex?KIK?I?K?(I?I)?sqaqrelqrelE ?cos?3?U?N(450 -100)0.9×1.2× 67.92 +0.65×

34、 = 109.32A;= 3×6×0.85速斷保護電流實際整定值：110A； ?)2(被保護線路末端最小兩相短路電流I ；3348.38minK)(2I3348.38?minKK ；30.44 > 1.5 靈敏度校驗：= 未指定書簽。!錯誤 s110Iaq合格 校驗結果：。 南四所二回進線）(8.編號： ；開關額定電壓：6 KV開關編號：(南四所二回進線）；型號：BGP9L-6/400?P負荷總功率 ；同時系數：0.5：5000KW；功率因數：0.85e 1）過載保護動作電流：（?P?K?ex?K?I?K?KI?srelrelaocE ?cos3?U?N0.9

35、5;5000；= 305.65= A1.2×0.5× ×6×0.853 300A；過載保護動作電流實際整定值： 2）速斷保護動作電流：（最大電機總功率P A；：1110KW；最大電機起動電流：753.95e 速斷保護電流整定計算：?)?(PPK?exe?K?K?K?(I?II)I?sqrelqEaqrel ?cos?3?U?N(5000 -1110)0.9×1.2× 753.95 +0.5× = 1142.54=A; 3×6×0.85速斷保護電流實際整定值：1143A； ?(2)被保護線路末端最小兩相短路電流I ；2707.62minK(2)I2707.62?minKK靈敏度校驗： = 2.37 > 1.5； 未指定書簽。錯誤! s1143Iaq合格。 校驗結果：9.編號：(電機車充電機房） 開關編號：(電