1、高層建筑混凝土構造技術規程JGJ3-2002宣貫講座中國建筑科學研討院建筑構造研討所 黃小坤 研討員一、修訂背景一、修訂背景/ /過程過程JGJ3-91實施實施10年：層數越來越多，高度已年：層數越來越多，高度已突破突破400m；平面和立面日益復雜；建筑功能；平面和立面日益復雜；建筑功能/構造體系構造體系/構造資料構造資料/多樣化多樣化工程實際工程實際/實際和實驗研討實際和實驗研討/震害閱歷震害閱歷/國外規國外規范范1997.72002.6；7次全領會；正式次全領會；正式8稿；征求稿；征求意見意見2次次98年年105份，份，2000年年210份；份；2001.11審查會，總體上國際先進；審查會

2、，總體上國際先進；2002.2/4報報批稿；批稿；2002.6同意，同意，9.1施行施行/91高規可到高規可到12.31更名為更名為二、章節安排二、章節安排1/21/2共十三章和五個附錄1總那么 、2術語和符號、 3荷載和地震作用、4 構造設計的根本規定、5 構造計算分析、 6框架構造設計、 7剪力墻構造設計、 8框架-剪力墻構造設計、9筒體構造設計、10復雜高層建筑構造設計、11混合構造設計、12根底設計、13高層建筑構造施工附錄：風荷載體型系數、底部剪力法、框架節點抗震驗算、墻體穩定驗算、轉換層等效側向剛度二、章節安排二、章節安排2/22/2共459條/正文441條，附錄18條6/16/3

3、2/53/39/43/38/14/25/47/38/32/58/18強迫性條文32條:根本的、獨有的、重要的部分反復3.2.2/3.3.1/3.3.2/3.3.13/3.3.16/4.7.1/4.8.1/4.8.2/ 4.8.3/5.4.4/5.6.1/5.6.2/5.6.3/5.6.4/6.1.6/6.3.2/6.4.3/7.2.18/7.2.26/8.1.5/8.2.1/9.2.4/9.3.7/10.1.2/10.2.8/10.2.11/10.2.15/10.3.3/10.4.4/10.5.2/10.5.5/11.2.19/三三.1.1、主要修訂內容、主要修訂內容( (總那么總那么6 6條

4、條) )8層和8層以上改為10層及10層以上或房屋高度不小于28m；符合最大適用高度和高寬比規定。其他參照執行混凝土構造RC，S+RC，SRC非抗震設計、69度抗震設計的高層民用建筑構造選擇有利場地，不順應危險地段場地：斷裂帶上發生地表位錯、滑坡、地陷、地裂、崩塌、泥石流等三三.1.1、主要修訂內容、主要修訂內容( (總那么總那么6 6條條) )強調概念設計的重要性：國內外規范目的：平安、經濟根本要求：構造簡單、規那么、均勻平面和立面，抗震、抗風性能好必要的承載力、剛度、延性；整體性：構造設計；樓蓋；根底三三.2.2、主要修訂內容、主要修訂內容( (術語和符號術語和符號1616條條) )術語：

5、11條，有待補充符號：5條主體斜體：大小寫拉丁、小寫希臘 字母角標正體，序數除外 上標：正小拉丁，標志； 下標：正小大拉丁13個，數字rbuaM0hctcM三三.3.3、主要修訂內容、主要修訂內容( (荷載和作用荷載和作用3232條條) )3.1 豎向荷載5條：樓面可變荷載按荷載規范GB50009采用；施工機具、旋轉餐廳、擦窗機、直升機等。住宅1.5增大到2.0個別未列入者：按實踐永久荷載控制時分項系數1.35可變荷載折減：2種三三.3.3、主要修訂內容、主要修訂內容( (荷載和作用荷載和作用3232條條) )3.2 風荷載10條根本風壓重現期：30年改為50年特殊建筑、對風荷載比較敏感高層建

6、筑采用100年重現期地面粗糙度：四類群集建筑風作用相互影響；必要時采用風洞實驗確定風荷載風荷載特點空間特性：受載體形、環境地面、周圍、高度時間特性：動力特性：風振靜力特性：繼續時間相對長后果：能夠影響正常運用，高層建筑構造破壞少地面粗糙度根據國內工程情況， 參照國際、 國外標準，規定分為四類： A 類指海岸、湖岸、海島地區； B 類指房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區； C 類指有密集建筑群的城市市區； D 類指有密集建筑群，且房屋較高的城市市區。 相關：高度系數、風振系數。 地面粗糙度平均平均風壓風壓加加脈動脈動風壓風壓 平均風壓乘以風振系數方法平均風壓乘以風振系數方法 0zszkww （3.2.

7、1） 0zsgkwwz 風荷載規范值：主體、圍護構造不同根本風壓根本風壓q3.2.2 強條強條根本風壓應按照現行國家規范根本風壓應按照現行國家規范GB50009的規定采用。的規定采用。對于特別重要或對風荷載比較敏感的高層對于特別重要或對風荷載比較敏感的高層建筑，其根本風壓應按建筑，其根本風壓應按100年重現期的風年重現期的風壓值采用。壓值采用。q50年一遇、年一遇、10m高度上的高度上的10min平均風壓平均風壓值。值。 q對風荷載能否敏感：自振特性有關，尚無對風荷載能否敏感：自振特性有關，尚無適用的劃分規范。普通情況下，房屋高度適用的劃分規范。普通情況下，房屋高度大于大于60m的高層建筑可按

8、的高層建筑可按100年一遇的風年一遇的風壓值采用；對于房屋高度不超越壓值采用；對于房屋高度不超越60m的高的高層建筑，其根本風壓能否提高，應由設計層建筑，其根本風壓能否提高，應由設計人員根據實踐情況確定。人員根據實踐情況確定。體型系數體型系數： 實際壓力（吸力）與速度壓（v2/1600）的比值； 穩定風壓下靜態壓力（吸力）分布規律； 與體形、環境、粗糙度有關。 （3.2.5 條、附錄 A） 邊界層風洞試驗邊界層風洞試驗：大于 200m 者；大于 150 且體形復雜或環境復雜者宜進行（3.2.8 條） 風壓高度變化系數：v應根據建筑物所在地面粗糙度類別按以下公式計算，列于表3.2.3。v修正：山

9、地地形3.2.4條；遠海海面、海島。 600Dz440Cz320Bz240Az10Z318010Z616010Z000110Z3791. 表 3.2.3 風壓高度變化系數 z 地面粗糙度類別 離地面或海平面高度（m） A B C D 5 10 15 20 30 40 50 60 70 80 90 100 150 200 250 300 350 400 450 1.17 1.38 1.52 1.63 1.80 1.92 2.03 2.12 2.20 2.27 2.34 2.40 2.64 2.83 2.99 3.12 3.12 3.12 3.12 1.00 1.00 1.14 1.25 1.42

10、 1.56 1.67 1.77 1.86 1.95 2.02 2.09 2.38 2.61 2.80 2.97 3.12 3.12 3.12 0.74 0.74 0.74 0.84 1.00 1.13 1.25 1.35 1.45 1.54 1.62 1.70 2.03 2.30 2.54 2.75 2.94 3.12 3.12 0.62 0.62 0.62 0.62 0.62 0.73 0.84 0.93 1.02 1.11 1.19 1.27 1.61 1.92 2.19 2.45 2.68 2.91 3.12 zzz1 （3.2.6） z 振型系數。動力計算確定；質量和剛度分布比較均勻的

11、彎剪型結構，近似采用高度 z 與房屋高度 H 的比值； 脈動增大系數，表 3.2.6-1； 脈動影響系數，外形、質量沿高度比較均勻的結構可按表 3.2.6-2 采用；原規程：A 類 0.48，B 類 0.53，C類 0.63 風振系數：綜合思索動力呼應；風振系數：綜合思索動力呼應； 高柔構造明顯；多振型；高柔構造明顯；多振型；30m,高寬比高寬比1.5表 3.2.6-1 脈動增大系數 地面粗糙度類別 )/mkNs(22210Tw A 類 B 類 C 類 D 類 0.06 0.08 0.10 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 2

12、0.00 30.00 1.21 1.23 1.25 1.30 1.37 1.42 1.45 1.48 1.58 1.70 1.78 1.83 1.87 2.04 1.19 1.21 1.23 1.28 1.34 1.38 1.42 1.44 1.54 1.65 1.72 1.77 1.82 1.96 2.06 1.17 1.18 1.19 1.24 1.29 1.33 1.36 1.38 1.46 1.57 1.63 1.68 1.73 1.85 1.94 1.14 1.15 1.16 1.19 1.24 1.28 1.30 1.32 1.39 1.47 1.53 1.57 1.61 1.73

13、 1.81 注：0w基本風壓；T1結構基本自振周期，可由動力學計算確定。比較規則的結構，可近似計算：框架結構 T1=(0.080.1)n，框架-剪力墻和框架-核心筒結構T1=(0.060.08)n，剪力墻結構和筒中筒結構 T1（0.050.06）n，n 為結構層數。 表 3.2.6-2 高層建筑的脈動影響系數 v 房屋總高度 H(m) H/B 粗糙度類別 30 50 100 150 200 250 300 350 0.5 A B C D 0.44 0.42 0.40 0.36 0.42 0.41 0.40 0.37 0.33 0.33 0.34 0.34 0.27 0.28 0.29 0.30

14、 0.24 0.25 0.27 0.27 0.21 0.22 0.23 0.25 0.19 0.20 0.22 0.27 0.17 0.18 0.20 0.22 1.0 A B C D 0.48 0.46 0.43 0.39 0.47 0.46 0.44 0.42 0.41 0.42 0.42 0.42 0.35 0.36 0.37 0.38 0.31 0.36 0.34 0.36 0.27 0.29 0.31 0.33 0.26 0.27 0.29 0.32 0.24 0.26 0.28 0.31 2.0 A B C D 0.50 0.48 0.45 0.41 0.51 0.50 0.49

15、0.46 0.46 0.47 0.48 0.48 0.42 0.42 0.44 0.46 0.38 0.40 0.42 0.44 0.35 0.36 0.38 0.42 0.33 0.35 0.38 0.42 0.31 0.33 0.36 0.39 3.0 A B C D 0.53 0.51 0.48 0.43 0.51 0.50 0.49 0.46 0.49 0.49 0.49 0.49 0.45 0.45 0.48 0.49 0.42 0.43 0.46 0.48 0.38 0.40 0.43 0.46 0.38 0.40 0.43 0.46 0.36 0.38 0.41 0.45 5.0

16、 A B C D 0.52 0.50 0.47 0.43 0.53 0.53 0.50 0.48 0.51 0.52 0.52 0.52 0.49 0.50 0.52 0.53 0.46 0.48 0.50 0.53 0.44 0.45 0.48 0.52 0.42 0.44 0.47 0.51 0.39 0.42 0.45 0.50 8.0 A B C D 0.53 0.51 0.48 0.43 0.54 0.53 0.51 0.48 0.53 0.54 0.54 0.54 0.51 0.52 0.53 0.53 0.48 0.50 0.52 0.55 0.46 0.49 0.52 0.55

17、 0.43 0.46 0.50 0.54 0.42 0.44 0.48 0.53 當多棟或群集的高層建筑相互間距較近時， 由于旋渦的相互干擾，房屋某些部位的局部風壓會顯著增大，設計時應予注意。 一般可將單棟建筑的體形系數乘以相互干擾增大體形系數乘以相互干擾增大系數，系數，該系數可參考類似條件的試驗資料確定；對比較重要的高層建筑，建議在風洞試驗中考慮周圍建筑物的干擾因素，由風洞試驗確定。 群體效應群體效應三三.3.3、主要修訂內容、主要修訂內容( (荷載和作用荷載和作用3.3 地震作用17條：地震作用計算要求和方法；振型分解法和彈性動力時程分析法；反響譜曲線；程度地震作用下樓層剪重比要求；雙向地

18、震作用效應；質量偶爾偏心抗震設計的概念抗震設計的概念 抗震設防烈度： 規定的權限批準作為一個地區抗震設防依據的地震烈度。69 設計基準期設計基準期： 確定可變作用或與時間有關的材料性能的時間參數；超越概率；與基本烈度關系 設計基準期 50 100 150 7 7.00 7.49 7.78 8 8.00 8.49 8.78 基本烈度 9 9.00 9.29 9.43 抗震設計的概念抗震設計的概念 設計使用年限：不需大修即可按預定目的使用的時期 三水準設防目標： 眾值烈度 基本烈度基本烈度 罕遇地震烈度 50 年超越概率： 0.632 0.10 0.020.03（0.025） 重現期： 50 47

19、5 24751640（1975） 對應 不壞 可修 不倒 兩階段設計：承載力設計（1、2） ；彈塑性變形驗算（3 設計基本地震加速度： 50年設計基準期超越概率為10%的地震加速度的設計取值。新增 0.15g 和 0.30g 地區 抗震設防烈度和設計基本地震加速度的關系 抗震設防烈度 6 7 8 9 設計基本地震加速度 0.05g 0.10(0.15)g 0.20(0.30)g 0.40g g重力加速度。 設計特征周期：反映譜中對應于下降段起點的周期值，反映震級、震中距、場地類別等因素 計算地震作用的設防烈度計算地震作用的設防烈度3.3.1 強條強條 甲類建筑：應按高于本地區抗震設防烈度計算，

20、其值甲類建筑：應按高于本地區抗震設防烈度計算，其值應按批準的地震安全性評價結果確定；應按批準的地震安全性評價結果確定； 乙、丙類建筑：應按本地區抗震設防烈度計算。乙、丙類建筑：應按本地區抗震設防烈度計算。 說明：1、甲類建筑原規程提高一度計算 2、乙丙類建筑：原規程 6 度一般不算，現要計算 好處：軸壓比，抗震等級 高層建筑構造思索地震作用原那么：高層建筑構造思索地震作用原那么：3.3.2強條強條 普通情況，應在構造兩個主軸方向分別思索程度地震作用計算；有斜交抗側力構件的構造，當斜交角度大于15時，應分別思索各抗側力方向程度地震作用； 質量與剛度明顯不對稱、不均勻的構造，應思索雙向程度地震作用

21、的改動影響；其他應計算單向地震作用下的改動效應； 8度、9度抗震設防時，高層建筑中的大跨度和長懸臂構造應思索豎向地震作用； 9度抗震設防時應思索豎向地震作用與程度地震作用的不利組合。 地震作用計算方法 宜采用振型分解反應譜法振型分解反應譜法。對質量和剛度不對稱、不均勻的結構以及高度超過 100 米的高層建筑結構應采用考慮扭轉耦連振動影響的振型分解反應譜法； 高度不超過 40m、 以剪切變形為主且質量和剛度沿高度分布比較均勻的高層建筑結構，可采用底部剪力底部剪力法法； 彈性時程分析法彈性時程分析法進行多遇地震下的補充計算。 圖圖 3.3.8 地震影響系數曲線地震影響系數曲線 T(s) max2g

22、TT max45. 0 max2 0 0.1 Tg 5Tg 6.0 maxg12)5(2 . 0TT 表表3 3. .3 3. .7 7- -1 1 水水平平地地震震影影響響系系數數最最大大值值max地地震震影影響響6度度7度度8度度9度度多多遇遇地地震震0.040.08（0.12）0.16（0.24）0.32罕罕遇遇地地震震0.50（0.72）0.90（1.20）1.40 注注：括括號號內內數數值值分分別別用用于于設設計計基基本本地地震震加加速速度度0 0. .1 15 5g g和和0 0. .3 30 0g g的的地地區區。表表3 3. .3 3. .7 7- -2 2 特特征征周周期期值

23、值 gT( (s s) ) 場場地地類類別別設設計計地地震震分分組組IIIIIIIV一一組組0.250.350.450.65二二組組0.300.400.550.75三三組組0.350.450.650.90 1 曲線下降段的衰減指數；55 . 005. 09 . 0 （3.3.8-1）式中 下降段的衰減指數； 阻尼比。 2 直線下降段的下降斜率調整系數：8/ )05. 0(02. 01 （3.3.8-2）式中 1直線下降段的斜率調整系數，小于 0 時應取 0。 3 阻尼調整系數應按下式確定：7 . 106. 005. 012 （3.3.8-3）式中 2阻尼調整系數，當 2小于 0.55 時，應取

24、 0.55。不同阻尼比，計算地震影響系數的調整系數如下表。 規定， 當 2小于 0.55 時應取 0.55； 當 1小于 0 時應取 0。 2 1 0.01 0.02 1.54 1.34 0.97 0.95 0.025 0.024 0.05 1.00 0.90 0.020 0.10 0.20 0.75 0.56 0.85 0.80 0.014 0.001 阻尼影響 阻尼比 阻尼調整系數 衰減指數 下降斜率周期折減 3.3.16強條3-1 計算各振型地震影響系數所采用的結構自振周期計算各振型地震影響系數所采用的結構自振周期應考慮非承重墻體的剛度影響予以折減。應考慮非承重墻體的剛度影響予以折減。

25、非承重墻體為填充磚墻時，折減系數T可可取： 1 框架結構取 0.60.7； 2 框架-剪力墻結構取 0.70.8； 3 剪力墻結構取 0.91.0。 對于其它結構體系或采用其它非承重墻體時，可根據工程情況確定周期折減系數。 mjniGXFijijjji, 2 , 1;, 2 , 1niijiinijijGXGX121mjjSS12振型分解反響譜法-非耦聯ijitjjxjiGXF ijitjjyjiGYF ijiitjjtjiGrF2niniiijijijiijitjGrYXGX112222)(/niniiijijijiijitjGrYXGY112222)(/sincosyjxjtj mjmkk

26、jjkSSS11 T2T22T1.5TT)1 (4)1 ()1 (8kjkjjk（i1，2，n；j=1，2，m）振型分解反響譜法-平扭耦聯振型數m振型參與質量比普通大于0.9 j= x,y,zjmnj ,n, jM12mass振型方向因子振型方向因子nstinstinstiiijiijiijnstiiijjxJMYMXMX111222121jzjyjxjz大于0.5時，改動為主重力荷載代表值G永久荷載規范值與可變荷載組合值之和可變荷載組合值系數：雪荷載0.5； 樓面活荷載：均布時普通0.5，重載時0.8；實踐情況計算時1.0；屋面可不計只用于計算地震作用雙向地震作用雙向地震作用思索雙向程度地震

27、作用下的改動地震作用效應，應按以下公式中的較大值確定： 或 和 是指在兩個正交的 和 方向地震作用下，在每個構件的同一部分坐標方向上的地震作用效應，如 方向地震作用下在部分坐標 方向的彎矩 和 方向地震作用下在部分坐標 方向的彎矩 。軸力只需一個部分坐標軸。2y2x)85. 0(SSS2x2y)85. 0(SSSxSySXYXxxxMYxxyMxyXxxMxyMY偶爾偏心 3.3.3 1/2由于施工、運用或地震地面運動的改動分量等要素國外多數抗震設計規范規定需思索即使對于平面規那么包括對稱的建筑構造也規定偶爾偏心距e對于平面布置不規那么的構造，除其本身已有的偏心外，還要加上偶爾偏心。 抗規GB

28、50011 中，對平面規則的結構，采用增大邊榀結構地震內力的簡化方法考慮偶然偏心的影響。 高規規定，直接取偶然偏移值為 0.05L（L為垂直于地震作用方向的建筑物邊長）作為質量偏心，計算單向水平地震作用。 實際計算時，可將每層質心沿垂直于地震作用的主軸方向同方向偏移。 偶爾偏心 3.3.3 2/2XY動力時程分析：彈性、彈塑性MXCXKXMZ CMK11212122 ijijjiji() 2222()jjiiji 79 度設防的高層建筑，應進行多遇地震下彈性時程分析補充計算： 甲類高層建筑結構； 表 3.3.4 所示的乙、 丙類高層建筑結構； 表 3.3.4 采用時程分析法的高層建筑結構 設防

29、烈度、場地類別 建筑高度范圍 7 度（所有場地） ，8 度 I、II 類場地 100m 8 度 III、IV 類場地 80m 9 度 60m 彈性動力時程分析1/4范圍不滿足本規程第 4.4.24.4.5 條規定的高層建筑結構； 本規程第 10 章規定的復雜高層建筑結構； 質量沿豎向分布特別不均勻的高層建筑結構。 彈性動力時程分析2/4范圍1 應按場地類別和設計地震分組選用不少于二組實際地震記錄和一組人工模擬加速度時程曲線，地震影響系數曲線在統計意義上相符；底部剪力：一條65%，多條平均80%； 2 地震波的持續時間不宜小于建筑結構基本自振周期的34 倍，也不宜少于 12s，地震波的時距可取

30、0.01s 或 0.02s； 3 輸入地震波的最大加速度可按表 3.3.5 采用； 表 3.3.5 彈性時程分析 設防烈度 7 度 8 度 9 度 最大加速度（cm/s2） 35（55） 70（110） 140 彈性動力時程分析：(3/4計算要求)彈性時程分析時，地震作用效應可取多條時程曲線計算結果的平均值與振型分解反應譜法計算結果的較大值。 兩種方法： 整體:層模型 構件 彈性動力時程分析：(4/4計算要求)iHjHiFiGnijjiGVEK （3.3.13） iVEK水平地震剪力標準值；水平地震剪力標準值；jG 重力荷載代表值重力荷載代表值; 水平地震剪力系數， 不應小于表水平地震剪力系數

31、， 不應小于表 3.3.13 規定的最小值，規定的最小值，對于對于豎向不規則結構的薄弱層，尚應乘以豎向不規則結構的薄弱層，尚應乘以 1.15 的增大的增大系數系數。 表表 3.3.13.3.13 3 樓層最小地震剪力系數樓層最小地震剪力系數 類別類別 7 度度 8 度度 9 度度 扭轉效應明顯扭轉效應明顯或基本周期小于或基本周期小于3.5s 的結構的結構 0.016(0.024) 0.032(0.048) 0.064 基本周期大于基本周期大于 5.0s 的結構的結構 0.012(0.018) 0.024(0.032) 0.040 注：注：1 基本周期介于基本周期介于 3.5s 和和 5.0s

32、之間的結構，允許線性插入取值；之間的結構，允許線性插入取值； 2 2 括號內數值括號內數值分別用于設計基本地震加速度分別用于設計基本地震加速度 0.15g0.15g 和和 0.30g0.30g 的地區。的地區。 剪重比：剪重比：3.3.13強條強條最大位移與平均位移比超越1.2三三.4.4、主要修訂內容、主要修訂內容( (根本規定根本規定5353條條) )三三.4.4、主要修訂內容、主要修訂內容( (根本規定根本規定5353條條) )概念設計重要性： 結構體系結構體系：分類分類、選擇選擇 強調強調概念設計原則概念設計原則：安全和經濟安全和經濟 必要的剛度（含抗扭剛度）/承載能力 良好的延性變形

33、能力 剛度/承載力分布均勻，減少或避免薄弱部位 足夠的超靜定次數，避免部分破壞引起整體喪失承載能力/破壞 多道防線 表 4.2.2-1 A 級高度鋼筋混凝土高層建筑的最大適用高度（m） 抗震設防烈度 結構體系 非抗震設計 6 度 7 度 8 度 9 度 框 架 70（60） 60 55 45 25 框架-剪力墻 140（130） 130 120 100 50 全部落地剪力墻 150（140） 140 120 100 60 剪力墻 部分框支剪力墻 130（120） 120 100 80 不應采用 框架-核心筒 160（130） 150（130） 130（120） 100 70（50） 筒 體 筒

34、中筒 200（180） 180 150 120 80（70） 板柱-剪力墻 70 40 35 30 不應采用 注：1 房屋高度指室外地面至主要屋面高度，不包括局部突出屋面的電梯機房、水箱、構架等高度； 2 表中框架不含異形柱框架結構； 3 部分框支剪力墻結構指地面以上有部分框支剪力墻的剪力墻結構； 4 平面和豎向均不規則的結構或IV 類場地上的結構，最大適用高度應適當降低； 5 甲類建筑，6、7、8 度時宜按本地區抗震設防烈度提高一度后符合本表的要求，9 度時應專 門研究； 6 9 度抗震設防、房屋高度超過本表數值時，結構設計應有可靠依據，并采取有效措施。 表 4.2.2-2 B 級高度鋼筋混

35、凝土高層建筑的最大適用高度(m)抗震設防烈度結構體系非抗震設計6 度7 度8 度框架-剪力墻170160140120全部落地剪力墻180170150130剪力墻部分框支剪力墻150140120100框架-核心筒220210180140筒體筒中筒300280230170注:1 房屋高度指室外地面至主要屋面高度,不包括局部突出屋面的電梯機房、水箱、構 架等高度； 2 部分框支剪力墻結構指地面以上有部分框支剪力墻的剪力墻結構； 3 平面和豎向均不規則的建筑或位于 IV 類場地的建筑，表中數值應適當降低； 4 甲類建筑，6、7 度時宜按本地區設防烈度提高一度后符合本表的要求，8 度時應專 門研究； 5

36、 當房屋高度超過表中數值時，結構設計應有可靠依據，并采取有效措施。非抗震 6度 7度 8度框架-剪力墻構造非抗震 6度 7度 8度剪力墻構造非抗震 6度 7度 8度部分框支剪力墻構造非抗震 6度 7度 8度框架-中心筒構造非抗震 6度 7度 8度筒中筒構造A級 B級B級/A級 1.161.23B級 / A級 1.21.3B級 / A級 1.151.25B級 / A級 1.4B級 / A級 1.5最大適用高度最大適用高度1/2 劃分了A級高度的高層建筑和B級高度的高層建筑。框架構造、板柱-剪力墻構造以及9度抗震設計的各類構造，B級高度高層建筑中未予列入。 B級高度的高層建筑規定更嚴厲的要求。 適

37、用于乙、丙類建筑；特殊情況適當降低。A級高度數量最多，運用最廣泛的建筑，高度稍有調整。 具有較多短肢剪力墻的剪力墻構造，其最大適用高度比剪力墻構造適當降低，7度100m、8度60m； 9度時不應采用。 最大適用高度2/2 框架-中心筒構造中，除周邊框架外，內部帶有部分僅接受豎向荷載的板柱構造時，不屬于板柱-剪力墻構造。 框架-剪力墻構造的高度均低于框架-中心筒構造的高度，框架-中心筒構造的中心筒相對于框架-剪力墻構造的剪力墻較強，中心筒成為主要抗側力構件。 B級高度筒體構造適用高度較高。 B級高度高層建筑能否審查： 第111號部長令，2002年9月1日施行抗震設防烈度 結構種類 結構體系 非抗

38、震設計 6 度、7 度 8 度 9 度 框架、板柱-剪力墻 5 4(5) 3(4) 2 框架-剪力墻 5 5 4 3 A 級高度 鋼筋砼 剪力墻、框架-核心筒、筒中筒 6 6 5 4 B 級高度 鋼筋砼 框-剪、剪力墻、框架-核心筒、筒中筒 8 7 6 鋼框架-鋼筋砼筒體 7 混合結構 型鋼砼框架-鋼筋砼筒體 8 7 6 4 高層建筑構造的最大高寬比表4.2.3-1、4.2.3-2、11.1.3 高寬比要求 非抗震 6度 7度 8度 框架、板柱-剪力墻非抗震 6度 7度 8度 框架-剪力墻非抗震 6度 7度 8度剪力墻、筒體 A級 B級高 寬 比543554665B級8B級 6度 7B級 7度

39、 7B級 6度 7B級 7度 7B級6B級 68B級高寬比1/2是對構造剛度、整體穩定、承載才干和經濟合理性的宏觀控制。A級高度高層建筑大體上堅持了JGJ3-91的規定。添加了B級高度高層建筑高寬比的規定表4.2.4，其限值略大于A級高度高層建筑。對B級高度高層建筑規定了更嚴厲的計算和構造措施要求思索到國內超限高層建筑的實踐情況高寬比超越限制的是極個別的，如上海金茂大廈88層，420m為7.6，深圳地王大廈81層，320m為8.8。高寬比2/2寬度思索：普通場所，可按所思索方向的最小投影寬度計算高寬比，但對突出建筑物平面很小的部分構造如樓梯間、電梯間等，普通不應包含在計算寬度內；當裙房的面積和

40、剛度相對于其上部塔樓的面積和剛度較大時，計算高寬比的房屋高度和寬度可按裙房以上部分思索。不是必需滿足的條件未列入超限審查規則性規則性： 震害和計算表明， 結構規則性是首要的。震害和計算表明， 結構規則性是首要的。 規則結構一般指：體型（平面和立面）規則，結構平面布置均勻、對稱并具有較好的抗扭剛度；結構豎向布置均勻，結構的剛度、承載力和質量分布均勻、無突變。 宜采用規則的結構，不應采用嚴重不規則結構不應采用嚴重不規則結構。 平面規則性： 4.3.1/2 宜采用宜采用有利于抗風、抗震的平面形狀 4.3.3 平面形狀：長寬比、凸出凹入比例不宜超過 設防烈度 BL/ max/ Bl bl / 6、7

41、度 8、9 度 6.0 5.0 0.35 0.30 2.0 1.5 4.3.4 抗震設計的 B 級高度鋼筋混凝土高層建筑、混合結構高層建筑及本規程第 10 章所指的復雜高層建筑，其平面布置應簡單、規則，減少偏心。平面布置應簡單、規則，減少偏心。 平面規則性4.3.5 結構平面布置應減少扭轉的影響。 樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移，A 級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的 1.2 倍， 不應大于該樓層平均值的 1.5 倍；B 級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑不宜大于該樓層平均值的 1.2倍，不應大于該樓層平均值的 1.4 倍。 國際、國外規范 應考慮質量偶然偏心計算地震位移

42、平面規則性：4.3.5 結構扭轉為主的第一自振周期Tt與平動為主的地第一自振周期T1之比，A 級高度高層建筑不應大于 0.9，B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及本規程第 10 章所指的復雜高層建筑不應大于 0.85。 1公式 tlltltkmkmTT 2. 應包含質量偶然偏心；3剛度分布，抗扭剛度控制 4扭轉為主的周期：扭轉方向因子大于 50% 改動限制-改動周期與平動周期之比4.3.6 應考慮樓板削弱的不利影響： 計算/構造 樓面凹入和開洞尺寸不宜大于樓面寬度的一半， 樓板開洞總面積不宜超過樓面面積的 30%； 在扣除凹入和開洞后， 樓板在任一方向的最小凈寬度不宜小于 5m， 且開洞后每一

43、邊樓板寬度不應小于 2m。 平面規那么性-樓蓋4.3.6例如 宜L20.5L1，a1+a20.5 L2且5 m； 應a12m , a22m； 開洞面積不宜大于樓面面積的30%。樓板凈寬度要求表示 艸字形、井字形等外伸長度較大的建筑，當樓板過分削弱時，應加強樓板以及連接部位墻體的構造措施，必要時還可設置連接梁或連接板。4.3.7 1 加厚洞口附近樓板，提高樓板內的配筋率；采用雙層雙向配筋，或加配斜向鋼筋； 2 洞口邊緣設置邊梁、暗梁； 3 在樓板洞口角部集中配置斜向鋼筋。4.3.8 樓板減弱后加強措施平面規那么性：超長：伸縮縫框架55m、剪力墻45m地基、質量不均勻：沉降縫抗震不利/不規那么：防

44、震縫防震縫最小寬度框架15m高，不小于70mm，6，7，8，9度每添加5，4，3，2m添加20mm；框-剪70%；剪力墻50%抗震時應符合防震縫寬度不設縫/增大伸縮縫措施豎向規則性：4.4.1,4.4.2 豎向宜規則、均勻，避免過大的外挑和內收。側剛宜下大上小，均勻變化，不應采用豎向布置嚴重不規則的結構。 抗震設計時，樓層側剛不宜小于相鄰上部樓層側向剛度的 70%或其上相鄰三層側向剛度平均值的 80%。 側向剛度 Ki=Qi/ /i i 下比上 下限：未明確；IBC2000 為 60% 豎向規則性：4.4.3，4.4.4 A 級高度高層建筑的樓層層間抗側力結構的承載力不宜小于其上一層的 80%

45、，不應小于其上一層的 65%；B級高度高層建筑的樓層層間抗側力結構的承載力不應小于其上一層的 75%。（樓層層間抗側力結構承載力是指在所考慮的水平地震作用方向上,該層全部柱及剪力墻的受剪承載力之和。 ） 抗震設計的高層建筑結構，豎向構件宜連續貫通。 75. 0/,2 . 0/11BBHH時maBB49 . 0/1且 收進Setbacks和外挑：4.4.5豎向收進 Setbacks (Eurocode 8)2 . 0121LLL2 . 043LLL5 . 043LLL3 . 02LLL1 . 0121LLL豎向規則性：4.4.6，4.4.7 頂層/頂部空曠： 計算 構造措施 設地下室：使用功能和

46、結構功能 傾覆、穩定 減小地震作用，震害輕 提高地基承載力 若結構方案中僅有個別項目超過了條款中的“不宜”的限制條件，此結構屬不規則結構不規則結構，但仍可按本規程有關規定進行計算和采取相應的構造措施； 若結構方案中有多項超過了條款中的“不宜”的限制條件，此結構屬特別不規則結構特別不規則結構，應盡量避免； 若結構方案中有多項超過了條款中的“不宜”且超過較多，或者有一項超過了“不應”的限制條件，則此結構屬嚴重不規則結構，嚴重不規則結構， 不應采用， 必須調整。 震害 規那么性-總結1/212層RC住宅4.5 樓蓋結構（1/7） 1、房屋高度超過 50m 時，框架-剪力墻、筒體及復雜結構應采用現澆樓

47、蓋， 剪力墻和框架結構宜采用現澆樓蓋。 2、房屋高度不超過 50m 時，8、9 度框架-剪力墻宜用現澆樓蓋結構；框架或剪力墻結構以及 6、7 度框架-剪力墻結構可采用裝配整體式樓蓋。 3、現澆樓蓋的混凝土不宜低于 C20、不宜高于 C40。 （板縫、板縫梁） 4.5 樓蓋結構（2/7） 4、裝配整體式樓蓋裝配整體式樓蓋：1）每層宜設鋼筋混凝土現澆層，厚度不應小于 50mm，并應雙向配置直徑 68mm、間距 150200mm 的鋼筋網，鋼筋應錨固在剪力墻內；2）預制板縫寬度不宜小于 40mm，大于 40mm 時應在板縫內配置鋼筋，并宜貫通；3）板擱置在梁上或墻上的長度分別不宜小于 35mm 和

48、25mm； 4） 板端宜預留胡子筋，長度不宜小于 100mm；5）板孔堵頭宜留出不小于 50mm 的空腔，并采用強度等級不低于 C20 的混凝土澆灌密實。 4.5 樓蓋結構（3/7） 5、房屋的頂層、結構轉換層、平面復雜或開洞過大的樓層、作為上部結構嵌固部位的地下室樓層應采用現澆樓蓋結構。 一般現澆板厚度不應小于 80mm，板內預埋暗管時不宜小于 100mm； 頂層樓板厚度不宜小于 120mm，宜雙層雙向配筋； 4.5 樓蓋結構（4/7） 轉換層樓板厚度不宜小于 180mm，雙層雙向配筋，每層每向的配筋率不宜小于 0.25%，板中鋼筋應錨固在邊梁或墻內，落地剪力墻和筒體外周圍的樓板不宜開洞，樓

49、板邊緣和較大洞口周邊應設置邊梁，寬度不宜小于 2 倍板厚，縱筋配筋率不應小于 1.0%。(10.2.20) 箱形轉換結構上、下樓板厚度不宜小于 180mm，板配筋應考慮彎矩、平面內的拉力、壓力的影響；(10.2.21) 4.5 樓蓋結構（5/7） 普通地下室頂板厚度不宜小于 160mm； 結構嵌固部位的地下室樓蓋應采用梁板結構，板厚不宜小于 180mm，混凝土強度不宜低于 C30，雙層雙向配筋，每層每向配筋率不宜小于 0.25%。 6、 現澆預應力混凝土樓板厚度可按跨度的 145150采用，且不宜小于 150mm；現澆預應力混凝土板設計應采取措施減少主體結構對樓板施加預應力的阻礙作用。 4.5

50、 樓蓋結構（6/7） 7、無梁板可采用無柱帽板或有柱帽板。當采用托板式柱帽時， 托板尺寸應按計算確定， 且長度不宜小于板跨度的 1/6，厚度不宜小于 1/4 無梁板的厚度；抗震設計時， 托板長度尚不宜小于同方向柱截面寬度與 4 倍板厚度之和，托板處總厚度尚不宜小于 16 倍柱縱筋直徑。無柱帽時板的厚度，非抗震設計不應小于 150mm，抗震設計不應小于 200mm規程表 8.1.9。 4.5 樓蓋結構（7/7） 無梁板厚跨比一般要求（規程表 8.1.9）： 雙向無梁板厚度與長跨的最小比值 非預應力樓板 預應力樓板 無柱帽 有柱帽 無柱帽 有柱帽 1/30 1/35 1/40 1/45 是宏觀指標

51、。在正常使用條件下，限制高層建筑結構層間位移的主要目的有兩點： 1）保證主結構基本處于彈性受力狀態保證主結構基本處于彈性受力狀態，對鋼筋混凝土結構來講，要避免混凝土墻或柱出現裂縫；同時，將混凝土梁等樓面構件的裂縫數量、寬度和高度限制在規范允許范圍之內。 2）保證填充墻、隔墻和幕墻等非結構構件完好保證填充墻、隔墻和幕墻等非結構構件完好，避免產生明顯損傷。 4.6 變形控制 (1/2)控制層間變形的參數有三種： 即層間位移與層高之比（層間位移角） ； 有害層間位移角； 區格廣義剪切變形。 層間位移角是過去應用最廣泛，且簡單，原規程JGJ3-91 也采用了這個指標。 不再區分風和地震、裝修等級的不同

52、。 4.6 變形控制：(2/2)高度不大于 150m 的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比u/h不宜大于表 4.6.3 的限值； 表 4.6.3 樓層層間最大位移與層高之比的限值 結構類型 u/h限值 框架 1550450 框架-剪力墻、框架-核心筒、 板柱-剪力墻 1800 筒中筒、 剪力墻 11000 850，1000 框支層 11000 位移限值-彈性 (1/2)高度等于或大于 250m 的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比u/h不宜大于 1/500； 高度在 150m 至 250m 之間的高層建筑， 其樓層層間最大位移與層高之比u/h的限值按本條第 1 款和第 2款的限值線性插

53、入取用。 說明： 樓層層間最大位移樓層層間最大位移 u u以樓層最大的水平位移以樓層最大的水平位移差計算；不扣除整體彎曲變形；可不計偶然偏心。差計算；不扣除整體彎曲變形；可不計偶然偏心。 位移限值-彈性2/2 下列結構應進行應進行彈塑性變形驗算： 1） 79 度時樓層屈服強度系數小于 0.5 的框架結構； 2） 甲類建筑和 9 度抗震設防的乙類建筑結構； 3） 采用隔震和消能減震技術的建筑結構。 注：樓層屈服強度系數為按構件實際配筋和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力和按罕遇地震作用計算的樓層彈性地震剪力的比值。 彈塑性變形驗算1/2 下列結構宜進行宜進行彈塑性變形驗算： 1） 本規程表 3.

54、3.4 所列高度范圍且不滿足本規程第 4.4.24.4.5 規定的高層建筑結構； 2） 7 度 III、 IV 類場地和 8 度抗震設防的乙類建筑結構； 3） 板柱-剪力墻結構。 彈塑性變形驗算2/2表 3.3.4 采用時程分析法的高層建筑結構 設防烈度、場地類別 建筑高度范圍 7 度（所有場地） ，8 度 I、II 類場地 100m 8 度 III、IV 類場地 80m 9 度 60m puph (4.6.5) pu層間彈塑性位移見第 5 章； h層高。 p層間彈塑性位移角限值，可按表 4.6.5 采用；對框架結構，當軸壓比小于 0.40 時，可提高 10%；當柱子全高的箍筋構造采用比本規程

55、中框架柱箍筋最小含箍特征值大30%時，可提高 20%，但累計不超過 25%。 位移限值-彈塑性薄弱層1/2表 4.6.5 層間彈塑性位移角限值 結構類別 p 框架結構 1/50 框架-剪力墻結構、框架-核心筒結構、板柱-剪力墻結構 1/100 剪力墻結構和筒中筒結構 1/120 框支層 1/120 位移限值-彈塑性薄弱層2/2 過大的振動加速度使居住的人們感覺不舒適， 甚至不能忍受。 表 4.6.6 舒適度與風振加速度關系 不舒適的程度 建筑物的加速度 無感覺 0.005g 有感 0.005g0.015g 擾人 0.015g0.05g 十分擾人 0.05g0.15g 不能忍受 0.15g 規程

56、規定規程規定 ： 住宅、公寓：住宅、公寓：0.15m/s2 辦公、旅館：辦公、旅館：0.25m/s2。 溫馨度溫馨度風振加速度控制風振加速度控制1/2舒適度舒適度風振加速度計算（風振加速度計算（2 2/ /2 2） 高層建筑風振反應加速度包括順風向最大加速度、橫風向最大加速度和扭轉角速度。 順風向和橫風向最大加速度的研究工作雖然較多，但計算方法并不統一，互相之間也存在明顯的差異。 建議可按高層民用建筑鋼結構技術規程高層民用建筑鋼結構技術規程 JGJ99JGJ99- -9898的規定計算的規定計算。用 10 年一遇的風壓值計算。 必要時必要時，風洞試驗風洞試驗 tot0sdmAwa無地震作用組合

57、無地震作用組合 0SR 有地震作用組合有地震作用組合 RE/RS 0結構重要性系數，對安全等級為一級或設計使用年限為 100 年及以上的結構構件，不應小于 1.1；安全等級為二級或設計使用年限為 50 年的結構構件，不應小于 1.0； RE構件承載力抗震調整系數， 應按下表采用。 僅考慮豎向地震作用組合時均取 1.0。 構造構件承載力驗算構造構件承載力驗算4.7.14.7.1強條強條 ：表 4.7.2 承載力抗震調整系數 構件類別 梁 軸壓比 3030 3030 3030 3030 3030 2525 框架框架 框架框架 四四 三三 三三 二二 二二 一一 一一 高度高度(m)(m) 6060

58、 6060 6060 6060 6060 6060 5050 框架框架 四四 三三 三三 二二 二二 一一 一一 框架框架- -剪力墻剪力墻 剪力墻剪力墻 三三 二二 一一 一一 一一 高度高度(m)(m) 8080 8080 8080 8080 8080 8080 6060 剪力墻剪力墻 剪力墻剪力墻 四四 三三 三三 二二 二二 一一 一一 非底部加強部位剪力墻非底部加強部位剪力墻 四四 三三 三三 二二 二二 底部加強部位底部加強部位 剪力墻剪力墻 三三 二二 二二 一一 框支剪力墻框支剪力墻 框支框架框支框架 二二 二二 一一 一一 不應不應 采用采用 框架框架 三三 二二 一一 一一

59、 框架框架- -核心筒核心筒 核心筒核心筒 二二 二二 一一 一一 內筒內筒 筒體筒體 筒中筒中筒筒 外筒外筒 三三 二二 一一 一一 板柱的柱板柱的柱 三三 二二 一一 板柱板柱- -剪力墻剪力墻 剪力墻剪力墻 二二 二二 二二 不應不應 采用采用 表表4.8.2 A4.8.2 A級高度的高層建筑構造抗震等級級高度的高層建筑構造抗震等級 強條強條 注：注： 1 1 接近或等于高度分界時，應結合房屋不規那么程度及場地、地基條件適當確定抗震等級；接近或等于高度分界時，應結合房屋不規那么程度及場地、地基條件適當確定抗震等級； 2 2 底部帶轉換層的筒體構造，其框支框架的抗震等級應按框支剪力墻構造的

60、規定采用；底部帶轉換層的筒體構造，其框支框架的抗震等級應按框支剪力墻構造的規定采用； 3 3 板柱板柱- -剪力墻構造中框架的抗震等級應與表中剪力墻構造中框架的抗震等級應與表中“板柱的柱一樣。板柱的柱一樣。 表表 4.8.3 B4.8.3 B 級高度的高層建筑結構抗震等級級高度的高層建筑結構抗震等級 強條強條 烈度 結 構 類 型 6 度 7 度 8 度 框架 二 一 一 框架-剪力墻 剪力墻 二 一 特一 剪力墻 剪力墻 二 一 一 非底部加強部位剪力墻 二 一 一 底部加強部位剪力墻 一 一 特一 框支剪力墻 框支框架 一 特一 特一 框架 二 一 一 框架-核心筒 筒體 二 一 特一 外