1、幕墻計算部分幕墻計算1、橫框計算 2、豎框計算 3、玻璃計算 4、連接計算 5、預埋件設計、計算 6、焊縫計算一、 幕墻橫框的計算 受力模型：橫梁以立柱為支承，按立柱之間的距離作為梁的跨度，梁的支撐條件按簡支考慮，其彎距見表5-31。簡支梁內力和撓度表 表5-31荷載情況左端反力RA右端反力RB最大彎距Mmax最大撓度umax PPPa受力狀態：橫梁是雙向受彎構件，在水平方向由板傳來風力、地震力；在豎直的方向由板和橫梁自重產生豎向彎距，見圖5-14。橫梁雙向受彎 1、強度 MxWxMyWyfa 式中:Mx - 橫梁繞x軸(垂直于幕墻平面方向）的彎距設計值(KN·m)； My橫梁截面繞

2、y軸(幕墻平面內方向）幕墻平面內方向的彎距 設計值(KN·m)； Wx橫梁截面繞x軸(垂直于幕墻平面方向）的截面抵抗矩（mm3)Wy橫梁截面繞y軸(幕墻平面內方向）的截面抵抗矩（mm3)塑性發展系數，可取為1.05；fa鋁型材受拉強度設計值(KN·m2)鋁合金牌號狀態強度設計值 fa受拉、受壓受剪LD30CZ84.248.9CS191.1110.8LD31RCS84.248.9CS138.380.2 橫梁受風荷載和地震作用時Mx112qy×B2 （BH時）Mx18qy×B2 （BH時）qy(1.0×1.4×Wk0.6×1.3

3、×qey）×B分項系數組合系數 qy荷載組合值（KNm）；WkZ·S·Z·WO式中：Wk作用在幕墻上的風荷載標準值（KNm2）； Z瞬時風壓的陣風系數，取2.25； S風荷載體型系數，豎直幕墻外表面可按±1.5取用； Z風壓高度變化系數；應按現行國家標準建筑結構荷載規范GBJ9采用。WO基本風壓（KNm2），按GBJ9附圖中的數值采用；部分城市基本風壓見表5-5 。我國部分城市基本風壓W0 （KNm2） 表5-5W0城 市0.3030石家莊、太原、蘭州、重慶、貴陽、武漢、合肥、天水0.35 北京、唐山、西安、西寧、成都、昆明、鄭州、洛

4、陽、長沙、南京、 蚌埠、桂林、 南寧、鎮江、拉薩、日喀則、無錫、濟南0.40天津、秦皇島、保定、杭州、南昌、蘇州、連云港、景洪、揚州、南通、九江、敦煌0.45廣州、哈爾濱、塘沽、長白、通化0.50沈陽、呼和浩特、漳州、寧波、丹東0.55佳木斯、長春、溫州、上海、青島、煙臺、營口、茂名、福州、威海、東興、酒泉、大理0.60大連、烏魯木齊0.65喀升、二連、阿克蘇、海拉爾、嘉峪關0.70湛江、海口、三亞、香港、澳門、深圳、珠海、北海、滿洲里0.75汕頭、廈門、泉州、伊寧0.80吐魯番、克拉瑪依 qeyE·max·GA 式中：qey垂直于幕墻表面的地震作用（KNm2）； E動力放

5、大系數，可取3.0； max水平地震影響系數最大值， 6度抗震設計時取 0.04； 7度抗震設計時取 0.08； 8度抗震設計時取 0.16； G 幕墻構件的重量（KN）； A 幕墻構件的面積（m2）； 其中：GH×B×（t1+ t2）×玻×1.1 A= H×B 式中：H分格高 m； B分格寬 m； t1外片玻璃厚度 m； t2內片玻璃厚度 m； 玻玻璃重量體積密度 KNm3普通、夾層、半鋼化、鋼化25.6 KNm3夾絲玻璃26.5 KNm3 橫梁受重力作用時My18qx×B2 qx1.2×qxkqxk1.2·t&

6、#183;H×1.1 式中：qx橫框所承受的重力線荷載設計值（KN/m）； qxk橫框所承受的重力線荷載標準值（KN/m）； t玻璃總厚度( m )2.剛 度：玻璃板材支承在橫梁和立柱上，組成幕墻平面。在風力和地震力作用下，橫梁和立柱會產生撓曲。豎向荷載使橫框產生豎向撓度。如果它們的撓度過大，幕墻變形過大，則會使幕墻物理性能（雨水滲漏、空氣滲透等）受到損害，甚至使玻璃破碎，因此應當驗算橫梁和立柱的撓度。 橫框的許用撓度 fB/18020mm. 水平方向的撓度BH時 fqyk·B4120EIX BH時 f5qyk·B4384EIx組合系數 qyk(1.0×

7、WK+0.6 qey) ×B 式中： E彈性模量，鋁合金70000N/（KN/mm2）； qyk荷載組合值（KN/m）； 豎直方向的撓度 f5qxk·B4384EIY 實際剛度計算先選橫框，通過許用撓度f算出Ixmin、Iymin來核算所選擇的橫框是否符合。二、 幕墻豎框的計算： 立柱通常為偏心受拉構件，應避免設計成偏心受壓構件，受壓時容易喪失穩定。立柱的軸向力由板、橫梁的重量和立柱的重量產生；立柱的彎距由橫梁傳來的（有時由板直接傳來）的風力和地震力產生。1、 受力模型: 簡支梁：豎框上端懸掛在與建筑物連接的轉接件上，下部固定在下層豎框伸出的鋁插芯上（見圖a）. 雙跨梁：豎

8、框與建筑物的固定點比簡支梁模型多一個（見圖b）. 多跨鉸接連續靜定梁：底層豎框的上端懸挑于固定點之上一定長度，第二層豎框的下端通過鋁插芯與底層豎框連接，其上端也懸挑一定長度，其余層依次同樣安裝（見圖c）。 多跨鉸接連續一次超靜定梁：雙跨梁豎框上端帶有一個懸挑端，其它安裝方式同多跨鉸接連續靜定梁（見圖d）。2、 計算模型選用原則 當樓面梁截面高度足夠（或樓層間有輔助支撐結構）可以布置兩個支點時，應優先采用多跨鉸接連續一次超靜定梁；其次采用雙跨梁。 當樓面梁截面高度較小（或樓層間無輔助支撐結構）只能布置一個支點時，應優先采用多跨鉸接連續靜定梁；此情況原則上不采用簡支梁進行豎框計算，除非工程有特殊要

9、求，方采用簡支梁計算模型。3、計算公式 簡支梁計算公式a、強度計算 NA0M（·W）fa 其中：N=1.2G GL×B×（t1t2）×玻×1.2 M18q強度×L2 q強度q×B q1.4×1.0×Wk1.36×0.6×qey 式中：M豎框彎矩設計值 N·m； N豎框拉力設計值 N； A0豎框凈截面面積 mm2； W在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩 mm3； 塑性發展系數，可取為1.05； fa鋁型材的強度設計值， Nmm2； G幕墻構件的重量 KN； L計算層間高 m； B分格

10、寬 m； t 玻璃厚度 m； 玻 玻璃的密度，取25.6 KNm3 q強度 豎框所受線荷載 KN/m q 強度荷載組合 qey垂直于幕墻表面的地震作用 KNm2；b、剛度計算 f5q剛度y·L4384EIx q剛度yqy×B qy1×Wk0.6qey fB/18020mm 式中：q剛度y在矩形荷載作用下豎框所受線荷載和作用； qy 垂直于幕墻表面撓度荷載組合作用； 雙跨梁計算公式My18q強度·（L13L23）8L f ·5q剛度·L4384EIx 式中： 折減系數（雙跨梁對相同條件的簡支梁的撓度比值），按L1/L2查表 L1短跨長

11、L2長跨長 多跨鉸接連續靜定梁計算公式1)R1B=1/2·qL11-(a1/L1)2 Pi=R(i-1)B (i=2，3，4，) RiB=1/2·qLi1-(ai/Li)2-Pi(ai/Li ) (i=2，3，4，)2)M1=1/8·qL121-(a1/L1)2M/W+N/A0faf1中=5qkL14/384EI f2c=qka2L23/(24EI) ·-1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3+P2Ka22L2/(3EI)·(1+a2/L2)f1總=f1中+f2c/220mm f1總/(L1+a2)1/1802)MiA=-(qai2/2+p

12、iai)M/W+N/A0fa3)Mi=1/2·qLi1-(ai/Li)2-Pi(ai/Li)·x-qx2/2 X=1/2·qLi1-( ai/Li) 2-Pi/q·(ai/Li)M/W+N/A0fafi中=5qkLi4/384EI-qkai2Li2/32EI-qikaiLi2/16EI fic=qkaiLi3/(24EI)·-1+4（a2/L2）2+3(a2/L2) 3+PiKai2Li/(3EI)·(1+ai/Li)fi總=fi中+f(i+1)c/220mm fi總/(Li+Ai+1)1/180 多跨鉸接連續一次超靜定梁計算公式（參

13、見圖4-1） 1)R1B=1/2·qL11-(a1/L1)2 RiB=1/2·qbi+MiD/Bi 2)Mi =1/8·qL121-( a1/L1)22MiA = -(qai2 / 2+pi ai)MiD = -q(bi3 +di3)/8Li-MiAdi/2LiMi中 =1/8·qb i2-MiD/23)選擇一彎距絕對值最大截面進行應力驗算：M/W+N/A0fa4)選擇一跨中彎距最大一跨進行撓度驗算： fi中=5qkLi4/384EI+MiDbi2/24EIfic=( -piai3/3-qkai4/8+qkdi4/24+MiAdi/3+MiDdi /6)

14、 /EI fi總=fi中+f(i+1)c/220mm fi總/(Li+Ai+1)1/180注：1、簡支梁、雙跨梁、等跨多跨鉸接連續靜定梁可采用計算書軟件計算。2、對于多跨鉸接連續靜定梁、多跨鉸接連續一次超靜定梁，應從頂層逐層計算；對于連續多層豎框的a1、L1（或a1、b1、d1）均相同，當內力逼近一定值時，可不再逐一計算。3、 彎距計算采用荷載的設計值，撓度計算采用荷載的標準值。4、 注意撓度的方向，正值表示向下，負值表示向上（荷載方向如計算簡圖所示）。三、 玻璃的計算1、 溫差應力計算：t2=1.2t2kfg式中：t2玻璃溫差應力設計值 f g 玻璃強度設計值Nmm2 類型厚度（mm）強度設

15、計值 fg大面上的強度邊緣強度普通玻璃528.0195浮法玻璃51228.0195151920.014.0鋼化玻璃51284.0588151959.0413夾絲玻璃61021.0147注：1.夾層玻璃和中空玻璃的強度可按所采用的玻璃類型取用其強度。 2.表中鋼化玻璃強度設計值取為浮法玻璃強度設計值得3倍。當鋼化玻璃 強度不到浮法玻璃強度3倍時，應根據實測結果予以調整。 t2k=0.74E··1·2·3·4（Tc-Ts） 式中：t2k玻璃中央與邊緣存在的溫差而產生的溫差應力標準值 E玻璃的彈性模量，取0.72×105Nmm2 玻璃的線性

16、膨脹系數 1.0×10-5 1陰影系數；可按表5-19d采用，無陰影時取1=1.0； 2窗簾系數；可按表5-20采用 3玻璃面積系數；可按表5-21采用 4嵌縫材料系數；可按表5-22采用 Tc-Ts玻璃中央和邊緣溫度（） 陰 影 系 數 1 表 5-19d單 側鄰 邊對邊陰影形狀系數1.31.61.7窗 簾 系 數 2 表5-20窗簾種類薄 窗 簾百 頁 窗窗簾與玻璃間距100mm100mm100mm100mm系 數1.31.61.51.3面 積 系 數 3 表5-21面積（m2）0.51.01.52.02.53.04.05.06.0系 數0.951.001.041.071.091

17、.101.121.141.15嵌縫材料系數 4 表5-22鑲嵌玻璃的邊緣材料幕墻種類玻璃幕墻金屬彈性嵌縫材料0.550.650.400.50氣密性嵌縫材料0.380.48 Ts0.65 t00.35 ti 式中：t0室外溫度（）,根據當地氣象臺資料 ti室內溫度（），用房屋暖氣設計溫度 室外側玻璃的中央溫度為空氣層6mm Tco 42.5A021.5Ai0.79 t00.21 ti Tci 60.5Ai21.5 A00.61 ti 0.40 t0 空氣層12mm Tco 44.0A018.5Ai0.82 t00.19 ti Tci 66.0Ai18.5 A00.66 ti 0.34 t0 式中

18、：Tco 室外側玻璃的中央溫度 Tci 室內側玻璃的中央溫度 A0 室外側玻璃的組合吸收率，表5-28 5-30 A I 室內側玻璃的組合吸收率，表5-28 5-30Tco-Ts取兩者較大值，代入溫差應力公式計算T_ci-Ts 中空玻璃中央溫度Tc 表5-28 基本式：使用記號單位及數值參照表 Tco：室外側玻璃的中央部溫度Tci：室內側玻璃的中央部溫度Ao：室外側玻璃的組合吸收率表5-28Ai：室內側玻璃的中央部溫度表5-28Io：日射量W/m2表5-24o：室外側熱傳導系數15W/（m2)i：室內側熱傳導系數8W/（m2)a：中空玻璃空氣層的熱傳導系數 實用式：* 空氣層6mm的場合Tco

19、 42.5A021.5Ai0.79 t00.21 ti Tci 60.5Ai21.5 A00.61 ti 0.40 t0空氣層6mm的場合 Tco 44.0A018.5Ai0.82 t00.19 tiTci 66.0Ai18.5 A00.66 ti 0.34 t06mm的場合8W/（m2)12mm的場合W/（m2)ta：室外溫度表5-23ti：室內溫度表5-23aaa：室外側玻璃的吸收率、透過率、反射率表5-29ii：室內側玻璃的吸收率、反射率表5-29中空玻璃入射角度30的綜合吸收率（A）、綜合反射率（R）、綜合透過率（T） 表5-30 品種（mm）綜合吸收率（A）綜合反射率（R）綜合透過率

20、（T）外側玻璃（Ao）外側玻璃（Ai） 熱 吸 收藍色6+透明60.4300.0760.0780.4166+透明夾網夾絲6.80.4300.0960.0780.3968+透明80.5070.0830.0690.3418+透明夾網夾絲6.80.0570.0830.0690.341灰色6+透明60.3820.0820.0820.4546+透明夾網夾絲6.80.3810.1050.0820.4328+透明80.4620.0910.0710.3768+透明夾網夾絲6.80.4620.0910.0710.376古銅6+透明60.3810.0820.0820.4556+透明夾網夾絲6.80.3800.10

21、60.0820.4328+透明80.4610.0910.0710.3778+透明夾網夾絲6.80.4610.0910.0710.377 續表 品種（mm）綜合吸收率（A）綜合反射率（R）綜合透過率（T）外側玻璃（Ao）外側玻璃（Ai） 熱 反射藍色 6+透明6. 6+透明夾網夾絲6.8.8+透明8.8+透明夾網夾絲6.8.灰色 6+透明6. 6+透明夾網夾絲6.8.8+透明8.8+透明夾網夾絲6.8. 古銅 6+透明6. 6+透明夾網夾絲6.8.8+透明8.8+透明夾網夾絲6.8.2、 玻璃強度計算：通常情況下自重、地震作用所產生的應力很小，不起控制作用，只需考慮風力作用或溫度作用便可以了。

22、W·W·WkE·E·Ek<fg式中: 玻璃中應力設計值 Wk、Ek 風荷載、地震作用下的應力標準值 W、E 相應的分項系數，分別取1.4，1.3 W、E 相應的組合值系數，分別取1.0，0.6 Wk 6·1·Wk·a2 / t2 式中: 1彎曲系數，按a/b的值查表5.4.1(JGJ102) (b為長邊邊長) a 玻璃短邊長度，(mm)； t 玻璃的厚度，（mm）；中空玻璃的厚度取單片外側玻璃厚度的1.2倍；夾膠玻璃的厚度取單片玻璃厚度的1.25倍。1值 表5.4.1a/b0.000.250.330.400.500.5

23、50.600.6510.1250.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/b0.700.750.800.850.900.951.0010.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442 Ek1.2×6·1·qEk· a2 / t2 式中: 1.2 考慮鋁框、地震作用加大20 qEkE·max·25.6·t qEk水平地震作用標準值 t 玻璃內外片厚度之和（m） 3、玻璃撓度計算： 2·qk·a4 / D qk=Wk+0.6qek

24、 D=E t3/(12(1-2) 式中: 玻璃跨中最大撓度mm 2跨中最大撓度系數，可按表5-18采用。表中a、b值 分別為玻璃的短邊和長邊長度2值 表5-18a/b0.000.2100.250.330.500.550.600.6520.013020.012970.012820.012230.010130.009400.005470.00796a/b0.700.750.800.850.900.951.0020.007270.006630.006030.005470.004960.004490.00406 qk垂直于玻璃平面方向的荷載和地震作用設計值，分項 系數為1.0 a 玻璃短邊長度，(mm

25、)；D 玻璃板的彎曲剛度E玻璃的彈性模量，取0.72×10t 玻璃厚度。中空玻璃的等效厚度取1.2 t；夾膠玻璃等 效厚度取1.25 t。T為單片玻璃厚度。泊松比，=0.24、玻璃面積計算:用以驗算玻璃分格是否滿足要求。 >B×H 2Wk·（t2t224）1（t1t2）3 式中：玻璃的允許最大面積 m2 Wk風荷載標準值 KNm2 t1雙層玻璃中較薄的玻璃厚度 mm； t2雙層玻璃中較厚的玻璃厚度 mm； 2玻璃種類調整系數四、連接計算1、 豎框與建筑物連接 max=V/A < max 最大組合剪應力V 豎框所承受的荷載和作用效應組合后的設計值N 連接

26、豎框螺栓的有效截面積mm2 V(1.4Wk1.3×0.6Ek) 2(1.2Gk) 2)0.5雙跨梁WkWk×B×（L+ L）/8L1L2+0.5L）ekE·max·(Gk ·B / L·)×（L+ L）/8L1L2+0.5L） Gk玻×（t+ t）×B×L×. Wk一個豎框單元所受的風荷載標準值 W k風荷載標準值B分格寬短跨長2長跨長計算層間高ek一個豎框單元所受的水平地震作用k一個豎框單元所受的重量標準值玻 玻璃密度 t1 外層玻璃厚度 m； t2 內層玻璃厚度 m；2、

27、豎框壁局部承壓能力驗算V<NCB 局部承壓能力滿足要求V螺栓所受的剪力設計值NCB豎框壁局部承壓能力 NCB=d·t總·fCB3、橫框與豎框連接計算：豎框與角片連接選用個4.8×16/GB845-85max < 30N/ mm2=(1.4Nwk+1.3×0.6×Nek) 2+(1.2 Gk) 2) 0.5/2×4A釘Nwk=Wk·B·B / 2 Nwk橫框所受風力標準值Nek=E·max·G Nek橫框所受水平地震作用標準值Gk玻×（t+ t）×B×H&

28、#215;1.2A釘每個ST4.8×16緊固釘受荷面積 16.76 mm24、 伸縮縫接點寬度計算為了適應幕墻溫度變形以及施工調整的需要，豎框上下段通過插芯套裝，留有一段空隙伸縮縫d。da1a2 ··L 式中： d伸縮縫尺寸， mm； 由于溫度變化產生的位移， mm； 豎框材料的線膨脹系數，取2.35×10-5； 溫度變化（） 取80； 計算層間高，m； 實際伸縮調整系數，取0.85； 考慮密封膠變形能力的系數，取0.5； a1施工誤差，取2mm； a2主體結構的軸向壓縮變形，取3mm。5、 結構硅酮密封膠的強度驗算：玻璃幕墻構件的下列部位應采用與接觸材

29、料相容的結構硅酮密封膠密封粘結，其粘結寬度S及厚度tS應滿足強度要求：a 半隱框、隱框幕墻使用的中空玻璃的兩層玻璃周邊；b 半隱框、隱框幕墻構件的玻璃與鋁合金框之間的部位。 粘結寬度S計算最后膠縫寬度參考兩者中較大者a 在風荷載作用下： SWk·a2000f1 mmb 在玻璃自重作用下 Sqgk·a·b2000（ab）f2 式中： S結構硅酮密封膠的粘結寬（mm），由計算確定，但不得小于7mm； Wk風荷載標準值 KNm2 ； a 玻璃的短邊長度 mm； b玻璃的長邊長度 mm； f1膠的短期強度允許值，可按0.14 Nmm2 采用； f2膠的長期強度允許值，可按

30、0.007Nmm2采用； qgk玻璃單位面積重量（KNm2）； 粘結厚度計算： 式中： tS結構硅酮密封膠的粘結厚度 mm；6 mmtS12 mm S幕墻玻璃的相對位移量，取3mm 結構硅酮密封膠的延伸率，取12.525；五預埋件設計、計算. 基本構造要求 埋件錨板宜采用熱浸鍍鋅的Q235鋼。鋼筋應采用、級鋼筋，不得采用冷加工鋼筋。 受力直錨筋不少于4根，不宜多于4層（8根）。其直徑不宜小于8mm，也不宜大于25mm。受剪預埋件可用跟錨筋。 直錨筋與錨板宜采用形焊。錨筋直徑不大于20mm時宜采用壓力埋弧焊，直徑大于20mm時，宜采用穿孔塞焊。當采用手工焊時，焊縫高度不宜小于6mm及0.5d（級

31、鋼筋）或0.6d（級鋼筋）。 受拉錨筋當充分利用其強度時，其錨固長度應符合下表要求，同時，光圓鋼筋末端應做彎鉤。當不能滿足時，可采用加焊端部錨板或橫向鋼筋等錨固措施。錨固鋼筋錨固長度（mm）鋼筋類型混凝土強度等級C25C30級鋼30d25d級鋼35d30d 當未充分利用錨筋的受拉強度，或為受剪、受壓錨筋，其錨固長度不應小于180mm。 錨板厚度應大于錨筋直徑的0.6倍，受拉和受彎錨板的厚度還應大于b8（b為錨筋間距）。 錨筋中心至錨板邊緣距離不應小于2d及20mm。 對于受拉和受彎預埋件，錨筋間距b（水平）及b1（豎向）、錨筋中心至構件邊緣距離C（水平）及C1（豎向）均不應小于45mm。對于受

32、剪預埋件： b，b1300mm b16d及70mmC16d及70mmb，C13d及45mm 主體結構混凝土強度不宜低于C30。. 錨筋面積As計算 當埋件結構設計滿足以上要求后，即需要確定錨筋直徑，其需根據具體輸入條件計算得出，以下為錨筋面積As計算。 有剪力、法向拉力和彎矩共同作用時，應按下列兩個公式計算，并取其中的較大值。 AsV（rvfy）+ N（0.8bfy）+ M（1.3rbfyz）As N（0.8bfy）+ M（0.4rbfyz） 有剪力、法向壓力和彎矩共同作用時，應按下列兩個公式計算，并取其中的較大值。 As（V-0.3N）（rvfy）+ （M-0.4NZ）（1.3bfyz）As

33、（ M-0.4 NZ）（0.4rbfyz） 當M0.4 NZ時，取M-0.4 NZ0 在上述公式中：v=（4-0.08d）fC fY ，當v0.7時，取為0.7。 當采取措施防止錨板彎曲時，可取b=1.0，否則b=0.4+0.25td 式中： V剪力設計值； N法向拉力或法向壓力設計值，法向壓力設計值 應符合N0.5 fCA，A為錨板面積； M彎矩設計值； r錨筋層數影響系數，兩層時取1.0，三層時取0.9，四層 時取0.85； 錨筋受剪承載力系數； 錨筋直徑（mm）； 錨板彎曲變形折減系數 錨板厚度（mm）； 外層錨筋中心線距離（mm）； fc混凝土軸心受壓強度設計值；按表1采用； fy鋼筋

34、受拉強度設計值；按表2采用； 混凝土軸心受壓強度設計值fc（N/mm2） 表1強度等級C25C30C35C40C45C50C55C60fc12.51517.519.521.523.525.026.5鋼筋受拉強度設計值fc（N/mm2） 表2鋼筋種類級鋼筋級鋼筋fy210310六焊縫計算：1. 對接焊縫計算 對界接頭和T形接頭中，垂直于軸心拉力或壓力的對接焊縫，強度按下式計算： =N（lWt）f tW或f cw式中 N軸心；拉力或軸心壓力； lW 焊縫長度； t 在對接接頭中為連接件的最小厚度，在T形接頭中為腹板厚度； f tW、f cw對接焊縫的抗拉、抗壓強度設計值。 在對接接頭和T形接頭中，承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫，齊正應力和剪應力應分別計算。但在同時受有較大的正應力和剪應力處（如梁腹板橫向對接焊縫的端部）應按下式計算： 2+321.1f tW 注： 1.當承受軸心力的板件用斜焊縫對接，焊縫與作用力間的夾角符合tg1.5