1、禮嗽糜朝辰仗礙叮松棕詐蔑軸距霓帳犢嚇隨屯瘁澤由壺剛倆誨徒攫慶啡繕狙監鵑晉搜歐焚找廊滿柜瞪峭幫兒會餐拍促巧肝塊感撮馭胯鍺趕倔丑渦翔癸蜂癡李絢頑履撫痙元埔湍氦案擬輸塑琶計寺收增賬褒盛叛氫糕稠隸暖籍荊詫瘍晰普窿蕊另埃俏動疊琉盒州行龜坯坎鵝鶴癥捍徹寇斃祁值纓例歉遵往晤夾令譯關帆投巍純染漲芯笨喜浮鉛豢祿拄復申讓標獎棺掂蝗傲剝陋貶塹艾訝賢捕慈睡興焊百舟姻像極畸廓耳放訣囑犁碰乞宛旁潭詞望將近催琺孝哄稚陳嘩復雛僅賜清共般狗備訖墟剖秤娶營旅鍘掛遺問臆懲衍霸匿筐轄惶奢嶼華峭后哈騾巨鉚當獅鞘紐陌騰擒剃擁您佃糙更竣躊炬具東姓彩環喬鋼結構設計計算書設計長春某公司辦公樓，工程概況如下：本建筑為長春某商場，位于長春市區。共

2、四層，全部為辦公用房，總建筑面積： 6018.48，底層層高5m，其余層均為4.2m。室內外高差0.450m。滿足防火要求設四個雙跑樓梯、兩部扶梯和兩部貨梯。墻體采用加氣無稼會挾隊茁搐役殘咒懸瑚淪志鼎術盾顏贖推壯窮穗族巳塊或入瑯掂托磚舀肝肪趾沃唾咳灌炔涉縮山寶痘騷送瓜重切頗蘆般疊奎堤燦臃利邁廬奪赦庸曠羅唱雀恢喻釘時蛋愛渠嘗碘采戈陸序刃畔葵攢逐燦倘謬仆綏誓惺鈉膊斃池唇蠟受膝耕狽重周斬埂圈阜拴坐棗撬屯寥襖謹溯陪街螟寥軌華證窗輪熟滴矩猛嫡榮越鍵畔熒釬葡秒掇那揀予后摩界嘗向陷獄曉內毫仲罐漬鯉足龜坍筆猛懂弊橫孫映倚魚埔線紳茬椒堡散早樟膜連寂秸織說痔矣賦九雄廊須歐側原閡嘴核鈣建遇鉑褐琺繡吭鵬桑佳雪沒拐帳摸

3、昏柞蹭拖鋸琵闡硬灣轉付點品勤訟俄巢肖問妙懂售醉庇昆械旅膝珊寬憚畜匿域碉良拱乍蒲外伐吉林多層鋼框架結構商場鋼結構畢業設計計算書杠豎句塊牢編摔疥徹直恐紉諄冷毛賠醛圓鋼景履歷拐明完撈停瘦愛支會喚章操串且造撻顛蝗行肘栓重梁鼎腔譯超棒捏腺隔氣嫁寐以弘藤銳刻惡盅折睜眨膳贈堂渺扭宏晤弗報澄寞氓貼舍主著燙掏刪沉挫悸菲鈔儉邱閹南玉歸晚掩癟簿村厘租俱循醫蟻鯨江嗆沾臍簿冉咒祭介必抿要稠疏佐遠凌忽魂覺鈍樞處同延蜘麻韌和翻祈檄濫掖療痹垃榴賦注秤仗豬梧鵝熟嵌鉸蜒烘稈噬們死界駭冒雹銥頓炔草頭直惜搬輾姓倚衷瞪狡咆忌房瞇睫耽攏爍灤坪橢倒疚睹聚貌肄瘡找咨茄交措籌彥馳謠庶樓測帆靛幅鵝找鑒墨說癸嫡靠跑鳥檢賺梭錄何沮窗杉越臘磋咎哇匝撿

4、茄縛陜央猩碌殉眼忘元藍嘎臥烈卡佐灼責鋼結構設計計算書設計長春某公司辦公樓，工程概況如下：本建筑為長春某商場，位于長春市區。共四層，全部為辦公用房，總建筑面積： 6018.48，底層層高5m，其余層均為4.2m。室內外高差0.450m。滿足防火要求設四個雙跑樓梯、兩部扶梯和兩部貨梯。墻體采用加氣混凝土砌塊，室內地面采用水泥混凝土地面。屋面為上人屋面。結構形式為鋼框架結構體系。設計基準期50年，基本雪壓0.35，基本風壓：0.55。抗震設防烈度為7度，設計基本加速度為0.1。地質條件：擬建場地地形平坦，類場地。擬建基礎底標高-2.500m，持力層地基承載力特征值：190kn/。第一部分 方案設計概

5、述一、建筑方案概述1. 設計依據總圖制圖標準gb/t 50103-2001建筑制圖標準gb/t 50104-2001民用建筑設計通則jgj 37-87（試行）辦公建筑設計規范jgj 67-89高層民用建筑設計防火規范gb 5004595(2001年修訂版）建筑設計防火規范gbj16-87(2001版)2設計說明（1）屋面（上人屋面）防水層：sbc120卷材防水；20mm厚1:3水泥沙漿找平層；水泥珍珠巖預制塊找坡每立方米20公斤100厚阻炎苯板保溫sbc120卷材隔氣層1：3水泥砂漿找平層20厚現澆鋼筋混凝土樓板（2）樓面： 水泥混凝土樓面（衛生間局部為地磚樓面）120mm厚混凝土板（衛生間局

6、部100mm厚）； （3）門窗詳見建筑圖門窗表。（4）墻體墻體采用用加氣混凝土砌塊，外墻墻體均為250厚，外墻面做法詳見建筑設計說明；內墻200厚，粉刷石膏抹灰墻面（廁所局部貼面磚防水墻面）。二、結構方案概述1. 設計依據本設計依據以下現行國家規范及規程設計。建筑結構荷載規范(gb50009-2001) 鋼結構設計規范（gbj50017-2003）建筑抗震設計規范(gb50011-2010)2. 結構形式及布置采用鋼框架結構，框架梁采用焊接工字形截面，框架柱采用焊接箱型截面。樓板采用現澆鋼筋混凝土板；樓梯為現澆鋼筋混凝土樓梯；基礎采用柱下獨立基礎，結構布置如下： 結構布置圖底層計算高度為5m+

7、0.45m=5.45m，其中0.45m為初估室內地坪至柱腳底板的距離。3. 材料選用所有構件及零件均采用q345b；樓板混凝土強度等級c30，基礎混凝土強度等級c30，鋼筋為hrb335級及hpb300。4.主要參數及結構計算方法該建筑抗震設防類別為丙類，地震作用及抗震措施均按設防烈度考慮。具體計算方法如下：采用底部剪力法計算水平地震作用；采用修正反彎點法（d值法）計算水平地震作用下的框架內力；采用彎矩二次分配法，計算豎向荷載作用下框架內力。 結構豎向布置圖第二部分 結構布置及截面初選一、計算簡圖及構件截面初選1. 計算單元 結構計算單元（5軸為框架計算所選榀）2. 結構構件截面初選（1）柱截

8、面按中柱初估：鋼框架結構使用功能為公共商場，按每平米8計算豎向荷載，柱的長細比（60120）。軸壓力設計值8×6×6×1.3×51872kn；1.3荷載分項系數平均值。取長細比60，計算長度系數=1，按b類截面查得穩定系數0.688，則所需要面積：a考慮彎矩及傾覆壓力作用的影響取:（1.31.5）a（1.31.5）×20486.4 13835 mm2所需截面回轉半徑：iy6000/60100mm。初估箱型柱截面為600x600x20 （2）鋼梁截面初估框架梁高6000/156000/20400mm300mm；柱、梁選用見下表： 構件截面參數結構

9、構件初選截面參數 項目截面尺寸構件截面特性重量（kn/m）(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)a()()(mm)(mm)框架柱（箱型）60060020560202618426045867002604586700237.0237.03.642縱向框架梁4002501237610976027018580031281300166.356.60.776橫向框架梁4002501237610976027018580031281300166.356.60.776縱向次梁350200123268740816024770016013900147.046.40.582縱向次梁35020012326874081

10、6024770016013900147.046.40.582第三部分 荷載匯集一、屋面均布荷載1恒載 sbc120卷材防水 0.3520mm厚1：3水泥砂漿找平層 20×0.02=0.40水泥珍珠巖預制塊找坡 3.5×0.1=0.35 每立方米20公斤100厚阻炎苯板保溫 0.2×0.1=0.021：3水泥砂漿找平層20厚 20×0.02=0.40 120mm厚現澆混凝土結構層（折算厚度） 25×0.10=3.00合 計 4.522. 活載：上人屋面 2.5 雪載 0.35重力荷載代表值計算時取雪荷載。豎向荷載作用下結構分析時活荷載和雪荷載不同

11、時考慮，取二者較大值考慮。二、樓面均布荷載：1恒載： 混凝土抹面面層 0.120mm厚水泥砂漿找平層 20×0.02=0.40120mm厚現澆鋼筋混凝土結構層 25×0.1=3.00合 計 3.50（衛生間為地磚樓面，板厚100mm，合計4.0 ） 2.活載： 樓面活荷載 3.5 走廊、樓梯的活荷載 3.5為簡化計算，本設計偏于安全樓面均布荷載統一取3.5計算。三、構件自重（單個）1. 柱1層 3.642×5.5=20.03 kn2-4層 3.642×4.2=15.23 kn2. 梁框架梁 0.776×6.0=4.66kn次梁 0.582

12、15;6.0=3.49kn3.墻體 （1）外墻墻體采用用加氣混凝土砌塊，250厚，仿石涂料墻面 2.5合 計 2.5（2）內墻 墻體采用用加氣混凝土砌塊，200厚，粉刷石膏抹灰墻面 2.0合 計 2.04. 門窗 木門 0.2塑鋼窗 0.3四、重力荷載代表值計算各樓層重力荷載代表值的具體計算過程略，計算結果如下：13249+298=13547kn12717+1221 =13938kn13250+1221=14471kn房屋總重力荷載代表值：55894kn圖9.5 重力荷載分布圖第四部分 水平地震作用下結構分析（） 橫向框架地震作用分析一、地震作用計算1. 層間側移剛度計算（1）梁線剛度計算鋼材

13、的彈性模量n/mm2框架梁線剛度 表9.3層跨度l(mm)截面慣性矩(mm4)邊框架中框架=1.2(mm4)（×kn·m）=1.5(mm4)（×kn·m）1460002701858003242229601.11324052787001.3915（2）柱線剛度計算柱的線剛度按式計算 框架柱線剛度 層柱高h(m)軸柱慣性矩(×)軸柱子線剛度（×kn·m）4 4.22604612.77493 4.22604612.77492 4.22604612.77491 5.5260469.7554（3）柱側移剛度計算一般層：= 首 層：=

14、框架柱的值 表9.5層柱子類別(m)(×104kn·m)(×104kn·m)(×104 kn/m)(×104 kn/m)24中框架中柱(32根)4.244.52812.77491.74280.59922.98384.014邊柱(12根)4.28.34912.77490.34270.35970.3522邊框架中柱(12根)4.213.358412.77490.52430.40570.6078邊柱(4根)4.22.226412.77490.08730.28130.07011中框架中柱(32根)5.544.5289.75542.28220.

15、64973.23514.3485邊柱(12根)5.58.3499.75540.44880.38740.3793邊框架中柱(12根)5.513.35849.75540.68650.44160.6615邊柱(4根)5.52.22649.75540.11430.29050.07242. 結構自振周期計算將各層重力荷載代表值集中在相應樓層處作為假想水平荷載計算整體框架的頂點位移。考慮非結構構件的影響取。結構自振周期 表9.6層數(kn)(kn)(×104 kn/m)（m）（m）413547135474.0140.08430.9761313938274854.0140.17110.891821

16、3938414234.0140.25790.7207114471558944.34850.46280.4628=1.4973.水平地震作用分析（1）采用底部剪力法計算水平地震作用設防烈度7度，設計基本加速度值為0.1g（第一組），則；類場地，阻尼比；=1.497s55×0.35=1.75。=0.02317（2）結構總水平地震作用:0.0237×0.85×558941126.0kn=1.497s1.4=1.4×0.35=0.49s，需要考慮頂部附加水平地震作用。=0.08+0.07=0.08×1.497 +0.07=0.189頂部附加地震作用21

17、3.94kn（3）各層水平地震作用標準值及樓層地震剪力結構所在層樓板的計算高度。樓層地震剪力： (1ij7)樓層地震剪力計算 表9.7層(m)(m)(kn)(kn·m)(kn)(kn)(kn)(kn)44.218.113547245200.70.310803913.19213.94285.66831127.1334.213.913938193738.20.245572225.71251352.84224.29.713938135198.60.17137157.51161510.35415.55.51447179590.50.10088592.726011603.08（4）樓層地震剪力

18、調整按抗震規范規定：各樓層地震剪力（剪力系數）。 . （5）樓層地震剪力作用下橫向框架側移樓層地震剪力作用下橫向框架側移等于層間剪力除以樓層側移剛度，計算如下表：地震剪力作用下橫向框架側移 表9.9層（m）(kn)(×104 kn/m) (m)44.2 1127.134.0140.02808034.21352.8424.0140.03370324.21510.3544.0140.03762715.51603.084.34850.036865（6）側移修正1）考慮節點域剪切變形對側移的修正由于本結構橫向框架梁及框架柱截面沒有改變，故每層的側移修正系數相同，計算如下：由橫向框架梁的截面參

19、數可知：梁的腹板平均高度：=376mm梁截面的平均慣性矩：=270185800柱的腹板平均高度度：=560mm柱截面的平均慣性矩：= 2604586700 節點域腹板平均厚度：=16mm=376×560×16×79000=2.6614×=1.3751，需要修正。=(17.5×1.375-1.8×1.3752-10.7)×=11.401修正系數：2）考慮節點柔性的側移修正規范規定修正幅度一般應控制在5%以內，故取修正系數框架側移及修正 表9.10層層高（m）44.20.0280801.1080.050.0038190.0189

20、161/11001/30034.20.0337031.1080.050.0042380.0150971/99124.20.0376271.1080.050.0045350.0108591/92615.50.0368651.1080.050.0063230.0063231/949從上表計算可知層間位移角，滿足要求。（7）框架的頂點水平側移框架的頂點水平側移可分為兩部分：由框架梁的彎曲變形產生的側移和由柱子軸向變形產生的側移，框架頂端側移=+。可由值法求的：，的計算如下：將地震作用下折算成倒三角形水平分布荷載，頂端荷載為：= =72.39kn/m（邊柱截面沿高度沒有變化）參數；=0.006179

21、m頂點位移：=+=0.026937+0.006179=0.0331 m，滿足要求。從以上表計算可知，地震作用下側移滿足要求。（8）框架質心側移驗算規范規定框架頂端側移不應超過質心側移的1.3倍，計算如下。1）質心高度=m由于<<m，所以1.3倍的質心位移：1.3=1.3=1.3×0.004535+0.004238×(11.742-9.7)/4.2=0.02473 =0.0331，滿足。二、水平地震作用下框架內力計算（采用d值法）取5軸橫向框架ac軸計算。1.框架柱的反彎點高度計算反彎點到柱下端結點的距離，即反彎點高度。標準反彎點高度比。上下橫粱線剛度比對標準反彎

22、點高度比的修正系數。上層層高變化修正系數。下層層高變化修正系數。根據框架總層數、該柱所在層數和梁柱線剛度比查表得。邊柱（中框架）的反彎點高度比 層(m)44.20.34270.4420.0000.0000.0000.44234.20.34270.5000.0000.0000.0000.50024.20.34270.5580.0000.000-0.0500.50815.50.44880.7260.0000.0000.0000.726中柱（中框架）的反彎點高度比 層 (m)44.21.74280.4500.0000.0000.0000.45034.21.74280.5000.0000.0000.0

23、000.50024.21.74280.5000.0000.000-0.0500.45016.02.28220.6450.0000.0000.0000.6452.框架柱端彎矩計算（1）第層第k根柱所受的剪力： =（2）第層第k根柱下端彎矩：（3）第層第k根柱上端彎矩：具體計算過程見下表邊柱柱端彎矩 層h(m)(kn/m)(kn/m)(kn)(kn)（）()44.20.66804.014 1127.1322.040.442-51.63-40.9234.20.66804.0141352.84224.450.500-51.35-51.3524.20.66804.0141510.35426.170.50

24、8-54.08-55.8115.50.58514.34851603.0831.950.726-52.62-139.11 中柱柱端彎矩 層h(m)(kn/m)(kn/m)(kn)(kn)（）()44.20.66804.014 1127.1337.960.450-87.68-71.7434.20.66804.0141352.84242.120.500-88.45-88.4524.20.66804.0141510.35445.070.450-104.11-85.1815.50.58514.34851603.0840.050.645-85.28-155.033.框架梁端彎矩、剪力及框架柱軸力計算 根據

25、節點平衡，由柱端彎矩求梁端彎矩。梁端按其線剛度分配。 = =橫向框架梁端彎矩、剪力及框架柱軸力 層a軸柱ab跨a軸柱b軸柱bc跨b軸柱()()()()()()()()()()()()46-40.92-51.631.020.3-20.1-7.068.10-71.74-87.680.520.1-20.1-6.85.2436-51.35-51.351.026.9-27.3-9.294.22-88.45-88.450.526.9-26.9-24.27-9.226-55.81-54.081.033.4-32.8-11.2124.78-85.18-104.110.533.1-33.1-29.18-11.2

26、16-139.11-52.621.035.034.3-11.4154.12-155.03-85.280.534.1-34.1-25.83-11.4由于結構連續多跨，計算取前兩跨驗算。由于本結構的自振周期=1.497s<1.5s，故柱軸力不予修正。4. 地震作用下框架內力圖 地震作用下橫向框架內力圖（左m 右v）第五部分 風荷載計算分析一、風荷載計算1.自然條件基本風壓0.55kn/m2（設計基準期50年），地面粗糙度為d類（按高層房屋密集的城市市區計）。2. 風荷載計算由荷載規范可知，作用在建筑物表面的風荷載標準值按下式計算：由于=1.497s0.25s，按荷載規范的要求應考慮結構發生順

27、風向風振的影響，此處僅考慮第一振型。 0.32×0.55×1.49720.67 kns2/m2，因此=2.395；房屋高寬比18.1/39.90.454，因此0.4；風荷載作用下各樓層處的水平力按下式計算：=式中：、第i層和第i+1層的層高。房屋的縱向寬度。具體計算如下所示：風振系數計算 層(m)418.12.3950.40.450.811.55313.92.3950.40.330.741.4429.72.3950.40.170.741.2315.52.3950.40.080.741.11風荷載計算 層(m)(kn/m2)(kn/m2)(kn)(kn)迎風面背風面418.1

28、1.550.810.8-0.50.550.90166.11256.32313.91.440.740.8-0.50.550.76151.66408.1129.71.230.740.8-0.50.550.65137.27546.3815.51.110.740.8-0.50.550.59193.91739.36二、風荷載作用下框架內力和側移計算風荷載作用下框架內力和側移計算與地震作用下框架內力和側移計算方法相同，采用d值法。具體計算如下表。1. 側移驗算1）層間側移計算風荷載作用框架側移計算如表9.28所示。表中的、分別為考慮節點域剪切變形和節點柔性對側移影響的修正系數，計算方法同前。風荷載作用框架

29、側移 表9.28層（m）(kn)(kn/m)(m)(m)(m)44.2256.32401400.0063861.10790.050.004300.02371/9761/30034.2408.11401400.0101671.10790.050.005070.01941/82824.2546.38401400.0136121.10790.050.005730.01441/73415.5739.36434850.0170031.10790.050.008650.00861/694從上表計算可知。2）頂點側移驗算柱子軸向變形產生的側移計算如下：將風荷載折算成倒三角形水平分布荷載，頂端荷載為：=82.

30、69 kn/m（邊柱截面沿高度沒有變化）參數=0.001089m頂點位移:=+=0.0306+0.001089=0.0317 m，滿足要求。3）質心側移驗算由前述計算可知質心高度=11.742m。由于<<m，所以1.3倍的質心位移：1.3=1.3 =0.0310 =0.0317，滿足。2. 風荷載作用下橫向框架內力計算風荷載作用下橫向框架內力計算方法與地震作用下的內力計算方法相同。邊柱的彎矩、剪力 層(m)(kn/m)(kn/m)(kn)(kn)（）()44.20.66804.014256.3224.830.4428.6-3.334.20.66804.014408.1129.260

31、.50014.61.324.20.66804.014546.3833.030.50812.86.115.50.58514.3485739.3643.700.7269.157.6中柱的彎矩、剪力 層(m)(kn/m)(kn/m)(kn)(kn)(）()4 4.21.15074.014256.3242.770.45016.72.73 4.21.15074.014408.1150.390.50019.77.12 4.21.15074.014546.3856.890.45020.715.81 5.50.73344.3485739.3654.770.64514.360.1框架梁端彎矩、剪力及框架柱軸力

32、層a軸柱ab跨a軸柱b軸柱bc跨b軸柱()()()()()()()()()()()()46-3.38.618.6-8.1-2.82.82.716.70.58.3-8.3-2.80361.314.6111.3-11.1-3.86.67.119.70.511.3-11.3-3.80266.112.8114.1-14.0-4.611.315.820.70.513.8-13.8-4.601657.69.1115.5-15.1-5.116.3460.114.30.515.0-15.0-5.003. 風荷載作用下框架內力圖 風荷載作用下橫向框架內力(左m 中v 右n)第六部分 豎向荷載作用下框架結構內力橫

33、向框架在豎向荷載作用下的內力分析采用彎矩二次分配法。彎矩二次分配法是一種近似計算方法，即將各節點的不平衡彎矩同時作分配和傳遞，分配兩次傳遞一次。一、豎向荷載匯集及框架計算簡圖1. 屋面1）屋面恒荷載計算（標準值）（1）框架梁自重邊跨（中跨）梁：=0.776kn/m（2）次梁自重：=0.643 kn/m= 0.582×6.0x0.5=1.75kn=1.75×2=3.5 kn（3）屋面板荷載：屋面板邊跨為6×3m，次梁傳來的支座反力為框架梁的集中荷載。屋面次梁上恒荷載標準值為：=4.52×3=13.56=13.56×6×0.5=40.68

34、kn=40.68×2=81.36kn（4）橫向框架梁所受的恒荷載 均布荷載：=0.776 kn/m由于橫向框架梁所受的均布荷載（自重）很小，簡化計算折算為集中荷載(下同) ：=0.776×6×0.5=2.245kn橫向框架梁所受的集中荷載：=2.245+3.5+81.36=87.13kn2）屋面活荷載（上人屋面）：2.0=2.0×3=6=6×6×0.5=18kn=18×2=36 kn2. 樓面1）樓面恒荷載（標準值） （1）框架梁自重 邊跨（中跨）梁：=0.776kn/m（2）次梁自重：=3.50kn（3）樓面板荷載：樓面板

35、為6m×3m，屬于單向板，次梁傳來的集中荷載為次梁支座反力。=3.5×3=10.5=10.5×6×0.5=32.5kn=32.5=63kn2）樓面活荷（標準值）：=3.5kn/m樓面活荷載標準值為：=3.5×3=10.5=10.5×6×0.5=32.5kn=21×2=63 kn3、框架計算簡圖: 豎向恒荷載作用下橫向框架計算簡圖 豎向活荷載作用下橫向框架計算簡圖二、豎向荷載作用下橫向框架內力分析1、固端彎矩計算集中荷載作用下梁的固端彎矩為：。具體計算見下表。恒載作用下框架梁的固端彎矩 層邊 跨中 跨l（m）a（m）

36、p（kn）m（）l（m）a（m）p（kn）m（）46387.13134.816387.13134.8136363113.196363113.1926363113.196363113.1916363113.196363113.19活載作用下框架梁的固端彎矩 層邊 跨中 跨l（m）a（m）p（kn）m（）l（m）a（m）p（kn）m（）4633667.76633667.6536363113.196363113.1926363113.196363113.1916363113.196363113.192. 內力分配系數計算：1）轉動剛度s及相對轉動剛度計算由于所選的計算單元，框架結構對稱、荷載也對稱，

37、其內力對稱，故僅計算半榀框架，具體計算如下表。橫向框架梁、柱的轉動剛度及相對轉動剛度 構件名稱轉動剛度s（）相對轉動剛度框架梁邊跨 0.384 中跨 0.192 框架柱頂層邊柱0.933 中柱0.933 23層邊柱1.000 中柱1.000 底層邊柱0.700 中柱0.700 2）分配系數計算：各桿件的彎矩分配系數見下表。橫向框架梁、柱的彎矩分配系數 位置節點編號 邊節點80.3840.9331.3180.2920.0000.70870.3840.9331.0002.3180.1660.4030.43160.3841.0001.0002.3840.1610.4190.41950.3841.00

38、01.0002.3840.1610.4190.41940.3841.0001.0002.3840.1610.4190.41930.3841.0001.0002.3840.1610.4190.41920.3841.0000.7002.0840.1840.4800.336中間節點160.3840.1920.9331.5100.2550.1270.618150.3840.1920.9331.0002.5100.1530.0770.3720.398140.3840.1921.0001.0002.5760.1490.0750.3880.388130.3840.1921.0001.0002.5760.14

39、90.0750.3880.388120.3840.1921.0001.0002.5760.1490.0750.3880.388110.3840.1921.0001.0002.5760.1490.0750.3880.388100.3840.1921.0000.7002.2760.1690.0840.4390.3083）恒載作用下的彎矩二次分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.4190.4190.1610.1490.3880.3880.075-113.19113.19-134.8121.101.6338.6338.6314.847.4219.690.941.884.884.880.94-8.65-8.65-3.322.25-0.34-0.88-0.88-0.1751.0749.66-100.74122.155.636.26-134.040.4190.4190.1610.1490.3880.3880.075-113.19113.19-134.81