1、目錄一.設計概況31.1 建設項目名稱31.2建設地點31.3 設計資料31.3.1地質(zhì)水文資料31.3.2氣象資料31.3.3抗震設防要求：七度31.3.5層室內(nèi)主要地坪標3二屋蓋、樓蓋設計421樓蓋42.1.1設計資料42.1.2樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置(見圖2-1)42.1.3 板的設計（彈性理論）5三 梁的設計28.2.1梁l1292.2梁l2312.3梁l3322.4梁l4342.5梁l536四.框架結(jié)構(gòu)布置方案371結(jié)構(gòu)布置方案及結(jié)構(gòu)選型見圖3-1371.1結(jié)構(gòu)承重方案選擇371.2主要構(gòu)件選型及尺寸初步估算372荷載標準值計算392.1 永久荷載392.2 豎向可變荷載442.3風荷載

2、標準值計算452.4 水平地震作用計算463 荷載作用下框架的內(nèi)力分析483.1恒荷載作用下框架的內(nèi)力分析483.2活荷載作用下框架的內(nèi)力計算513.3風荷載作用下內(nèi)力分析。553.3.4地震作用下內(nèi)力分析57五內(nèi)力組合611梁內(nèi)力組合612柱內(nèi)力組合65六.截面設計691梁截面設計691.1正截面受彎承載力計算691.2斜截面受彎承載力計算722柱截面設計73七. 基礎設計751基礎設計752抗沖切檢驗773配筋計算77致 謝82參考文獻83摘要本工程是某住宅樓設計，為多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。共六層，底層層高3米，其他層層高均為3米。建筑物總高度為20.2米。本設計書包括如下部分：1.建筑工

3、程工程概況；某市，場地平整，地段交通方便，地勢平坦，東西兩地均為開發(fā)性用地抗震設防要求七度；2.樓蓋設計 包括樓板的設計和次梁的設計；3.框架結(jié)構(gòu)布置方案及荷載統(tǒng)計；包括結(jié)構(gòu)布置方案及結(jié)構(gòu)選型荷載標準值和計算荷載作用下框架的內(nèi)力分析4. 框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合包括梁內(nèi)力組合及柱內(nèi)力組合；5. 截面設計 包括梁截面設計及柱截面設計。6.基礎設計通過對基礎上的軸力及地基承載力確定基礎截面尺寸及配筋7.本設計最終完成十張施工圖。關鍵詞：鋼筋混凝土，框架，結(jié)構(gòu)設計the abstract this project is designed, a dwelling for multi-layer reinfo

4、rced concrete frame structure. six in layer, layer is 3 meters, other bottom layers are 3 meters high. total height of 20.2 meters buildings. this design document includes the following parts:1. architectural engineering project ;city, field leveling, location, convenient transportation, with a flat

5、 thing milieus seismic-resistance requirements for developmental land seven degrees;2. floor designincluding the design and second beam slab of design;3. frame structure layout scheme and load statistics;including structure layout scheme and the structural type load values and computational load of

6、internal force analysis framework4. the internal frame structure combinationincluding beam combination and column internal force combination; 5. section designincluding beam section design and the column section design. 6. the foundation designbased on axial force and on the basis of subgrade bearin

7、g based section size determined and reinforcement 7. this design finally completeconstruction drawing 10 tickets.keywords: reinforced concrete, the frame structure design一.設計概況1.1 建設項目名稱某住宅樓建筑結(jié)構(gòu)設計1.2建設地點某市，場地平整，地段交通方便，地勢平坦，東西兩地均為開發(fā)性用地1.3 設計資料1.3.1地質(zhì)水文資料本建筑場地為二類場地，三級自重濕陷性黃土場地。自然地面以下土層依次為：a層：新近堆積黃土，承載

8、力特征值fak(kpa)為100kpa,層厚2.5m左右，本層圖自重濕陷量40mm，總濕陷量100mm。b層：馬蘭黃土（一），承載力特征值fak(kpa)為140kpa,層厚1012m左右，本層土自重濕陷量130mm,總濕陷量280mm。c層：馬蘭黃土(二)，承載力特征值fak(kpa)為180kpa,未穿透。本層土自重濕陷量70mm，總濕陷量110mm。濕陷性土層約為17m。本場地內(nèi)無不良環(huán)境水文地質(zhì)條件，地下水位深大于30m。地下水對混凝土無腐蝕性。1.3.2氣象資料風向：常年主導風向為西北風，基本風壓400n/m2，年最高溫度38，最低溫度-5。1.3.3抗震設防要求：七度1.3.4 防

9、火等級：二級1.3.5層室內(nèi)主要地坪標底層室內(nèi)主要地坪標高為±0.000，相當于絕對標高二屋蓋、樓蓋設計21樓蓋2.1.1設計資料1）樓面做法：100mm鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，20mm石灰砂漿抹底，20mm水泥砂漿找平，水磨石面層 2）材料：混凝土強度等級為c30；梁內(nèi)受力縱筋為hrb335，其余為hpb235鋼筋2.1.2樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置(見圖2-1)圖2-1樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置2.1.3 板的設計（彈性理論）1）荷載計算恒荷載標準值：水磨石面層：0.65 kn/m220厚水泥沙漿找平0.02×20=0.4kn/m2100mm鋼筋混凝土樓板：0.1×25=2.5kn

10、/m2 20mm厚石灰沙漿抹底：0.01×17=0.34kn/m2小計 3.89 kn/m2 荷載設計值：g=1.2×3.89=4.668 kn/m2 q=1.4×2.5=3.5kn/m2q/2=1.4kn/m2，g+q/2=5.5kn/m2，g+q=6.9kn/m22）板的布置圖：(見圖2-2 ) 3），板的計算一、基本資料：1、房間編號： 1 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 3.89 kn/m2 可變荷載標準值：q 2.00 kn/m2 計算跨度lx = 3300 mm；計算跨度ly = 450

11、0 mm 板厚h = 100 mm； 砼強度等級：c20；鋼筋強度等級：直徑大于12選用hrb335 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結(jié)果： mx =(0.04080+0.02023/5)*(1.20* 3.9+1.40* 1.0)* 3.32 = 2.96kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： mxa =(0.06410+0.03100/5)*(1.4* 1.0)* 3.32 = 1.07kn·m mx= 2.96 + 1.07 = 4.04kn·m asx= 248.69mm2，實配 8200 (as

12、251.mm2) min 0.236% ， 0.251% my =(0.02023+0.04080/5)*(1.20* 3.9+1.40* 1.0)* 3.32= 1.88kn·m 考慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya =(0.03100+0.06410/5)*(1.4* 1.0)* 3.32 = 0.67kn·m my= 1.88 + 0.67 = 2.54kn·m asy= 235.99mm2，實配 8200 (as 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% mx' =0.09560*(1.20* 3.9+1.40* 2.0)

13、* 3.32 = 7.77kn·m asx'= 496.67mm2，實配 8100 (as 503.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.236% ， 0.503% my' =0.07633*(1.20* 3.9+1.40* 2.0)* 3.32 = 6.21kn·m asy'= 390.46mm2，實配10200 (as 393.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.236% ， 0.393%三、跨中撓度驗算： mk - 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： mk =(0.0

14、2023+0.04080/5)*(1.0* 3.9+1.0* 2.0 )* 3.32 = 1.82kn·m mq =(0.02023+0.04080/5)*(1.0* 3.9+0.5* 2.0 )* 3.32 = 1.51kn·m es 210000.n/mm2 ec 25413.n/mm2 ftk 1.54n/mm2 fy 210.n/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.

15、87 * ho * as) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 1.82/(0.87* 73.* 251.) = 114.10n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 114.10) = -0.647 當 0.2 時，取 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 e： e es / ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f'：

16、 矩形截面，f' 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 as / b / ho 251./1000/ 73.=0.00344 、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 bs 按公式（混凝土規(guī)范式 8.2.31）計算: bs=es*as*ho2/1.15+0.2+6*e*/(1+ 3.5f') bs 210000.* 251.* 73.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00344/(1+3.5*0.00)= 468.22kn·m(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當' 0時， 2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 b，可按下

17、列公式計算： b mk / mq * ( - 1) + mk * bs （混凝土規(guī)范式 8.2.2） b 1.82/ 1.51*(2-1)+ 1.82* 468.22 = 255.826kn·m(5)、撓度 f * qk * l 4 / b f 0.00349* 5.9* 3.304/ 255.826= 9.538mm f / l 9.538/3300.= 1/ 346.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算： 、x方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk

18、 / (0.87 * ho * as) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 2.88*106/(0.87* 81.* 251.) = 162.42n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 162.42) = 0.483max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.483*162.4/210

19、000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.102，滿足規(guī)范要求！ 、y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho * as) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 1.82*106/(0.87* 73.* 251.) = 114.10n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 5000

20、0.= 0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 114.10) = 0.222max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.222*114.1/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.033，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho * as) （

21、混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 6.13*106/(0.87* 81.* 503.) = 173.11n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 503./ 50000.= 0.010 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 173.11) = 0.524max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.524*173.1/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.117

22、，滿足規(guī)范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho * as) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 4.90*106/(0.87* 80.* 393.) = 179.14n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 393./ 50000.= 0.008當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65*

23、1.54/( 0.01* 179.14) = 0.541max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.541*179.1/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.147，滿足規(guī)范要求！一、基本資料：1、房間編號： 2 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 3.89 kn/m2 可變荷載標準值：q 2.00 kn/m2 計算跨度lx = 1800 mm；計算跨度ly = 3000 mm 板厚h = 100 mm； 砼強度等級：c

24、20；鋼筋強度等級：直徑大于12選用hrb335 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結(jié)果： mx =(0.04930+0.01600/5)*(1.20* 3.9+1.40* 1.0)* 1.82 = 1.03kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： mxa =(0.08200+0.02420/5)*(1.4* 1.0)* 1.82 = 0.39kn·m mx= 1.03 + 0.39 = 1.43kn·m asx= 235.99mm2，實配 8200 (as 251.mm2) min 0.236% ， 0.25

25、1% my =(0.01600+0.04930/5)*(1.20* 3.9+1.40* 1.0)* 1.82= 0.51kn·m 考慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya =(0.02420+0.08200/5)*(1.4* 1.0)* 1.82 = 0.18kn·m my= 0.51 + 0.18 = 0.69kn·m asy= 235.99mm2，實配 8200 (as 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% mx' =0.10330*(1.20* 3.9+1.40* 2.0)* 1.82 = 2.50kn·m asx

26、'= 235.99mm2，實配 8200 (as 251.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.236% ， 0.251% my' =0.07730*(1.20* 3.9+1.40* 2.0)* 1.82 = 1.87kn·m asy'= 235.99mm2，實配10200 (as 393.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.236% ， 0.393%三、跨中撓度驗算： mk - 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： mk =(0.01600+0.04930/5)*(1.0* 3.9+

27、1.0* 2.0 )* 1.82 = 0.49kn·m mq =(0.01600+0.04930/5)*(1.0* 3.9+0.5* 2.0 )* 1.82 = 0.41kn·m es 210000.n/mm2 ec 25413.n/mm2 ftk 1.54n/mm2 fy 210.n/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho * as) （混凝土規(guī)范式 8.1.

28、33） sk 0.49/(0.87* 73.* 251.) = 30.92n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 30.92) = -5.349 當 0.2 時，取 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 e： e es / ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f'： 矩形截面，f' 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 as

29、 / b / ho 251./1000/ 73.=0.00344 、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 bs 按公式（混凝土規(guī)范式 8.2.31）計算: bs=es*as*ho2/1.15+0.2+6*e*/(1+ 3.5f') bs 210000.* 251.* 73.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00344/(1+3.5*0.00)= 468.22kn·m(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當' 0時， 2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 b，可按下列公式計算： b mk / mq * ( - 1) +

30、mk * bs （混凝土規(guī)范式 8.2.2） b 0.49/ 0.41*(2-1)+ 0.49* 468.22 = 255.826kn·m(5)、撓度 f * qk * l 4 / b f 0.00403* 5.9* 1.804/ 255.826= 0.974mm f / l 0.974/1800.= 1/ 1848.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算： 、x方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho * as) （混凝土規(guī)范式

31、 8.1.33） sk 1.00*106/(0.87* 81.* 251.) = 56.57n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 56.57) = -0.672當 0.2 時，取 0.2max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 56.6/210000.*(1.9*20.+0

32、.08*11.43/0.01000) = 0.015，滿足規(guī)范要求！ 、y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho * as) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 0.49*106/(0.87* 73.* 251.) = 30.92n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005當 te 0.

33、01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 30.92) = -2.141當 0.2 時，取 0.2max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 30.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.008，滿足規(guī)范要求！ 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho * as) （混凝土

34、規(guī)范式 8.1.33） sk 1.48*106/(0.87* 80.* 393.) = 53.97n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 393./ 50000.= 0.008當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 53.97) = -0.757當 0.2 時，取 0.2max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 54.0/210000.*(1.9*20

35、.+0.08*14.29/0.01000) = 0.016，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho * as) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 1.97*106/(0.87* 81.* 251.) = 111.31n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005當 te

36、 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 111.31) = 0.200當 0.2 時，取 0.2max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.200*111.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.029，滿足規(guī)范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho * as) （

37、混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 1.48*106/(0.87* 80.* 393.) = 53.97n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 393./ 50000.= 0.008當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 53.97) = -0.757當 0.2 時，取 0.2max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 54.0/210000.*(1.9

38、*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.016，滿足規(guī)范要求！一、基本資料：1、房間編號： 3 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/鉸支/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 3.89 kn/m2 可變荷載標準值：q 2.00 kn/m2 計算跨度lx = 3300 mm；計算跨度ly = 3900 mm 板厚h = 100 mm； 砼強度等級：c20；鋼筋強度等級：直徑大于12選用hrb335 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結(jié)果： mx =(0.03304+0.02282/5)*(1.20* 3.9+1.4

39、0* 1.0)* 3.32 = 2.48kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： mxa =(0.05102+0.03469/5)*(1.4* 1.0)* 3.32 = 0.88kn·m mx= 2.48 + 0.88 = 3.37kn·m asx= 235.99mm2，實配 8200 (as 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% my =(0.02282+0.03304/5)*(1.20* 3.9+1.40* 1.0)* 3.32= 1.94kn·m 考慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya =(0.03469+0.0

40、5102/5)*(1.4* 1.0)* 3.32 = 0.68kn·m my= 1.94 + 0.68 = 2.63kn·m asy= 235.99mm2，實配 8200 (as 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% mx' =0.08329*(1.20* 3.9+1.40* 2.0)* 3.32 = 6.77kn·m asx'= 428.42mm2，實配10180 (as 436.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.236% ， 0.436% my' =0.07341*(1.20* 3.9+1.40* 2.0)*

41、3.32 = 5.97kn·m asy'= 374.64mm2，實配10200 (as 393.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.236% ， 0.393%三、跨中撓度驗算： mk - 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： mk =(0.02282+0.03304/5)*(1.0* 3.9+1.0* 2.0 )* 3.32 = 1.89kn·m mq =(0.02282+0.03304/5)*(1.0* 3.9+0.5* 2.0 )* 3.32 = 1.57kn·m es 2100

42、00.n/mm2 ec 25413.n/mm2 ftk 1.54n/mm2 fy 210.n/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho * as) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 1.89/(0.87* 73.* 251.) = 118.26n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.

43、24） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 118.26) = -0.586 當 0.2 時，取 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 e： e es / ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f'： 矩形截面，f' 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 as / b / ho 251./1000/ 73.=0.00344 、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 bs 按公式（混凝土規(guī)范式 8.2.31）計算: bs=es*as*ho2/1.15+0.2+6*e*/(1+ 3.5f

44、') bs 210000.* 251.* 73.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00344/(1+3.5*0.00)= 468.22kn·m(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當' 0時， 2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 b，可按下列公式計算： b mk / mq * ( - 1) + mk * bs （混凝土規(guī)范式 8.2.2） b 1.89/ 1.57*(2-1)+ 1.89* 468.22 = 255.826kn·m(5)、撓度 f * qk * l 4 / b f 0.002

45、88* 5.9* 3.304/ 255.826= 7.863mm f / l 7.863/3300.= 1/ 420.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算： 、x方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho * as) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 2.41*106/(0.87* 81.* 251.) = 136.19n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混

46、凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 136.19) = 0.364max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.364*136.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.064，滿足規(guī)范要求！ 、y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22

47、） sk mk / (0.87 * ho * as) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 1.89*106/(0.87* 73.* 251.) = 118.26n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 118.26) = 0.253max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.253*11

48、8.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.039，滿足規(guī)范要求！ 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho * as) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 4.71*106/(0.87* 80.* 393.) = 172.28n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 393.

49、/ 50000.= 0.008當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 172.28) = 0.518max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.518*172.3/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.136，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） sk mk / (0.87 * ho *

50、 as) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk 5.34*106/(0.87* 80.* 436.) = 175.92n/mm 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te as / ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te 436./ 50000.= 0.009當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 175.92) = 0.530max cr*sk/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.530*175.9/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.142，滿足規(guī)范要求！一、基本資料：1、房間編號： 5 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 3.89 kn/m2 可變荷載標準值：