1、單元機組集控運行西安電力高等專科學校齊強 2008.8單元機組運行概述一、火電機組控制的發展及現狀1、機、爐、電單獨控制2、機、爐、電集中控制3、單元機組集散控制4、火電廠集控5、區域電網對發電機組的自發電控制二、單元機組集控運行的任務及要求1、單元機組的啟動2、單元機組的停運3、單元機組的正常運行調整4、單元機組事故分析、處理及預防5、單元機組的壽命管理6、對集控運行值班員的素質要求單元機組運行概述（1）一、火電機組控制的發展及現狀 機、爐、電單獨控制 機、爐、電集中控制 單元機組集散控制 火電廠集控 區域電網對發電機組的自發電控制機、爐、電單獨控制早期的中、小型機組電廠，一般均采用單獨控制

2、，其主要特征是：鍋爐、汽輪機、電氣都有自己單獨的控制室，控制室之間通過熱工信號、電話聯系，同時設置有機、爐、電輔機的控制操作室，控制分散，就地控制量大，控制室對設備運行的監視主要依靠常規表計完成，控制使用強電信號實現。該控制方式與當時機組設備水平和控制技術水平有關 （1）設備情況：因鍋爐的設備故障率較高，采用母管制，多臺并列運行的鍋爐將產生的蒸汽送入母管，并列運行的汽輪機從母管取用蒸汽，單臺設備啟/停或故障只要對母管沒有影響，一般不會影響其他設備的運行。 （2）控制的自動化水平不高，信號的采集和處理水平較低，不能實現集中的控制。機、爐、電集中控制 隨著機組容量的增大和再熱機組的出現，使控制方式

3、發生了較大的變化，因為再熱機組一般采用單元制（或擴大單元制），鍋爐、汽輪機、發電機單元制設置，其縱向聯系已成為一個整體，對設備的監視、控制操作要求協調一致，機、爐、電單獨控制已不能適應機組運行的要求，結合當時控制技術的發展，形成了集中控制方式，即將機、爐、電控制室集中為一個控制中心，使機、爐、電可以密切配合，協調操作，便于運行管理的統一指揮，有利于機組的安全經濟運行。 從控制本身也有較大發展，增加了大量的自動調節控制，由強電控制發展為弱電控制，再到計算機控制，增加程序控制和順序控制，增加機組的保護裝置，使用智能儀表等。單元機組集散控制v 現代大型發電機組均使用集散控制方式（DCS）v 集散控制

4、的概念：利用計算機控制技術對生產過程進行集中監視、操作管理和分散控制，其系統采用分散遞階結構，體現了集中管理，分散控制的思想，使系統的功能分散、危險分散，具有控制功能強，操作簡單和可靠性高等特點。v 隨著機組容量的增大和實現單元制集中控制，就在的信息量和操作量大大增加，（500MW機組比50MW的信息量增大倍，操作量增大倍，信息量：200MW在1千點左右，300MW機組在3千點左右，600MW機組在萬點左右）要求機組控制的自動化水平應不斷提高，同時計算機技術和控制技術的發展為集散控制系統的應用提供了保證。v DCS系統一般包含：數據自動采集和處理、生產過程的自動調節，順序和程序控制、自動保護，

5、生產信息的自動處理（操作指導和操作幫助）、協調控制等v 單元機組DCS系統的組成：DAS、MCS（模擬量控制）、CCS（協調控制）、 ECS（電氣控制）、BPS、FSSS（BMS）DEH、MEH、SCS（順序控制）、TSI。火電廠集控 火電廠的集控（全廠管控一體化）包括廠內各單元機組的DCS 和全廠的公用輔助系統DCS控制，上傳廠級管理信息系統MIS、廠級實時監控系統SIS 實現全廠的管控一體化。 公用輔助系統DCS包含：化水、輸煤、除灰除渣、脫硫、循環水、工業水、壓縮空氣等系統的集散控制。 具有4個層次： （1）直接控制層：數據采集和控制 （2）單元機組和全廠輔助系統的DCS控制：單元機組D

6、CS和輔助系統DCS （3）廠級實時監控管理信息系統SIS （4）廠級管理信息及決策層 MIS區域電網對發電機組的自發電控制 區域電網對發電機的自發電控制：在電力負荷發生變化時直接由電網調度中心的能量管理系統（EMS：engrgen manage system ）調整系統內各機組的發電出力，保證供電質量的優化控制，是建立在以計算機為核心的數據采集和監控系統、發電機組協調控制系統CCS、高可靠性信息 傳輸系統之上的高層控制系統。 控制功能主要有三個方面： （1）電網頻率控制 （2）聯絡線控制：互聯的區域網間分配電功率，維持凈交換功率為計劃值。 （3）優化運行：在滿足電網安全、頻率和凈交換功率計劃

7、的條件下，最優經濟原則，協調參與遙控的發電廠或單元機組的出力。單元機組運行概述（2）二、單元機組集控運行的任務及要求1、保證機組運行的安全性-首要任務 （1）系統復雜，操作量大，容易產生誤操作，引起設備損壞或減低使用壽命 （2）機組運行參數高，材料處于比較嚴峻的工況，控制系統復雜，事故率高。 （3）機組事故損失大，設備檢修難度大，費用高 （4）事故恢復時間長，發電損失大，影響對用戶的供電。2、盡可能的提高經濟性。 （1）合理選用啟停方式，縮短機組啟停的時間，減少汽水損失和燃料損失。 （2）采用合理的運行方式，加強機組的運行調整，在保證機組安全的情況下提高機組的運行效率。如提高燃燒效率；減低廠用

8、電率；提高真空系統嚴密性提高機組效率；維持額定參數等。單元機組運行概述（3）三、單元機組集控運行課程的任務及要求& 單元機組的啟動& 單元機組的停運& 單元機組的正常運行調整& 單元機組事故分析、處理及預防第一章 單元機組的啟動 單元機組的起動是指將機組由靜止狀態轉變為運行狀態的過程。 單元機組的起動是機組的整體啟動，是機、爐、電、熱縱向聯系的生產過程，因此機爐、電、之間必須協調一致、互相配合，才能順利完成。 機組的起動實質上是一個對設備部件的加熱升溫過程，由于機組設備龐大、結構復雜，各個部件受到結構和所處的工作條件的影響 ，在啟動過程 金屬部件將產生溫差和熱應力，如果控制不當將引起熱變形、甚

9、至產生裂紋乃至損壞。 單元機組啟動的任務就是在保證設備安全（允許壽命損耗）的前提下，以最短的時間使機組達到滿負荷運行。 通過研究單元機組在起動過程中的熱力特性，尋求合理的單元機組起動方式。 第一節 影響機組啟動的因素 第二節 機組啟動方式第三節 單元機組冷態滑參數啟動第四節 熱態啟動第五節 中壓缸啟動第一章 單元機組的啟動一、鍋爐對啟動的影響 鍋爐設備在啟動過程中，由于溫度升高的幅值和各金屬部件受熱條件的差別，以及金屬部件所處位置的不同，金屬部件的加熱過程不可能完全均勻，部件之間總是存在溫度差。特別是在鍋爐的汽包、蒸汽集箱等厚壁結構的部位。啟動升溫、升壓過程中，金屬部件的內外壁和上下部壁溫差是

10、需要重點關注和嚴格控制的內容。 鍋爐金屬部件的膨脹，由于各部件的具體情況不同，如所處的部位不同、溫升速度的不同、所用各種材料的熱膨脹系數不同、幾何尺寸的不同、各部件的熱脹數值與方向不一等原因，使得鍋爐的熱膨脹位移問題變得復雜。熱脹受到阻礙就將產生巨大應力，使汽包、集箱、管道等變形，甚至嚴重威脅系統結構的強度及嚴密性，使鍋爐在運行中發生泄漏、爆破等事故。 在研究鍋爐對啟動的影響時（啟動過程鍋爐的熱力特性）一般主要關注下面兩部分：1、鍋爐汽包的溫差與熱應力2、鍋爐受熱面的溫差與熱應力第一節 影響機組啟動的因素1、鍋爐汽包的溫差與熱應力 汽包的結構：汽包的結構：長圓柱體，厚壁結構 汽包上水的溫度要求

11、：汽包上水的溫度要求：高于材料的冷脆溫度（40 以上） 汽包上水過程的溫差：汽包上水過程的溫差：內壁溫度高于外壁，上壁溫度高于下壁 汽包上水過程的熱應力：汽包上水過程的熱應力： 內壁產生壓縮熱應力，外壁產生拉伸熱應力 溫差與熱應力對汽包的影響：溫差與熱應力對汽包的影響：溫差過大，產生的熱應力會引起汽包內表面產生塑性變形，以及損傷管子與汽包的接口。 汽包溫差及熱應力的控制：汽包溫差及熱應力的控制：上水溫度不超過90110，上水時間在24小時 汽包的溫差：汽包的溫差：內壁溫度高于外壁，上壁溫度高于下壁（在起動開始階段，蒸發區內的自然循環尚不正常，汽包內的水流動很慢或局部停滯，對汽包壁的放熱率很小，

12、汽包上部金屬冷凝放熱，其放熱率比汽包下部大好幾倍，故汽包上部金屬溫度較高，汽包上下產生了溫差）。 汽包的熱應力及熱變形汽包的熱應力及熱變形：由于溫差及受與汽包連接的各種管子對變形的限制，汽包上部金屬受壓應力，汽包下部金屬受拉應力，汽包趨向于拱背狀變形。 汽包溫差及熱應力的控制：汽包溫差及熱應力的控制：汽包上下壁溫差及汽包筒體任意兩點的溫差均應控制在50以下。控制汽包內工質溫升的平均速度不超過1.5 2.0 / Min 汽包溫差及應力分布、變形情況如圖示汽包內外壁溫差及應力分布和上下部溫差產生的熱應力及熱變形汽包上下部壁溫差產生的熱應力及熱變形 第一節 影響機組啟動的因素一、鍋爐對啟動的影響2、

13、鍋爐受熱面的溫差與熱應力第一節 影響機組啟動的因素一、鍋爐對啟動的影響2、鍋爐受熱面的溫差與熱應力 鍋爐正常運行時，過熱器、再熱器管壁金屬溫度與蒸汽溫度接近，但在起動過程中，由于積水的存在，在積水未被全部蒸發和排除以前或蒸汽流量很小時，管壁金屬溫度接近于煙氣溫度。如煙溫較高將引起過熱器、再熱器超溫損壞。同時過熱器和再熱器升溫過快時不但會增大厚壁元件的熱應力，而且會加劇過熱器和再熱器管間加熱的不均勻性。 一般規定，在鍋爐蒸發量小于10額定值時，必須限制過熱器人口煙溫。控制煙溫的方法主要是限制燃燒率(控制燃料)或調整火焰中心的位置(控制爐膛出口溫度)，以及投用減溫水、調節煙氣擋板的開度和正確使用旁

14、路，通過監視過熱器和再熱器出口管的金屬壁溫，檢查其加熱的均勻性。 啟動過程中，省煤器的安全問題主要在點火后的一段時間內，鍋爐的間斷進水。在停止給水時，省煤器內局部的水可能汽化，如生成的蒸汽停滯不動，該處管壁可能超溫。間斷進水時，省煤器內的水沮也就間斷地變化，使管壁金屬產生交變應力，導致金屬和焊縫產生疲勞。 自然循環鍋爐絕大多數采用鍋爐汽包與省煤器下聯箱連通的再循環系統，控制間斷進水引起的問題。但使用再循環管時應注意汽包水溫與給水溫度的溫差不能過大。第一節 影響機組啟動的因素二、汽輪機對啟動的影響 制約汽輪機起動速度的主要因素是汽輪機零部件的熱應力和熱疲勞、轉子和汽缸的脹差、汽輪機主要部件的熱變

15、形、機組的振動值。起動過程要把這些參數限制在規定的范圍之內。 引起熱應力的根本原因是零部件的溫度分布不均勻或物體變形受到約束所致，影響熱應力的主要原因是溫差，溫差越大，熱應力也就越大。 汽輪機部件中，工作條件最惡劣的是汽缸進汽部分、高溫高壓轉子、汽缸法蘭和螺栓、軸封套等處，對現代大型機組而言，控制重點在轉子。第一節 影響機組啟動的因素二、汽輪機對啟動的影響 冷態起動時，由于受蒸汽的加熱，轉子表面溫度上升較快，中心孔溫度的上升要明顯滯后，從而在轉子內產生溫差；轉子表面溫度大于中心孔溫度，轉子表面產生熱壓應力，而中心孔為熱拉應力（停機冷卻時相反） ，經計算分析可以得出轉子熱應力的大小與轉子內外表面

16、的溫差成正比，且轉子表面的熱應力最大。 由于轉子在高速下運行，轉子沿半徑承受很高的離心拉應力與在汽輪機啟動加熱(或停機冷卻)過程中沿半徑出現的熱應力，兩者相疊加，成為合成應力。在加熱的情況下，轉子外表面壓縮熱應力部分被離心拉應力所抵消，而轉子中心孔內表面拉伸熱應力與較高的離心拉應力疊加而使總拉伸應力增大。因此在啟動加熱時，中心孔內表面承受的拉應力較危險，而在停機冷卻時則反之，即轉子外表面拉伸熱應力將同離心拉應力疊加，尤其是在轉子與葉輪連接處、軸封凸肩和防熱槽等應力集中區最為危險。 為了保證轉子不產生過度熱應力，應控制轉子內外表面溫差，但實際上無法直接測得轉動狀態下的轉子溫度，一般按準穩定狀態下

17、轉子內外表面溫差與蒸汽升溫速度成正比的規律，用蒸汽升溫速度來控制轉子內外表面溫差，即使用限制汽輪機進汽溫度和流量的變化速度限制熱應力。第一節 影響機組啟動的因素二、汽輪機對啟動的影響 冷態起動時，由于受蒸汽的加熱，汽缸內壁的溫度上升較快，汽缸外壁的溫度上升要明顯滯后，從而在汽缸內產生溫差；汽缸內壁的溫度大于汽缸外壁的溫度，汽缸內壁產生熱壓應力，而汽缸外壁為熱拉應力 冷態起動時，汽缸的上缸溫度高于下缸溫度，沿軸向上缸受熱壓應力而下缸受熱拉應力。第一節 影響機組啟動的因素 轉子與汽缸沿軸向熱膨脹的差值。 由于轉子和汽缸的結構、體積不一樣，它們與蒸汽之間的傳熱系數也不相同，并且轉子容易膨脹而汽缸的膨

18、脹要受管道、臺板的影響，所以汽缸和轉子的膨脹量不相等，形成汽輪機的脹差。一般汽缸的重量較轉子重，而且在運行中汽缸的受熱面積又較轉子受熱面積小，因此轉子隨蒸汽溫度的變化膨脹或收縮都更為迅速，啟動時出現正脹差，停機冷卻時為負脹差。脹差的大小與機組滑銷系統的設置有關。：起動過程中暖機不當，增減負荷速度過快，空負荷或低負荷運行時間過長，以及主再熱汽溫、軸封蒸汽溫度、真空突變都會導致汽輪機脹差過大。啟動過程影響脹差的因素1、汽輪機滑銷系統的工作狀態。2、控制蒸汽溫升(溫降)和蒸汽流量變化的速度。因為產生脹差的根本原因是汽缸與轉子存在溫差，蒸汽的溫升或流量變化速度大，轉子與汽缸溫度差也大，引起脹差也大。因

19、此，在汽輪機啟停過程中，控制蒸汽溫度和流量變化速度，就可以達到控制脹差的目的，這是控制脹差的有效方法o3、軸封供汽溫度的影響。由于軸封供汽直接與汽輪機轉軸接觸，故其溫度變化直接影響轉子的伸縮。機組熱態啟動時，如果高中壓軸封供汽來自溫度較低的輔助汽源或除氧器汽平衡母管，就會造成前軸封段大軸的急劇冷卻收縮。當收縮量大時，將導致動靜部分的摩擦。現代大型機組軸封供汽系統還設置了溫度控制設備，保持蒸汽和金屬適當的溫度對脹差是有利的。4、汽缸法蘭、螺栓加熱裝置的影響。使用汽缸法蘭和螺栓加熱裝置，可以提高或降低汽缸法蘭和螺栓的溫度，有效地減小汽缸內外壁、法蘭內外、汽缸與法蘭、法蘭與螺栓的溫差，加快汽缸的膨脹

20、或收縮，起到控制脹差的目的。加熱裝置使用方法要恰當，否則可能造成兩側加熱不均勻。當前大功率機組都是力求從汽缸的結構上加以改進，而不采用法蘭加熱裝置。普遍采用的技術是選擇窄高法蘭或取消法蘭，使汽缸成為圓筒形。如西門子公司生產的高壓外缸是整體圓筒形，ABB公司生產的汽輪機內缸取消了法蘭，采用套環緊箍o5、排汽溫度與凝汽器真空的影響。機組排汽溫度的提高同樣會使低壓缸的膨脹增加而使低壓脹差值減小。當凝汽器真空降低時，若保持機組轉速或負荷不變，必須增加進汽量，使高壓轉子受熱加快，其高壓缸正脹差隨之增大。由于進汽量的增大，中低壓缸摩擦鼓風的熱量容易被蒸汽帶走，因而轉子被加熱的程度減小，正脹差減小。當凝汽器

21、真空升高時，過程正好相反。應該指出，對不同的機組，不同的工況，凝汽器真空變化對汽輪機脹差的影響過程和程度是不同的o6、汽缸保溫和疏水的影響。汽缸保溫不好，可能會造成汽缸溫度偏低或溫度分布不均勻，從而影響汽缸的充分膨脹，使汽輪機脹差增大。汽缸疏水不暢可能造成下缸溫度偏低，影響汽缸膨脹，導致脹差值的失常o 滑銷系統與脹差的關系v高壓外缸、中壓缸的膨脹死點在三號軸承座的兩滑銷連線與汽缸中垂面的交點處；高壓內缸膨脹死點在高壓缸進汽側；低壓缸死點在低壓缸進汽中心線橫銷處。轉子以位于二號軸承座處的推力盤為死點。v機組受熱時，由于汽缸的膨脹，高中壓缸向前移動，推力盤也向前作平動。另一方面，由于受熱膨脹，高壓

22、轉子以推力盤為相對死點向前膨脹，而中壓轉子則向后膨脹；低壓缸以死點為中心向前后膨脹，而低壓轉子的膨脹趨勢是向后移動的。v一般來說，與汽缸相比，轉子的熱容量較小，對溫度變化的反應要快些。因此在啟動或工況變化時，轉子、汽缸的膨脹不同步，高中壓缸進汽側軸向動靜間隙變大。對低壓缸情況則不同，對于前側低壓缸，由于轉子膨脹方向與汽缸膨脹方向相反，進汽側軸向間隙會迅速減小，因此，安裝時該間隙應放大。對于后側低壓缸，進汽側間隙的變化趨勢是變大。 NC300167537537型汽輪機汽缸和轉子膨脹系統圖 第一節 影響機組啟動的因素二、汽輪機對啟動的影響3.13.1、上下汽缸溫差引起的汽缸熱變形、上下汽缸溫差引起

23、的汽缸熱變形 上下汽缸溫差產生的原因： （1）散熱面積不同，金屬的重量不同，上缸溫度高于下缸。 （2）汽缸內部溫度高的蒸汽上升，凝結水下流的影響。 （3）汽缸外部空氣對流通風的影響 （4）下缸因管道多使保溫不易嚴密且易脫落，散熱較快。上下汽缸溫差引起的汽缸熱變形 汽輪機啟動時上缸溫度高于下缸溫度，因此上缸膨脹大，下缸膨脹小，這就引起汽缸向上“拱背”變形。上下汽缸最大溫差通常出現在C，而徑向的動靜間隙最小處也正好是調節級處，這時下缸底部動靜間隙減小，嚴重時會導致汽輪機起動時發生動靜部分摩擦，進而造成汽輪機大軸彎曲事故。 通過試驗，一般高壓汽輪機上下汽 缸溫差每增加10 時，動靜部分的徑向 間隙變

24、化為0.10.15mm 因此一般規定上 下缸溫差不超過35 50 。減少上下汽缸溫差及汽缸熱變形的措施 減小上下汽缸溫差，使其在規定范圍內， 必須嚴格控制溫升速度，盡可能地使高低壓 加熱器隨機啟動。同時停機后應保持盤車處 于良好狀態下，并注意應使下缸的疏水閥開足。安裝時，下缸應采用優質保溫材料，或加厚下缸的保溫厚度。此外，尚應設法改進保溫結構，以改善下缸表面的貼合和避免脫落，還可在下缸下部裝設擋風板，以減小對流通風對下缸的冷卻。 第一節 影響機組啟動的因素3.23.2、法蘭熱翹曲、法蘭熱翹曲 由于機械強度的需要，高參數汽輪機法蘭壁厚度比汽缸壁厚度大得多,汽輪機起動過程中，法蘭都處于單向加熱狀態

25、，如控制不當將在其內外壁形成較大溫差，內壁溫度高于外壁,內壁金屬膨脹大于外壁,使法蘭產生熱變形，汽缸中部變為立橢圓,法蘭出現內張口,前后兩端變為橫橢圓,法蘭出現外張口,結果使汽缸中間兩側的徑向間隙變小，前后兩端的上下徑向間隙也變小。如果法蘭熱彎曲過大，有可能引起動靜部分摩擦，同時還會使法蘭結合面局部地方發生塑性變形，使運行中法蘭結合面漏汽及螺栓被拉斷或螺帽結合面被壓壞等現象。 為減少法蘭的溫差,現代大型機組都設有法蘭加熱裝置，在啟動中要正確使用法蘭加熱裝置,嚴格監視法蘭內外壁、上下缸內壁溫差，控制法蘭內外壁溫差小于30 。第一節 影響機組啟動的因素3.33.3、轉子的熱彎曲、轉子的熱彎曲q引起

26、轉子熱彎曲的原因引起轉子熱彎曲的原因 汽輪機停止時，上下缸存在一定溫差，該溫差作用在靜止的轉子上，同樣會引起轉子熱彎曲。當轉子熱彎曲大于動靜部分間隙時，轉子彎曲的高點就會與汽封梳鹵發生摩擦，這不僅造成汽封梳齒和軸的磨損，還會使轉軸表面局部產生高溫，軸表面局部高溫加大了轉子的彎曲。結果是機組發生振動，摩擦又因此加劇，形成惡性循環，直至大軸產生塑性變形。要防止大軸彎曲，除了起動前轉子偏心率不允許超過原始值003mm以外，起動時還要嚴格控制蒸汽流量和溫度變化率。q減少轉子熱彎曲的措施：減少轉子熱彎曲的措施： (1)控制好軸封供汽的溫度和時間。 (2)正確投入盤車裝置。 (3)啟動時采取全圓周進汽并控

27、制好蒸汽參數變化。 (4)啟動過程中汽缸要充分疏水，保持上下缸溫差在允許范圍內。第一節 影響機組啟動的因素 汽輪機的振動水平是衡量機組安全性的重要技術參數。超過允許范圍的振動往往是設備損壞的先兆或象征，并且它們之間往往成為一個惡性循環。因此起動過程中，防止機組振動就要嚴密監視軸彎曲度不超過規定，且各階段的暖機要充分，并注意監視軸承的運行情況。 綜上所述，起動過程中大多數問題與機爐主要部件上的溫差有關，而溫差又主要決定于溫升率，因此起動過程中要制定合理的起動曲線，嚴格控制蒸汽流量和溫度變化率，使整個起動過程安全、經濟、快速。第二節機組起動方式 第二節 機組起動方式 一、按設備金屬溫度分類 按機組

28、啟動開始時金屬的溫度水平可將啟動劃分為四類，劃分的方式有兩種：一種是以停機后的時間長短來劃分，另一種以汽輪機金屬溫度水平來劃分，即為冷態啟動，溫態啟動，熱態啟動和極熱態啟動。 停機時間為一周或汽輪機調節級汽室金屬溫度低于滿負荷時金屬溫度30左右或金屬溫度低于150180 以下者，稱為冷態啟動。停機時間為48h或汽輪機調節級汽室金屬溫度在滿負荷時溫度的3070或金屬溫度處于180350 之間者，稱為溫態啟動。停機時間為8h或汽輪機調節級汽室金屬溫度在滿負荷時溫度的80左右或金屬溫度高于350450 ，稱為熱態啟動。停機時間為2h或汽輪機調節級汽室金屬溫度高于450 以上時，稱為極熱態啟動。 第二

29、節 機組起動方式 二、按沖轉參數分類按沖轉參數分類按起動過程采用的沖轉參數不同，機組啟動可分為額定參數起動和滑參數起動按起動過程采用的沖轉參數不同，機組啟動可分為額定參數起動和滑參數起動 1、額定參數起動 額定參數起動方式是機組從沖轉到帶額定負荷的整個過程中，高壓主汽門前的蒸汽參數始終保持額定值。 該方式的缺點是：沖轉參數太高，工質損失大，蒸汽經過調門的節流損失太大，調節級后的蒸汽溫度變化劇烈；沖轉流量小，各部分加熱不均勻，汽輪機零部件也易受到較大的熱沖擊。因此，大型機組起動已不采用這種方式，一般在小型母管制機組使用。2、滑參數起動 滑參數起動是主汽門前的蒸汽參數隨負荷或轉速的變化而滑升，起動

30、時鍋爐蒸汽參數及流量按汽輪機暖機、升速和帶負荷的需要而逐漸升高，其速度主要取決蒸汽參數于管道和汽缸所允許的加熱條件。這種起動方式的工質損失和熱損失最小，零部件加熱均勻，故在大機組起動中得到廣泛采用。根據沖轉前主汽門前壓力大小，滑參數起動又可分為真空法和壓力法兩種。 真空法起動真空法起動是將真空抽到過熱器、汽包，鍋爐點火后一產生蒸汽就沖動轉子旋轉，隨后汽輪機的升速和帶負荷全部由鍋爐來控制。這種起動方式使鍋爐產生的蒸汽得到了充分的利用，而且汽溫是逐漸上升的，可使過熱器和再熱器得到充分冷卻，能促進鍋爐的水循環，減小汽包壁的溫差，具有較好的經濟性和安全性。但由于汽輪機的升速和帶負荷都取決于鍋爐的運行狀

31、態，汽輪機的升速率和升負荷率較難控制，而且起動過程中抽真空也比較困難，因此這種方式也很少采用。 壓力法起動壓力法起動是在主汽門前蒸汽達到一定的壓力和溫度后，才打開汽門進行沖轉；汽輪機沖轉期間鍋爐不進行過大的燃燒調整，以保持壓力、溫度的穩定；在升負荷期間主蒸汽壓力隨負荷滑參數增加。第二節 機組起動方式 三、按沖轉時進汽方式分類三、按沖轉時進汽方式分類 對于中間再熱式汽輪機，按沖動轉子時的進汽方式分為高中壓缸啟動和中壓缸啟動兩種方式。1、高中壓缸啟動。高中壓缸啟動時，蒸汽同時進入高壓缸和中壓缸沖動轉子。這種啟動方式可使高中壓合缸汽輪機的分缸處均勻加熱，減少熱應力并能縮短啟動時間。 2、中壓缸啟動。

32、中壓缸啟動方式是指在汽輪機沖轉時高壓缸不進汽，而是中壓缸進汽沖動轉子，待轉子轉速升至15002800rmin后或并網后，才逐漸向高壓缸進汽。 中壓缸啟動具有如下優點：中壓缸轉子為全周進汽，中壓缸和中壓轉子加熱均勻，隨同再熱器的壓力升高對高壓缸進行暖缸，高壓缸和高壓轉子的受熱也比較均勻，這樣就減少了啟動過程中汽缸和轉子的熱應力。采用中壓缸啟動，可克服中壓缸溫升大大滯后于高壓缸溫升的問題，在中速暖機結束后，高、中壓轉子的溫度一般都升至150以上，這樣就使高、中壓轉子提前度過脆性轉變溫度，提高了機組在高速下的安全性，還縮短了機組的啟動時間，提高了經濟性。但采用此種方式啟動，缺點是操作比較復雜，達到一

33、定轉速或負荷后還要進行高中壓缸切換。 第二節 機組起動方式 四、按控制進汽流量的閥門分類四、按控制進汽流量的閥門分類 汽輪機沖轉時，可以使用調速汽閥、自動主汽閥或電動主閘閥，也可以使用它們的旁路閥控制進入汽輪機的蒸汽量，因此按控制汽輪機沖轉的進汽方式可以分為： 1、主汽門沖轉 主汽門沖轉是起動時調節汽門全開，轉速由主汽門控制，轉速達到一定值或帶少量負荷后進行切換，改由調節汽門控制。這種起動方式汽輪機全周進氣，除圓周上溫度均勻以外，全部噴嘴焓降很小，調節級汽溫較高是其最明顯的優點。缺點是有可能使主汽門受到沖刷，導致主汽門關閉不嚴，降低了自動主汽閥這一保護裝置的可靠性。國產引進型機組用主汽門閥座底

34、下的預啟閥來控制進汽，這樣就避免了對主汽門的直接沖刷。2、調節汽門沖轉 調門沖轉是起動時主汽門全開，進入汽輪機的蒸汽流量由調節汽門控制。這種方式一般采用部分進汽，導致汽缸受熱不均，各部溫差較大，但沒有高壓主汽門與高壓調門之間的切換，操作簡便。東方汽輪機采用調門沖轉方式，但沖轉期間采用單閥控制，使汽輪機仍為全周進氣，減小了汽缸各部分的溫差。3、自動主汽閥或電動主閘閥的旁路閥沖轉。 主汽門旁路門啟動是啟動前調速汽閥全部開啟，用自動主汽閥或電動主閘閥的旁路閥控制進入汽輪機的蒸汽流量。由于閥門較小，便于控制汽輪機的升溫速度和汽缸的加熱。在整個升速過程中，汽輪機全周進汽，受熱比較均勻，這對汽缸壁較厚的高

35、壓以上的機組是十分有利的。有些教材將其歸于主汽門沖轉中。 第三節 單元機組冷態啟動本節的主要內容：一、單元機組啟動前的準備二、單元機組輔助設備及系統的投用三、鍋爐點火四、鍋爐升溫升壓及暖管五、汽輪機沖轉六、升速和暖機七、發電機并列前準備操作八、閥切換、定速及試驗九、單元機組并列及初負荷暖機十、升負荷至滿負荷第三節 單元機組冷態啟動 一、單元機組啟動前的準備 單元機組啟動前的一切準備工作是安全啟動和縮短啟動時間的重要保證。準備工作的目的是使各種設備處于預備啟動狀態，以便達到隨時可以投入運行的條件。實踐證明，往往由于準備工作的疏忽，對某些設備缺陷和異常情況沒能提前發現，使啟動工作半途而廢，甚至導致

36、事故發生。 單元機組起動前的準備工作一般是機、爐、電、控分別按系統進行，主要包含對機、爐、電、控設備及系統的全面檢查；轉動設備的分部試運轉；各項有關的試驗；全廠公用輔助系統的準備和投用。設備及系統檢查的主要內容設備及系統檢查的主要內容v 檢查影響機組啟動的檢修工作票全部結束，檢查檢修的設備及系統具備投用的條件；詳細檢查所有設備和系統的狀態，有關閥門、擋板應在規定的開或關狀態；所有測量回路和表記正常可有；動力電源可靠，備用電源良好；控制室所有設備齊全完好，照明正常，操作盤(站)正常，設備狀態顯示與實際相符；鍋爐各部膨脹指示器安裝齊全，位置正確，指示刻度清晰，無任何影響膨脹的雜物及設施存在；汽輪機

37、油質合格；發電機一變壓器組絕緣測定等。例：鍋爐本體的檢查 (1)燃燒室外形正常，鍋爐內部(風道、煙道)無工具和雜物，爐墻應無裂紋，受熱面應清潔無掛焦現象。 (2)燃燒器噴嘴外形完整、位置正確，無結焦和燒壞現象。 (3)吹灰器應完整，傳動裝置完善，操作靈活。 (4)尾部受熱面上及煙道內應無堵灰、雜物及檢修后遺留的工具材料，腳手架應拆除，保溫應完整。 (5)爐墻完整，爐膛、過熱器、再熱器、省煤器、空氣預熱器以及風煙道等處各人孔門、看火孔、通焦孔、防爆門、檢查門完整良好，確認內部無人后，關閉各孔、門。 (6)分離器、集箱、管道、閥門、風煙道保溫完整良好。 (7)必須保證平臺、通道、樓梯完整無缺，無雜

38、物堆積，暢通無阻，照明齊全，光亮充足。設備及系統分部試運轉的主要內容設備及系統分部試運轉的主要內容 對各轉動機械進行一定時間的試運轉。在試轉時，啟動前應盤車一次，以查明是否有卡澀現象，檢查軸承內油位正常，油質合格，冷卻水暢通，無漏油、漏水現象，符合運轉時的潤滑要求，通知電氣人員應對機組所屬電動機搖測絕緣并送電。試轉中應注意其電動機的電流指示是否正常，轉動方向是否正確，有無明顯的機械振動、摩擦等不正常現象，以及軸承和電動機的溫度是否正常等。啟動前應進行有關的主要試驗項目啟動前應進行有關的主要試驗項目 電動門、氣動門、安全門、電氣開關，保護、控制、調整裝置的傳動試驗；主輔機的連鎖、保護試驗；鍋爐水

39、壓試驗；汽輪機潤滑油系統、調速系統試驗；發電機保護試驗、相序試驗、假同期試驗、短路試驗等。 對保護、連鎖等傳動試驗一般先做靜態試驗，正常后再做動態試驗。第三節 單元機組冷態啟動 一、單元機組啟動前的準備鍋爐水壓試驗是檢查鍋爐承壓部件嚴密性的試驗，它是保證鍋爐安全運行的重要措施之一。水壓試驗的范圍包括鍋爐各承壓受熱面系統、鍋爐本體范圍內的汽水管道和附件。鍋爐水壓試驗分為工作壓力試驗和超壓試驗（1.25倍工作壓力）兩種。工作壓力試驗則是根據檢修和檢查的需要可隨時進行。超壓試驗一般用于新安裝的鍋爐和檢修中更換了較多的承壓受熱面的情況。在進行水壓試驗之前，應先把安全閥關閉。將鍋爐進滿水，使鍋爐內無空氣

40、，然后對鍋爐進行全面的檢查。確認無泄漏時，即可進行緩慢升壓。升壓速度應控制在0203MPamin，當壓力大約升至工作壓力的10時，應暫停升壓，進行一次全面細致的檢查。如情況良好，即可繼續升壓。當接近工作壓力時，應特別注意壓力上升速度必須均勻緩慢，并嚴防超過工作壓力。當壓力升至工作壓力時，應立即停止升壓，對鍋爐進行全面檢查，并注意監視在5rain內的壓力下降情況，如壓降不超過05MPa即為合格。 如果鍋爐需要進行超壓試驗，則需要根據工作壓力下全面檢查的結果來決定是否可以繼續進行超壓試驗。如果檢查沒有發現焊縫有滲漏或濕潤現象，其他接合處以及個別人孔、閥門盤根等僅有輕微的漏水，并且在工作壓力的情況下

41、，經5min后壓力未降，即可均勻緩慢地進行超壓試驗。在進行超壓試驗前，應將水位計與汽包的連通閥門關閉，檢查人員停止工作并退出現場后才能升壓。在進行超壓試驗的升壓過程中，壓力的上升速度應以每分鐘不超過01MPa為限。當壓力升至工作壓力的125倍時，應立即停止升壓，壓力保持5min的時間，壓降不超過05MPa即為合格。在超壓試驗壓力保持5min后，應均勻緩慢地降壓。降壓速度一般較升壓速度稍快一些。當降壓至工作壓力時，檢查人員可進入現場再進行檢查。檢查工作結束后，鍋爐的壓力再緩慢降低。當壓力降至01MPa時，打開空氣閥，將“壓死”的安全閥復原，開啟水位計與汽包的連通閥門，放水至最低可見水位。 第三節

42、 單元機組冷態啟動 一、單元機組啟動前的準備1、首先應檢查動力電源可靠，備用電源良好；控制室所有設備齊全完好，照明正常，操作盤(站)正常，設備狀態顯示與實際相符。2、起動前應確認汽輪機調節系統、爐膛安全監控系統、數據采集系統、協調控制系統、計算機監控及事故追憶等熱工系統均已調試完畢。爐膛火焰監視，煙塵濃度監視，事故報警、燈光、音響均能正常投用。煙溫探針進、退試驗也應正常。3、大容量單元機組鍋爐出口一般不設立閥門或不能加裝臨時堵板，鍋爐水壓試驗時，水壓一直打到汽輪機主汽門前，要求該門一定關嚴。4、各種聯鎖及保護試驗動作應準確、可靠。輔機的各項聯鎖及保護試驗應在機組分部試運行前完成，各輔機的動態試

43、驗必須在靜態試驗合格后進行。機組各輔機及鍋爐總聯鎖試驗合格后再進行主機各項保護試驗，機爐電大聯鎖應在主機各保護試驗合格后進行。5、汽輪機調節系統的靜態試驗必須在鍋爐點火前進行，否則當鍋爐點火后，主蒸汽和再熱蒸汽系統已充汽，就有可能由于進汽而沖動汽輪機。6、單元機組均設置有一系列保證安全的保護裝置，除因起動過程的特殊條件不能投入外，其他各種保護在沖轉前應全部投入。7、對電氣系統有關設備、發電機一變壓器組一二次設備、廠用配電裝置等設備進行全面的檢查。對需送電的設備按要求、順序進行送電。發變組(包括發電機出口隔離開關)恢復備用一定要在汽輪機沖轉前完成，汽輪機一經沖轉，整個發變組回路即認為“帶電”。8

44、、應提前組織好外圍各專業的準備工作和試驗，如燃運系統上煤或供油、供汽(氣)、化學水處理系統制水、制氫等工作，以及電氣除塵器振打裝置、電場升壓試驗和蒸汽吹灰系統的吹灰器電動機的試運行。第三節 單元機組冷態啟動二、單元機組輔助設備及系統的投用1、全廠公用系統的起動2、汽輪機潤滑油系統投運3、發電機冷卻系統投運4、盤車的投運5、鍋爐油系統運行 6、輔汽系統投運 7、凝結水系統投運和除氧器加熱 8、給水系統的起動9、鍋爐上水及爐底加熱10、汽輪機抽真空及軸封供汽11、發變組并列前準備操作 12、風煙系統的運行 第三節 單元機組冷態啟動二、單元機組輔助設備及系統的投用v全廠公用系統主要是指各冷卻水系統和

45、壓縮空氣系統。v廠用冷卻水系統有循環水系統、工業水系統、開式循環冷卻水系統、閉式循環冷卻水系統等。v壓縮空氣系統有廠用和儀用壓縮空氣系統。v循環水系統是凝汽器的冷卻水源，根據水源的不同可分開式循環和閉式循環兩種。v開式循環冷卻水系統水源來自循環水系統，是汽輪機冷油器、發電機和調速給水泵空氣冷卻器、發電機水冷卻器等的冷卻水源，此外也是射水抽氣器的工作用水。因此開式泵必須在循環水系統之后起動；v閉式循環冷卻水系統（工業水系統）是各種轉動機械的軸承冷卻水源，開式循杯冷卻水系統運行正常后，起動閉式循環冷卻水水泵（工業水泵），開式循環冷卻水系統投運。 第三節 單元機組冷態啟動 二、單元機組輔助設備及系統

46、的投用根據防止汽輪機大軸彎曲技術措施的要求，汽輪機沖轉前必須提前4小時以上投運盤車運行，盤車啟動的條件是潤滑油系統和頂軸油系統以及發電機密封油系統運行。另外，汽輪機沖轉前應進行油循環，目的是檢查油系統完好程度，進一步凈化油質，并將油溫調節到所需溫度。首先檢查主油箱油位正常，油質化驗合格，主油箱、潤滑油放油門關閉，潤滑油泵、抗燃油泵及頂軸油泵進出油門開啟，油箱和各冷油器放油，放水門、加油門、事故放油總門關閉，各冷油器進出油門開啟，頂軸油到各軸承進油門開啟，高中壓主汽閥及中壓油動機活動試驗油門關閉等，使油系統進入啟動油泵及盤車前的狀態。然后啟動潤滑油泵，檢查電機電流正常、油壓正常，投入直流油泵連鎖

47、，檢查軸承回油正常，根據油溫情況投入冷油器的冷卻水控制油溫在規定的范圍內投入排油煙機運行。 汽輪機裝置中，一般不采用油箱加熱的設備，冷油器也不接裝較高溫度的水源，而是采用提早開動高壓油泵，使油流循環加熱的辦法來提高潤滑油和調節油的溫度。汽輪機啟動時，潤滑油的溫度不得低于35，潤滑油溫隨轉速的升高而升高，在轉子通過第一臨界轉速后，油溫應在40以上。正常運行時，油溫一般控制在4045之間，但不得超過45。 機組沖轉前，必須確認油系統的正常工作，即要保證連續地供給潤滑系統和調節系統以正常穩定的油壓與油溫。（汽輪機油系統油壓過高，影響油管等部件的安全，易發生油管法蘭等處漏油。油壓太低會使調節系統工作失

48、調，動作困難；潤滑油壓過低，影響軸承正常潤滑。油溫過高，影響軸承油膜減薄，并使軸承溫度進一步升高，同時會使汽輪機油質易發生老化，減短油的使用壽命。如果冷油器出口油溫過低，使油的粘度增大，會使軸承油膜增厚，油膜穩定性差，可能引起軸承油膜振蕩。） 汽輪機油系統第三節 單元機組冷態啟動 二、單元機組輔助設備及系統的投用 對于氫冷發電機無論內部是否充有氣體，只要盤車運行，密封瓦都要供密封油，以防密封瓦干磨燒瓦。 密封油系統起動前必須先起動潤滑油系統，潤滑油系統正常后，才能起動密封油系統。密封油系統投用時，先投空側密封油，再投氫側密封油。汽輪機在盤車前，一般要先進行發電機充氫；發電機定子冷卻水系統在充氫

49、后才能投入，一定要保證定子冷卻水壓低于發電機內的氫壓。 氫氣冷卻的汽輪發電機組，只有處于氫氣冷卻時，方可投入運行。因此在發電機轉子處于靜止時，首先應將發電機氫氣冷卻系統投入運行。然后逐步將發電機密封油系統投入運行，最后逐步升壓至發電機額定氫壓運行。充氫時應保持軸密封的密封油壓力，以免漏氫。 充氫過程如下：先用二氧化碳(或氮氣)充滿氣體系統，以驅出空氣。再用氫氣充滿氣體系統，以驅出二氧化碳(或氮氣)，將發電機轉換到氫氣冷卻運行狀態。充氫后，當發電機內的氫純度、定子內冷凝結水水質、水溫、壓力、密封油壓等均符合規程規定，氣體冷卻器通水正常，才可啟動轉子。 首先應將發電機冷卻水水箱進行外部循環的反復沖

50、洗，直至水質化驗合格。維持水箱水位，然后開通發電機的水冷卻系統。發電機的兩臺水冷泵的進出水門、三臺水冷卻器的發電機冷卻水(凝結水)進出水門、靜子和阻尼環進出水門、轉子進水門等均開啟，進行包括發電機本體靜子、轉子、阻尼環等水回路的沖洗，直至水質合格。然后關閉放水門和取樣門使用一臺泵運行，另一臺泵投入聯動備用，測量發電機絕緣電阻應合格。 發電機水冷泵校驗：在發電機冷卻水水箱已經投入的情況下，逐臺開出水冷泵檢查，校驗低水壓自啟動和相互自啟動符合要求。第三節 單元機組冷態啟動 二、單元機組輔助設備及系統的投用汽輪機潤滑油系統工作正常，發電機密封油系統運行正常。首先啟動頂軸油系統運行，然后啟動盤車，檢查

51、盤車電流正常，投入盤車連鎖，檢查汽輪機轉速為盤車轉速，檢查大軸的晃動值應不超過原始值的0.03MM，同時通過聽音檢查汽輪機是否有動靜摩察。 鍋爐油系統包括燃油系統和送風機、引風機等各輔機的潤滑、調節油系統。油系統都需要一定時間的循環，以保證設備起動前的油溫和油質。 輔助蒸汽系統投入前一定要先打開管道和聯箱疏水閥，稍開進汽閥進行疏水；疏水完畢后，才能全開進汽閥將輔汽系統投入運行。輔助蒸汽系統必須在除氧器加熱之前投入運行，如果輔汽用汽來自起動鍋爐，應先聯系將起動鍋動啟動正常。第三節 單元機組冷態啟動 二、單元機組輔助設備及系統的投用 投入除鹽水補水系統運行，開啟補水門向凝汽器汽側補水，控制水位至規

52、定值。檢查凝結水系統各級低壓加熱器的出口旁路門關閉，軸封加熱器進出水門、各低壓加熱器的進出水門開啟，使隨機啟動的各低壓加熱器能正常工作，凝汽器汽側補水至規定水位后，啟動一臺凝結水泵運行，檢查電流、水壓、振動正常，用再循環控制流量、向除氧器上水，另一臺泵無倒轉，投入連動開關。凝結水系統循環，清洗凝汽器、軸封加熱器、低壓加熱器、除氧器以及其他凝結水管道，使系統內水質達到要求，檢查設備系統工作情況是否正常。開啟使用凝結水系統供水的相關水門，如高壓缸排汽逆止門電磁閥的進出水門、各級抽汽逆止門控制器進水門及電磁閥出水門、低壓缸噴水電磁閥進水門、凝結水供旁路系統用的減溫水總門等。 除氧器進汽加熱。開啟輔汽

53、聯箱至除氧器加熱蒸汽電動門，使用除氧器進汽調整門控制進汽量控制溫升，將除氧器水溫加熱至鍋爐上水要求的溫度。除氧器加熱是利用輔汽對除氧器中的水進行加熱，起動除氧器循環泵加快加熱效果，其作用一為提高除氧，保證鍋爐上水時的給水水質；二為提高給水溫度，滿足鍋爐點火需要。第三節 單元機組冷態啟動 二、單元機組輔助設備及系統的投用除氧器水位正常且加熱至規定值后，可根據鍋爐需要加運給水系統向鍋爐上水。除氧器水位正常且加熱至規定值后，可根據鍋爐需要加運給水系統向鍋爐上水。系統檢查：系統檢查：檢查高加系統的水側進水電動門關閉，出水旁路門打開，給水調整門關閉，鍋爐減溫水門關閉。給水泵的油箱、油管、給油泵、冷油器及

54、給水泵密封水回路應完整良好，給水泵電動機空氣冷卻器風門嚴密等。 投入給水泵暖泵投入給水泵暖泵。為避免給水泵冷態啟動時過大的熱應力，在泵正式投入前，應事先進行暖泵，使泵體溫度逐漸上升到接近給水的溫度值，一般暖泵約需1h，冬天較冷的時期可延長暖泵時間。 給水泵投入前的準備：給水泵投入前的準備：大型機組的給水泵，目前已廣泛采用調速給水泵，除了泵體有液力偶合器等設備實現調速功能外，相應的外圍設備也增加了密封水泵、供油泵等設備及系統，因此在給水泵啟動之前應先啟動其輔助設備。供油泵為供給水泵啟停及油系統故障時使用的設備，它的投運包括：開啟供油泵，檢查其電流、油壓、振動、聲音等正常，油系統無漏油，軸承回油暢

55、通，油位正常。校驗潤滑油壓高能自動停泵，潤滑油壓低能自啟動。密封水系統投運包括：開啟密封水泵，逐臺檢查水壓、電流、聲音、振動、溫度及密封填料正常。校驗密封水泵的低水壓自啟動、相互自啟動應正常。當備用密封水泵已投用或無備用時，密封水壓下降至正常值的一半，自動開啟備用凝結水源電磁閥門，對密封水箱補水恢復水壓至正常值。當密封水壓低到極限值，密封水壓與給水泵平衡盤后的壓差小到極限值時，給水泵自動停用(此時校驗電氣結線回路即可)。 啟動給水泵：啟動給水泵：開啟入口門，啟動電動給水泵，開啟出口門，檢查給水泵和電動機無劇烈振動和異聲，電動機電流和啟動時間，給水泵進出口壓力等正常，再循環門自動開啟。第三節 單

56、元機組冷態啟動 二、單元機組輔助設備及系統的投用 鍋爐上水一般用經除氧器除過氧的熱水。鍋爐上水前應根據啟動上水要求對汽水系統各閥門進行檢查，并根據系統特點決定上水方式。一般鍋爐上水是通過帶有節流裝置的旁路進行的，這樣可以防止過多地磨損給水主調節閥和易于控制。上水到水位計所示的最低水位為止，然后檢查膨脹指示器并記錄，比較上水前后的膨脹情況。在鍋爐進水開始時，稍打開點火給水管路上的閥門，進行暖管排氣，并注意給水壓力的變化情況和防止水沖擊。當給水壓力正常時，可逐漸開大進水控制閥門。 對于自然循環鍋爐，考慮到在鍋爐點火以后，爐水要受熱膨脹和汽化，水位要逐漸上升，所以最初進水的高度一般只要求到水位表低限

57、附近。對于強制循環鍋爐，進水的高度要接近水位的頂部，否則在啟動循環泵時，水位可能下降到水位表可見范圍以下。在鍋爐點火之前，對循環泵應嚴格遵循專門的程序和方法，仔細地灌水和放氣，并進行其它檢查和準備，使每臺泵都能隨時投運。 鍋爐上水的規定：高參數大容量鍋爐的汽包壁較厚，為防止過大的汽包熱應力，規定上水溫度一般在90110 ，上水時間一般需24h，冬季上水時間應比夏季長一些。開始時采用小流量，控制上水持續時間，當鍋爐金屬的初溫較低時(如在冬季)，上水水溫開始時不得超過5060 ，上水速度也應慢些。對于有缺陷的鍋爐則更要酌情減慢。 自然循環鍋爐在起動初期為迅速建立穩定的水循環，縮短起動時間和節約點火

58、用油，通常在汽包鍋爐的水冷壁下聯箱裝有爐底加熱蒸汽管，用鄰爐或輔助汽源加熱爐水，使其升到一定溫度、壓力時再點火。操作時，先將鍋爐上水至點火水位后關閉上水門，開啟省煤器再循環門，然后投入爐底蒸汽加熱。爐底蒸汽投運前要先疏水暖管，暖管結束后再緩慢開啟水冷壁下聯箱的加熱分門，進行加熱。第三節 單元機組冷態啟動 二、單元機組輔助設備及系統的投用 鍋爐點火前必須先進行汽輪機抽真空。鍋爐點火后汽輪機進行暖管時，會有大量的蒸汽注入凝汽器，如果不建立一定真空，汽水進入凝汽器，會使凝汽器內形成正壓，損壞排汽缸安全門等設備。一般要求點火時凝汽器真空應達到30kPa以上。 目前凝汽系統的抽氣設備主要有射汽抽氣器、射

59、水抽氣器和真空泵等幾種類型，使用射汽抽氣器時，應先進行蒸氣暖管，再投入主抽氣器和啟動抽氣器。使用射水抽氣器時，應先將射水箱補水至正常水位，然后啟動射水泵并作連動試驗，逐臺檢查和校驗射水泵的低水壓自啟動和相互自啟動，開啟抽氣門抽真空。使用真空泵時應檢查泵系統各軸承油位正常，投入冷卻水，然后啟動真空泵并進行聯動試驗正常后，緩慢開啟空氣門抽真空。 轉子在沖轉前，應有適當的真空，一般為53kPa左右。真空過低，轉子沖轉時需要的蒸汽較多，蒸汽進入排汽缸使其溫度升高，凝汽器內的壓力瞬間升高，真空下降。下降過多有可能使凝汽器內形成正壓，造成排大氣安全門動作，同時也會對汽缸和轉子造成較大的熱沖擊。另外還將使排

60、汽缸的中心線抬高，造成沖轉時的振動。真空過高，不僅要加長建立真空的時間，沖轉時需要的蒸汽量較少，使得汽輪機加熱緩慢，轉速也不易穩定，從而顯著延長啟動時間。第三節 單元機組冷態啟動 二、單元機組輔助設備及系統的投用 機組冷態啟動一般要求先抽真空后送軸封，軸封系統必須經充分暖管后方可向軸封送汽。送軸封一般在汽輪機沖轉前進行。在真空達到沖動轉子所要求的數值之前，當真空增長緩慢時，若要采用向軸封送汽，以提高到需要的數值時，應該注意向軸封送汽的時間必須恰當。過早地向軸封送汽，在連續盤車的情況下轉子雖然不致彎曲，但供汽時間過長會使上、下汽缸的溫差增大，這同樣會使機組動靜部分的徑向間隙減小。同時供汽時間長，