1、青建集團股份公司 腳手架施工方案上海金茂大廈腳手架施工方案目 錄1 工程概況22 主體施工方案選擇23 腳手架工程23.1 材料要求3.2 落地式腳手架搭設3.3懸挑式扣件鋼管腳手架4 腳手架的拆除295 安全要求306 外挑防護網的架設307 卸料平臺計算311 工程概況xxxxxxxxxxxx2主體施工方案選擇根據工程結構特點，下部采用鋼管扣件式雙排落地腳手架，上部采用懸挑式腳手架，外圍全封閉密目網；緊靠道路一側懸挑3米水平安全防護網進行防護。3腳手架工程3.1材料要求：3.1.1 鋼管采用483.5mm，使用鋼扣件連接，鋼管應有產品質量合格證，表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位

2、、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管涂有黃色油。3.1.2 扣件應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。3.1.3 墊鐵采用150150mm8mm的鋼板。3.1.4 腳手板選用竹笆片，并用18#鐵絲四角扎牢、無滑動現象。3.2落地式腳手架搭設3.2.1 基礎與底座構造1本工程落地式腳手架基礎為地下室180厚砼頂板（適用于3#樓其中南側腳手架采用鋼梁支撐）和巖石地基基礎（適用于4#、5#樓）。2腳手架底部鋪設50mm厚，200mm寬，34m長的木墊板，立桿底座上設置鋼底座。3.2.2 架體構造1沿建筑物外圍搭設落地式雙排扣件鋼管腳手架，搭設高度3樓25

3、.2米，4樓14米，5樓14米，并采用密目網全封閉圍護。2立桿橫向間距為1.0m，縱向間距為1.5 m，腳手架步距1.80m。立桿的接頭采用對接扣件進行連接，接頭交錯布置，同步同跨不得設置兩個立桿接頭，立桿的接頭在架體的最頂端可采用搭接的方式，其搭接長度為2米，并不小于兩個扣件固定。3大橫桿：大橫桿步距為1.80米，跨度一般應大于三跨。大橫桿采用對接扣件連接，大橫桿應布置在立桿的內側。縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開距離不應小于500mm。4小橫桿：小橫桿貼近立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊，大橫桿

4、與立桿交接點均設小橫桿。小橫桿距墻體外皮不大于100mm，既要有一定的操作距離，又要防止人體墜落，伸出外排架大橫桿邊緣距離控制在100200mm之間為宜。5掃地桿：在立桿的底板設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿在腳手架立桿底端墊板上180處遍設，橫向掃地桿設在縱向掃地桿的下側，并沿腳手架四周連續設置，并與立桿連接牢固。6剪刀撐：在腳手架外側立面沿整個長度設置剪刀撐，并隨腳手架的高度連續設置。剪刀撐在每一側面設置，斜桿與地面的夾角為45-60度，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2至4個扣接點。剪刀撐搭接長度不小于1米，設三個旋轉扣件進桿

5、端100mm固定。7連墻桿：連墻件采用硬拉結，從第二步開始設置，每高3.6米，長4.5米設一道，并用483.5鋼管內外排同時用十字扣件固定。連墻件應均勻設置，與建筑物連接固定。8腳手板：腳手板采用竹笆片，并用18#鐵絲四角扎牢、無滑動現象。9密目網：腳手架立桿的外側應滿掛2000目的密目式安全立網進行封閉，密目網應用直徑5mm以上的尼龍繩進行全面固定，架體里側應在第一步大橫桿且距地面不大于3.2米高處設置首層安全平網，以上每隔5層且不大于10米處增設一道。作業施工層下步架設置隨層安全平網，并在施工層0.6米和1.2米處設置防護欄桿一道和180mm高的踢腳板。3.2.3落地式腳手架復核計算1 參

6、數信息:1)腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 25.4 m，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為 1m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.40m；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2)活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kn/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3)風荷載參數本工程地處山東青島市，基本風壓0.6 kn/m2；風荷載高度變化系數z 為0.93，風荷載體型系數s

7、 為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4)靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kn/m):0.1248；腳手板自重標準值(kn/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kn/m):0.150；安全設施與安全網(kn/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kn/m):0.038；腳手板鋪設總層數:6；5)地基參數地基土類型:巖石；地基承載力標準值(kpa):2500.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。圖3.2.3-1落地式腳手架側立面圖圖3.2.3-2落地式腳手架正立面圖2 大

8、橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(jgj130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1)均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1=0.038 kn/m ；腳手板的自重標準值:p2=0.31/(2+1)=0.1 kn/m ；活荷載標準值: q=31/(2+1)=1 kn/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.1=0.166 kn/m；活荷載的設計值: q2=1.41=1.4 kn/m； 圖3.2.3-3大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩

9、和跨中最大撓度) 圖3.2.3-4大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2)強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為m1max=0.080.1661.52+0.101.41.52 =0.345 kn.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 m2max= -0.100.1661.52-0.1171.41.52 =-0.406 kn.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=max(0.345106,0.406106)/5080=79.921 n/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 79.921 n/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設

10、計值 f=205 n/mm2，滿足要求！3)撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= p1+p2=0.038+0.1=0.138 kn/m； 活荷載標準值: q2= q =1 kn/m；最大撓度計算值為：= 0.6770.13815004/(1002.06105121900)+0.990115004/(1002.06105121900) = 2.185 mm；大橫桿的最大撓度 2.185 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！3 小橫桿的計算:根據jgj130-2001第5.2.4條規定，小橫

11、桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1)荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kn；腳手板的自重標準值：p2=0.311.5/(2+1)=0.150 kn；活荷載標準值：q=311.5/(2+1) =1.500 kn；集中荷載的設計值: p=1.2(0.058+0.15)+1.4 1.5 = 2.349 kn； 圖3.2.3-5 小橫桿計算簡圖2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算

12、公式如下: mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kn.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: mpmax = 2.3491/3 = 0.783 kn.m ；最大彎矩 m= mqmax + mpmax = 0.789 kn.m；最大應力計算值 = m / w = 0.789106/5080=155.276 n/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =155.276 n/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 n/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50

13、.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.15+1.5 = 1.708 kn；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 1707.61000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900) = 2.414 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+2.414 = 2.434 mm；小橫桿的最大撓度為 2.434 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！4 扣件抗滑力的計算:按

14、規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kn。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kn；r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: p1 = 0.0381.52/2=0.058 kn；小橫桿的自重標準值: p2 = 0.0381/2=0.019 kn；腳手板的自重標準值: p3 = 0.311.5/2=0.225 kn；活荷載標準值: q = 311.5 /2 = 2.

15、25 kn；荷載的設計值: r=1.2(0.058+0.019+0.225)+1.42.25=3.512 kn；r 8.00 kn，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5 腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： 1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kn/m ng1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8025.40 = 3.983kn；2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kn/m2 ng2= 0.361.5(1+0.4)/2 = 1.89 kn；3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆

16、片腳手板擋板，標準值為0.15kn/m ng3 = 0.1561.5/2 = 0.675 kn；4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kn/m2 ng4 = 0.0051.525.4 = 0.19 kn；經計算得到，靜荷載標準值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 6.738 kn；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 nq= 311.52/2 = 4.5 kn；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 wo - 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采用： wo = 0.6

17、 kn/m2； uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采用： uz= 0.926 ； us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 wk = 0.7 0.60.9261.13 = 0.439 kn/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.26.738+ 1.44.5= 14.386 kn；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.26.738+ 0.851.44.5= 13.441 kn；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw 為 mw

18、 = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.4391.5 1.82/10 = 0.254 kn.m；6 立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：n = 14.386 kn；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的

19、計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： a = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； = 14386/(0.186489)=158.166 n/mm2；立桿穩定性計算 = 158.166 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：n = 13.441 kn；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣

20、件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: l0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： a = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； = 13440.864/(0.186489)+254168.632/5080 = 197.81 n/mm2；立桿穩定性計算 = 197.81 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！7

21、最大搭設高度的計算: 按規范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 ng2k(kn)計算公式為：ng2k = ng2+ng3+ng4 = 2.755 kn；活荷載標準值 ：nq = 4.5 kn；每米立桿承受的結構自重標準值 ：gk = 0.125 kn/m；hs =0.1864.8910-4205103-(1.22.755+1.44.5)/(1.20.125)=60.356 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度 hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： h = 60.356 /(1+0.00160

22、.356)=56.921 m；h= 56.921 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 h =50 m。腳手架單立桿搭設高度為25.4m，小于h，滿足要求！按規范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 ng2k(kn)計算公式為：ng2k = ng2+ng3+ng4 = 2.755 kn；活荷載標準值 ：nq = 4.5 kn；每米立桿承受的結構自重標準值 ：gk = 0.125 kn/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： mwk=mw / (1.40.85) = 0.254 /(1.4

23、0.85) = 0.214 kn.m；hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.22.755+0.851.4(4.5+0.1864.891000.214/5.08)/(1.20.125)=36.28 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度 hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： h = 36.28 /(1+0.00136.28)=35.01 m；h= 35.01 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 h =35.01 m。腳手架單立桿搭設高度為25.4m，小于h，滿足要求！8 連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： nl = nl

24、w + n0風荷載標準值 wk = 0.439 kn/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 aw = 16.2 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kn), n0= 5.000 kn；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kn)，按照下式計算：nlw = 1.4wkaw = 9.967 kn；連墻件的軸向力設計值 nl = nlw + n0= 14.967 kn；連墻件承載力設計值按下式計算： nf = af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 400/15.8的結果查表得到 =0.933，l為內排架距離墻的長度；又： a = 4.89

25、cm2；f=205 n/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 nf = 0.9334.8910-4205103 = 93.529 kn；nl = 14.967 nf = 93.529,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 nl = 14.967小于雙扣件的抗滑力 16 kn，滿足要求！ 圖3.2.3-6連墻件扣件連接示意圖9 立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 2500 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 2500 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎

26、底面的平均壓力：p = n/a =71.929 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：n = 14.386 kn；基礎底面面積 ：a = 0.2 m2 。p=71.929 fg=2500 kpa 。地基承載力滿足要求！3.3懸挑式扣件鋼管腳手架3.3.1腳手架支撐1 槽鋼穿墻部位，提前將剪力墻留洞，在梁內預留2道16圓鋼,搭設腳手架時砼的強度必須達到75%以上。2 鋼梁上焊接16鋼箍，隨著鋼梁的安裝，用于固定鋼絲繩。在架子的上部用鋼絲繩及時拉結在梁上焊接的鋼箍上，并加頂桿來穩定腳手架。如圖： 圖3.3.1-1懸挑腳手架側立面圖 圖3.3.1-2落地懸挑腳手架正立面圖3.3. 2

27、架體構造1 搭設高度：3樓自9層頂和16層頂開始搭設，高度分別為19.6米、20米，4樓分別自5、12層頂開始搭設，高度19.6米。5#樓自5層頂開始搭設，高度20米。2 搭設方式：在挑梁上架設大橫桿、小橫桿、立桿，外排大橫桿距挑梁外端10厘米，里外排間距1.0米，距建筑物40厘米，立桿設于挑梁上，間距1.5米。腳手架基本參數為：架寬1.0米，立桿縱距1.5米，大橫桿步距1.8米。3 剪刀撐：在腳手架外側立面沿整個長度設置剪刀撐，并隨腳手架的高度連續設置。剪刀撐在每一側面設置，斜桿與地面的夾角為45-60度。剪刀撐的斜桿利用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊。4 連墻體：每間距垂直3.6米、水

28、平4.5米設一道與建筑物拉接點，拉接點采用短鋼管硬拉接。5 腳手板：腳手板采用竹笆片。6 安全網：安全網同步張設，用系網繩將每個網孔與大橫桿綁牢，網間不得有間隙，每隔四步設一道防護平網。3.3.3懸挑式腳手架復核計算：1 參數信息:1）腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.40 m；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2）活

29、荷載參數施工均布荷載(kn/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3）風荷載參數本工程地處山東青島市，查荷載規范基本風壓為0.600kn/m2，風荷載高度變化系數z為1.300，風荷載體型系數s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4）靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kn/m):0.1248；腳手板自重標準值(kn/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kn/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kn/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5）水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用1

30、6a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 2.5 m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:c30；6）拉繩與支桿參數圖3.3.3-1懸挑腳手架側立面圖鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.800；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.4 m。圖3.3.3-2懸挑腳手架正立面圖 2 大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(jgj130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變

31、形。1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1=0.038 kn/m ；腳手板的自重標準值:p2=0.31/(2+1)=0.1 kn/m ；活荷載標準值: q=31/(2+1)=1 kn/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.1=0.166 kn/m；活荷載的設計值: q2=1.41=1.4 kn/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2)強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為m1max=0.080.1661.52+0.101.41.52 =0.345

32、kn.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 m2max= -0.100.1661.52-0.1171.41.52 =-0.406 kn.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=max(0.345106,0.406106)/5080=79.921 n/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 79.921 n/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 n/mm2，滿足要求！3)撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= p1+p2=0.038+0.1=0.138 kn/m； 活荷載標準值: q2= q =1 kn/m

33、；最大撓度計算值為：= 0.6770.13815004/(1002.06105121900)+0.990115004/(1002.06105121900) = 2.185 mm；大橫桿的最大撓度 2.185 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 3 小橫桿的計算:根據jgj130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1)荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kn；腳手板的自重

34、標準值：p2=0.311.5/(2+1)=0.150 kn；活荷載標準值：q=311.5/(2+1) =1.500 kn；集中荷載的設計值: p=1.2(0.058+0.15)+1.4 1.5 = 2.349 kn； 圖3.3.3-3小橫桿計算簡圖2)強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kn.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: mpmax = 2.3491/3 = 0.783 kn.m ；最大彎矩 m= mqmax + mpmax = 0.789 kn.m；

35、最大應力計算值 = m / w = 0.789106/5080=155.276 n/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =155.276 n/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 n/mm2，滿足要求！3)撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.15+1.5 = 1.708 kn；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pma

36、x = 1707.61000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900) = 2.414 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+2.414 = 2.434 mm；小橫桿的最大撓度為 2.434 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！ 4 扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kn。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): r rc 其中 rc

37、- 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kn；r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: p1 = 0.0381.52/2=0.058 kn；小橫桿的自重標準值: p2 = 0.0381/2=0.019 kn；腳手板的自重標準值: p3 = 0.311.5/2=0.225 kn；活荷載標準值: q = 311.5 /2 = 2.25 kn；荷載的設計值: r=1.2(0.058+0.019+0.225)+1.42.25=3.512 kn；r 8.00 kn，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5 腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載

38、。靜荷載標準值包括以下內容： 1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kn/m ng1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8020.00 = 3.136kn；2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kn/m2 ng2= 0.341.5(1+0.4)/2 = 1.26 kn；3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kn/m ng3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kn；4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kn/m2 ng4 = 0.0051.520 = 0.15 kn；經計算得到，靜荷載標準值 ng

39、=ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.996 kn；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 nq= 311.52/2 = 4.5 kn；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 wo - 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采用： wo = 0.6 kn/m2； uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采用： uz= 1.3 ； us - 風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值 wk = 0.7 0.61.31.128 = 0

40、.616 kn/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.24.996+ 1.44.5= 12.295 kn；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.24.996+ 0.851.44.5= 11.35 kn；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw 為 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.6161.5 1.82/10 = 0.356 kn.m；6 立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：n = 12.295 kn；計算立桿的截

41、面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： a = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； = 12295/(0.186489)=135.18 n/mm

42、2；立桿穩定性計算 = 135.18 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：n = 11.350 kn；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: l0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： a = 4.8

43、9 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； = 11350.2/(0.186489)+356192.666/5080 = 194.907 n/mm2；立桿穩定性計算 = 194.907 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！7 連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： nl = nlw + n0風荷載標準值 wk = 0.616 kn/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 aw = 10.8 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力

44、(kn), n0= 5.000 kn；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kn)，按照下式計算：nlw = 1.4wkaw = 9.312 kn；連墻件的軸向力設計值 nl = nlw + n0= 14.312 kn；連墻件承載力設計值按下式計算： nf = af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 400/15.8的結果查表得到 =0.933，l為內排架距離墻的長度；又： a = 4.89 cm2；f=205 n/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 nf = 0.9334.8910-4205103 = 93.529 kn；nl = 14.312 ru16.903kn。經計算，選

45、此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru的最大值進行計算作為拉環的拉力n，為n=ru=16.903kn鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 50n/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 d=(169034/3.14250) 1/2 =21mm；12 錨固段與樓板連接的計算: 1)水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 r=0.222 kn； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.

46、8條f = 50n/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 d=222.4724/(3.142502)1/2 =1.683 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。2)水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 n - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，n = 0.222kn； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43n/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215n/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 222.472/(3.142161.43)=3.095mm。螺栓所能承受的最大拉力 f=1/43.1416221510-3=43.21kn螺栓的軸向拉力n=0.222kn 小于螺栓所能承受的最大拉力 f=43.206kn，滿足要求！3）水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝