1、全套設計（圖紙）加 401339828專業論文設計圖紙資料在線提供，優質質量，答辯無憂摘 要管的彎制方法有很多，相應的設備也有很多，但大多數都是用手動或機械彎管機加工生產出來的，而且多為冷彎。在實際中通常是根據生產對管的質量要求選擇相應的彎管機進行加工。本課題旨在尋求一種新的彎管工藝，在保證彎管質量的前提下盡可能提高彎管的速度。本著以上的目的，本課題研究設計了一款 dw38 液壓全自動彎管機。它具有生產效率較高，制造成本低。整臺機器共有以下幾部分組成：送料夾緊和送料機構、彎曲夾緊機構、彎曲機構和切斷機構四大部分組成。除了切斷機構是由一臺功率為0.37kw 的小功率三相異步電動機帶動之外，其它的

2、機構均采用了液壓傳動。彎管方式采用輾壓。在彎管的過程中，定模保持不動，固定在旋轉平臺上的動模進行靠模完成管子的加工。由于主要采用了液壓傳動的傳動方式，和其它的液壓設備相同，該液壓全自動彎管機在傳動上大為簡化，縮短了傳動鏈，從而提高了動力的傳動效率。本設備可以一次完成兩根管料的同時加工，所以加工效率較高。關鍵詞：彎管機 齒輪傳動 液壓缸 畢業論文1abstractthere are many bending method of tube, so the corresponding device is a lot. but most bending machine is manual or mec

3、hanical processing, and mostly is cold .in practice; the select of bending machine is usually based on the quality of the production requirements on tube. this topic seeks to find a new elbow technology, in ensuring the quality of pipe bends under the premise of improving the speed as much as possib

4、le. in the above purpose, the research design of a hydraulic automatic tube bending machine. it has higher production efficiency, low manufacturing cost. the whole machine is a total of the following components: feeding clamping and feed mechanism, clamp body bending, bending bodies and cut off the

5、bodies of four parts. in addition to cutting off body by a low-power power 0.37kw three phase induction motor drive, the other agencies are using a hydraulic transmission. rolling elbow is adopted. in the bending process, scheduled to die remain intact, fixed on the rotating platform, the dynamic mo

6、del for the tube to complete the processing by the module. since the main use of the hydraulic drive transmission, and other similar hydraulic equipment, automatic bending machine of the hydraulic drive on the greatly simplified, reducing the transmission chain, resulting in improved power transmiss

7、ion efficiency. the device at once, while two pipe materials processing, so the processing efficiency is higher. keywords: bender, motor, gear, hydraulic cylinder 畢業論文2目 錄第 1 章 管子彎曲方法的選擇.41.1 管料彎曲變形分析.41.2 常用彎管方法.41.4 彎曲方法的擬定.6第 2 章 彎管機的總體設計擬定.62.1 彎管機的總體機擬定及分析.62.2 彎管機總體機構的劃分.7第 3 章 彎管機各機構的選擇和設計.73

8、.1 靠模彎曲機構的設計.73.2 定模和夾塊運動的設計.83.3 頂鐓裝置的設計.83.4 切斷機構的設計.8第 4 章 齒輪的參數計算和選定.94.1 齒輪的擬定.94.2 齒條的參數計算和擬定.9第 5 章 液壓缸的設計.95.1 液壓缸主要參數的初步計算和擬定.95.2 液壓缸的驗算.105.3 液壓缸各部分結構形式的擬定.105.3.1缸筒與端蓋聯接方式的確定.105.3.2活塞結構形式的選取.115.3.3活塞桿的結構擬定以及直徑的計算.115.3.4活塞與活塞桿的聯接以及活塞的密封.125.3.5導向套的選擇.12第 6 章 大液壓缸的選擇.13第 7 章 切斷電機的選擇以及計算

9、.13第 8 章 冷彎工藝參數的計算.148.1 冷彎工藝參數的計算.148.1.1彎頭伸長量的計算.14 畢業論文38.1.2旋轉力矩的計算.158.1.3夾緊力和壓料力的計算.15第 9 章 旋轉軸的校核.18結束語.22參考文獻.23致 謝.24 畢業論文4第第 1 章章 管子彎曲管子彎曲方方法的選擇法的選擇1.1 管料彎曲變形分析管料彎曲基本變形機理與板料彎曲加工是相同的，特殊之處在于管料斷面是中空的，被折彎的管料外側與內側壁厚變化相反。管料斷面的形狀變化，內側管面的褶皺缺陷往往成為管料彎曲加工中的問題。加工過程中管料斷面的形狀變化如圖 1 所示，與板料彎曲相似，管料彎曲時，彎曲橫斷面

10、上，外側壁厚發生拉伸變形，內側壁厚發生壓縮變形。當彎曲達到一定程度后，內側管壁在壓應力的作用下仍會失穩而發生皺折，外側管壁在拉應力的作用下會產生裂紋。另外，彎管外側的管壁由于受切向拉伸而向內側轉移，導致管料彎曲后整個斷面形狀呈橢圓形。圖 1.1 管料彎曲變形示意圖1.2 常用彎管方法管材彎曲成型是直接靠特別的磨具來實現的，通常按模具的特征大致可以分為四類：沖模強制成型法，其代表就是用沖床來生產彎管件。滾輪彎曲法，常見于電動三輥卷彎機，其特點是只能卷制不同的弧形，目前應用最廣的是不銹鋼裝飾行業。滾壓法，常見于電動機平臺式彎管機，目前液壓彎管機械中的雙彎機也是采用這種成型方法。纏繞式彎曲法，目前市

11、場上所有的單頭液壓彎管機及數控彎管機采用的都是這種成型法，其特點是產品變形小，基本上可以避免管材表面的劃傷，進行有芯彎曲時管材的橢圓度和減薄量都可以控制在最小范圍內。若按采用芯棒情況又可以分為兩類，即有芯棒彎曲法和無芯棒彎曲法，液壓彎管機和數控彎管機都是按纏繞式彎曲進行設計的，并都可以進行有芯彎曲 畢業論文5和無芯彎曲。管料的壓彎和繞彎示意圖：圖 1.2 壓彎法彎管示意圖 圖 1.3 管料繞彎示意圖按管子成型方法的不同可以分為以分為：壓（頂）彎、滾彎、回彎和擠彎，回彎又分為輾壓式和拉拔式。1.3 管件的加工管料彎曲制品斷面有一定橢圓度是難免的。但不同的加工方法（包括是否使用芯棒）對橢圓變化程度

12、影響不同。用壓縮彎曲或回轉牽引彎曲法加工，當 r/d=2.0時，橢圓率 約為 5%（=(a-b)/a 各符號見圖 1）管料彎曲的加工極限決定于破裂和折皺缺陷的產生。一般對于壁厚 t 和管徑 d之比較小的薄壁管料，折皺是制約加工極限的主要因素；而采用回轉牽引彎曲時，由于整個管料都收拉伸，容易發生破裂，其加工極限決定于是否達到破裂的拉伸極限。隨著工業技術的發展，為了獲得緊湊的結構。這類管件的彎制目前可以采用以下加工方法，但第二和第三種已不屬于彎曲變形。帶有軸向頂鐓裝置的機械冷彎如圖 4 所示：圖 1.4 軸向頂鐓機械冷彎示意圖如圖 4 所示，為了改善彎頭的質量，采用頂鐓裝置，即在管子末端施加了軸向

13、圖 1.5 切向應力疊加 畢業論文6推力。在軸向推力的作用下，可以使管子外側拉伸區的切向拉伸應力由+1 減小大+3，使彎曲中性線外移（圖 5 中由 r2 移到 r1）.這樣，彎頭截面的畸變和外側壁厚減薄都得到改善。但內側壓縮區的壓縮應力-1 增大至-3，這樣將增加內壁產生皺折的可能性，為此在內側加防皺板。軸向推力的大小根據具體要求而定。通常以中性線外移至等于平均彎曲半徑的原則來確定。1.4 彎曲方法的擬定本設備初步擬定采用輾壓式的加工方法。管子彎曲過程彎曲意圖如圖 6 所示：圖 1.6 管子彎曲過程示意圖 畢業論文7第第 2 章章 彎管機的總體設計擬定彎管機的總體設計擬定2.1 彎管機的總體機

14、擬定及分析彎管機的總體構思如圖 7 所示圖 2.1 彎管機的總體工作示意圖2.2 彎管機總體機構的劃分彎管機的總體結構可以分為送料夾緊、送料、彎曲夾緊、靠模彎曲和切斷機構五個部分。彎曲夾緊、彎曲靠模以及動模的運動考慮采用液壓缸液壓傳動來實現，傳動鏈簡短而且機構簡單易于實現。切斷機構采用小電機驅動鋸片旋轉來實現。 畢業論文8第第 3 章章 彎管機各機構的選擇和設計彎管機各機構的選擇和設計3.1 靠模彎曲機構的設計動模固定在旋轉平臺上，而定模固定在主機機體上，靠模過程靠動模和定模的相對運動來實現，定模在靠模過程中保持不動，動模繞著定模和導槽旋轉中心所在的軸線旋轉。旋轉平臺的運動由一個液壓缸驅動。管

15、子內壁受到擠應力的作用，外壁受拉應力的作用，從而彎曲形成要求彎度。旋轉平臺旋轉運動的實現：由一個大液壓缸推動齒條滑動，齒條與直齒圓柱齒輪相嚙合把轉矩傳遞到齒輪安裝軸上，軸和旋轉平臺間通過鍵連接，從而帶動旋轉平臺實現轉動，動模固定在旋轉平臺上隨旋轉平臺一塊轉動。如圖 8 所示：圖 3.1 彎管機工作原理示意圖3.2 定模和夾塊運動的設計定模和夾塊在各自軸線方向上的運動均由一個小行程液壓缸驅動，當送料機構把管料送到夾塊所在位置處時，處于遠距離的夾料液壓缸推動彎曲夾緊機構的夾塊向前移動完成彎曲夾緊這一動作。彎曲夾緊動作完成后，動模液壓缸推動動模沿軸向移動完成合模動作。并保持合模狀態，直到彎制成功再復

16、位。3.3 頂鐓裝置的設計由于管子在彎曲過程中經常出現外壁拉裂的情況所以考慮采用一個頂鐓裝置給管子施加軸向的一個推力，來改善管子拉裂狀況。此頂鐓裝置主要由兩個受壓的彈 畢業論文9簧作用，送料時管料被送到頂鐓裝置的左擋板處，放在兩擋板中間的兩個彈簧受壓，產生反方向的推力作用于管子的軸線上，從而起到減弱管子彎曲過程中外壁的拉應力，減弱管子的拉裂。3.4 切斷機構的設計可以考慮的切割方式有以下兩種：由機械傳動用鋸條切割，特點是切割機構所占空間較大，且機械傳動復雜。由一臺小功率電動機直接帶動合金工具鋼鋸片高速旋轉進行切割。特點是傳動簡單，管子切割截面處得變形小。綜合考慮采用方案 2。由于機構相互位置關

17、系的影響，切斷機構還必須有軸向方向的移動。軸向的移動采用一個液壓缸驅動。 畢業論文10第第 4 章章 齒輪的參數計算和選定齒輪的參數計算和選定4.1 齒輪的擬定旋轉軸的運動由齒條和齒輪嚙合，齒輪轉動帶動軸運動完成。由于該彎管機屬于輕負載機械，旋轉平臺的轉動速度約為 n 平臺=10r/min，所以直齒圓柱齒輪齒輪即可滿足設計要求。初選齒輪的參數如下：模數 m=2, z=30，分度圓壓力角 =20齒距：p=m=3.142=6.28mm齒頂高：ha=m=2mm齒根高：hf=1.25m=2.5mm 齒高：h=2.25m=4.5mm齒頂圓直徑：da=m(z+2)=64mm分度圓直徑：d=mz=60mm齒

18、根圓直徑：df=m(z-2.5)=55mm分度圓周長：c=d=188.4mm4.2 齒條的參數計算和擬定模數 m=2，壓力角 =20齒頂高：ha=m=2mm齒根高：hf=1.25m=2.5mm 齒條長度 lc/2=99.2mm初選 l=120mm 畢業論文11第第 5 章章 液壓缸的設計液壓缸的設計5.1 液壓缸主要參數的初步計算和擬定由于本彎管機的彎曲部分的彎曲夾緊力和動模的壓料力都比較小，為了設計和計算的方便，初步擬定彎曲夾緊部分的夾緊液壓缸和壓料液壓缸采用同種型號。初定小液壓缸的工作力大小為 f=500n。此液壓缸的壓力按低壓來設計。初定壓力為 p=3.0mpa,液壓缸的額定工作壓力大小

19、為 pn=3.0mpa。最高允許工作壓力為 pmax1.5pn=1.53.0=4.5 mpa初步選定液壓缸內徑為 d=20mm初步擬定液壓缸的外徑 d=30mm活塞桿的直徑初定為 d桿=10mm初定液壓缸的行程 l=50mm由以上各數據可以計算得到液壓缸向前推進時推力大小為：f=p(a1-a2) 106a1=(d2)2 a2=(d2)2經計算得推力 f=706.86n5.2 液壓缸的驗算由于該液壓缸尺寸較小，為了加工制造的方便，缸筒材料采用 zg230-450，缸筒與兩端蓋間采用內螺紋聯接。缸筒壁厚的驗算前面初定液壓缸的外徑 d=30mm,內徑 d=20mm,壁厚 =5.0mm缸筒壁厚 =0+

20、c1+c2 (c1、c2分別為缸筒外徑公差余量和腐蝕余量)/d=0.250.08，符合 /d=0.08 0.3 的情況0pmaxd/(2.3p-3pmax)zg230-450 材料的許用應力 p=b/n(取安全系數 n=5)p=108 mpa計算可得 00.38mm缸筒底部厚度的驗算 畢業論文121=pd0m/(4p)徑計算得 1=0.625mm=5.0mm0.625mm，所以滿足要求5.3 液壓缸各部分結構形式的擬定液壓缸各部分結構形式的擬定5.3.1 缸筒與端蓋聯接方式的確定缸筒與端蓋聯接方式的確定常用的缸筒與端蓋的聯接方式有三種： 拉桿型液壓缸 結構簡單，制造和安裝方便，缸筒是用內徑經過

21、研磨的無縫鋼管半成品，按行程要求的長度切割。端蓋和活塞均為通用件。但這類缸受行程長度、缸內徑和額定工作壓力的限制。當行程即拉桿長度過長時，安裝時容易偏歪，致使缸筒端部泄露。這類缸的一個很大的特點是缸的外形尺寸比較大。 焊接型液壓缸 缸體有桿側的端蓋與缸筒之間為內外螺紋聯接、內外卡環、卡圈聯接，后端蓋與缸筒常采用焊接聯接。這類缸暴露在外面的零件較少，外表光潔，外形尺寸小，能承受一定的沖擊負載和惡略的外界環境條件。但由于前端蓋螺紋強度和預緊時端蓋對操作的限制，因此不能用于過大的缸內徑和較高的工作壓力。缸內徑常用于 d200mm,額定壓力 pn25mpa。 法蘭型液壓缸 缸體的兩個端蓋均用法蘭螺釘（

22、螺栓）聯接；缸底為焊接，而缸前蓋用法蘭聯接的結構。這類缸的外形尺寸較大，適用于大中型液壓缸，缸內徑通常大于 100mm，額定工作壓力 pn=25 40mpa，能承受較大的沖擊負荷和惡劣的外界環境條件，屬于重型缸，多用于重型機械、冶金機械。本設計所研究的彎管機是輕負載型機械，而且由于彎曲夾緊機構、切斷機構以及動模的靠模運動的影響，該液壓缸的外形適于采用小型的液壓缸。初步選定液壓缸缸筒與端蓋的聯接方式為焊接型液壓缸。由于該液壓缸的外徑和內徑較小，承受的工作壓力小，缸筒與兩端蓋的聯接方式都采用螺紋聯接的方式。并且易于拆卸維修。5.3.2活塞結構形式的選取活塞結構形式的選取由于活塞在液體壓力的作用下沿

23、缸筒往復運動，因此它與缸筒間的配合應適當，既不能過緊，也不能間隙過大。配合過緊，不僅使最低啟動壓力增大，降低機械效率，而且容易損壞缸筒和活塞的滑動配合表面；間隙過大，會引起液壓缸內部泄露，降低容積效率，使液壓缸達不到要求的設計性能。活塞的結構形式根據密封裝置來選定。常用的活塞結構形式有整體式活塞和組 畢業論文13合式活塞。整體活塞在圓周上開溝槽，安置密封圈，結構簡單，但是加工比較困難，密封圈安裝時也容易拉傷和扭曲。組合式活塞結構多樣，主要受密封形式決定。組合式活塞大多數可以多次拆裝，密封件使用壽命長。隨著耐磨的導向環的大量使用，多數密封圈與導向環大量使用，大大降低了活塞的加工成本。綜合考慮活塞

24、的選用條件，該小型液壓缸可以采用整體式活塞。因為該液壓缸工作環境為低壓、行程較短且液壓缸的尺寸小。活塞與液壓缸缸筒內徑的配合采用小間隙配合。5.3.3 活塞桿的結構擬定以及直徑的計算活塞桿的結構擬定以及直徑的計算活塞桿的桿體由兩種：實心桿和空心桿。該液壓缸的活塞桿直徑較小所以應采用實心桿。由于缸工作時軸線固定不動，所以活塞桿的桿頭聯接形式采用小螺栓頭形式。活塞桿的材料采用 45 鋼，調質處理。活塞桿直徑的擬定：活塞桿是液壓缸傳遞力的重要零件，它承受拉力、壓力、彎曲力和振動沖擊等多種作用力，必須有足夠的強度和剛度。對于無速比要求的液壓缸，其活塞桿直徑d 可以根據往復運動速比（無桿側和有桿側的面積

25、比）來確定。d=dm 式（5-1）1本設計對液壓缸無速比要求，可根據液壓缸的推力和拉力確定，也可以根據公式：m d缸筒內徑dd)5131(計算得 d=20/320/5mm，由于該活塞桿的直徑較小所以為了加工制造的方便將 d 圓整為 d=10mm。活塞桿的強度計算：活塞桿的工作壓力穩定，只受軸向推力，所以可以按公式 2 來對活塞桿進行簡單的強度驗算： mpa 式(5-2)pdf26410 式（5-3） nsp 畢業論文14經計算得=1360mpa=6.37mpa，所以滿足設計要求pp5.3.4 活塞與活塞桿的聯接以及活塞的密封活塞與活塞桿的聯接以及活塞的密封活塞與活塞桿的聯接方式有許多種形式，常

26、用的由三種：卡環型、軸套型和螺母型。卡環型拆裝方便，在低速時使用廣泛。本設計活塞與活塞桿聯接方式采用卡環型。由于該液壓缸工作壓力低，推力小活塞的密封以及缸筒與端蓋的密封采用簡單的 o 型密封即可滿足要求。5.3.5導向套的選擇導向套的選擇導向套安裝在液壓缸的有桿側端蓋內，用以對活塞桿進行導向，內裝有密封裝置以保證缸筒有桿腔的密封。外側裝有防塵圈，以防止活塞桿在后退時把雜質、灰塵以及水分帶到密封裝置處，損壞密封裝置。導向套的典型結構有軸套式和端蓋式兩種。本設計采用軸套式導向套，材料采用磨差系數小耐磨的青銅。導向套主要尺寸的計算：導向套的主要尺寸是支撐長度，通常按活塞桿直徑、導向套的型式、導向套材

27、料的承壓能力、可能遇到的最大側向負載等因素來考慮。通常可采用兩端導向段，每段寬度一般約為 d/3，兩段中活塞桿導向套尺寸配置線間距離取 2d/3。由于該液壓缸的尺寸小，工作壓力低，對導向的要求也比較低，所以導向套可以做成整體式的，長度為 l=d(活塞桿直徑)=10mm。 畢業論文15第第 6 章章 大液壓缸的選擇大液壓缸的選擇本設計中驅動旋轉軸旋轉和切斷電機橫向移動的兩個液壓缸的工作力比較大，為了設計和計算的方便，將兩個液壓缸選為同一型號的液壓缸，但是對兩缸的活塞桿行程要求不同，因此擬選取兩個同型號不同行程的液壓缸作為兩個工作液壓缸。本設計擬采用輕型拉桿式液壓缸。輕型拉桿式液壓缸，缸筒采用無縫

28、鋼管，根據工作壓力不同，選擇不同壁厚的鋼管，其內徑加工精度高，重量輕，結構緊湊，安裝形式多樣，且易于變換，尤其是具有良好的低速性能。壓力范圍從mpa。廣泛應用在機床、輕工、紡織、塑料加工、農業機械等設備上。5 . 25 . 3壓力的選定 由于本設備的負載較小，壓力的選定應為中低壓。初選液壓缸的額定工作壓力為 7mpa，在實際使用時，可以根據需要對液壓缸的工作壓力進行調節，但不宜大于 7mpa。最高工作壓力為 10.5 mpa。允許最高工作速度為 vmax=300mm/s最低工作速度為 vmin=8mm/s最高使用溫度為8010缸徑為 d=32mm由于該液壓缸是輕型所以活塞桿直徑應取為 d桿=1

29、6mm推力大小為 f=5.63kn液壓缸的安裝方式均為軸向底座式行程的選定 切斷電機移動用行程為 50mm 的液壓缸；旋轉軸驅動用行程為 120mm 的液壓缸。所以大液壓缸的型號選定為：切斷電機移動用 b-lb-1-32-d-7-n-50-a旋轉軸驅動用 b-lb-1-32-d-7-n-120-a 畢業論文16第第 7 章章 切斷電機的選擇以及計算切斷電機的選擇以及計算切斷機構由一臺小功率三相異步電動機帶動鋸片高速旋轉，完成管件的切割加工。擬選用 ys 系列三相異步電動機（jb/t1009-2007）71 系列，鐵心數為 2，額定功率 p=370w，n=1400r/min。電機的額定轉矩為 t

30、=2.4n/m。安裝型式為 imb3 型。電機負載的分析：本切斷機構的作用是切斷最大外徑 d=16mm,壁厚為=2.5mm 的銅管。根據工作狀況知電機的負載式沖擊性負載，而且是短時的無需調速。根據機械設計手冊減（變）速器電機與電器表 16-1-7，生產機械的負載特性 n=f(tl)的分類應屬于恒轉矩反抗性負載。按照一般要求電機電壓選用 380v。初選電機功率此電機的工作按一般旋轉運動的機械來考慮。粗略估計負載的轉矩大小為t=2.0n/m,取鋸片轉速 n=1400r/min 式(7-1)9550tnp 切斷類機械的負載功率按一般旋轉類機械來設計考慮，按公式 3 計算可得該切斷機構的負載功率為p=

31、0.293kw及電機的額定功率 p 應滿足 p0.293kw，轉速為 n=1400r/min,滿足此條件的小功率電動機由兩種如下表所示：表 7.1 電機參數電機電機型號型號機座代號機座代號功率功率 p/kwp/kw額定電壓額定電壓 u/vu/v額定轉速額定轉速n/(r/min)堵轉電流堵轉電流ie/ays7137038028000.96ys7137038014001.12相比之下 ys 系列，n=1400r/min 的電動機的額定轉矩略大于 n=2800r/min 的電機，而且 n=1400r/min 完全滿足使用要求。故選用 n=1400r/min,機座號為 71，額定功率 p=370w 的

32、電動機作為切斷電機。 畢業論文17第第 8 章章 冷彎工藝參數的計算冷彎工藝參數的計算8.1 冷彎工藝參數的計算冷彎工藝參數的計算8.1.1 彎頭伸長量的計算彎頭伸長量的計算 式（8-1)el180中性層偏移量： 式（8-2)rrre2本設計中 r=38mm，=270經計算得=？mm，=？mmle按經驗數據做近似計算可知 dw=38mm 的管的彎頭伸長量為？mml8.1.2 旋轉力矩的計算旋轉力矩的計算旋轉力矩 式(8-3)xmymwtmmmm 式(8-4)20mmmw用移動式滑槽時 式(8-5)式(8-6) 式(8-7)sxwrkkm)2(01 式（8-8）swkm10截面形狀為管狀的型材的

33、截面形狀系數可以按公式 13 進計算 式(8-9)sdsdkww32275. 11圓筒材料的抗彎截面系數按公式 14 進行計算 式(8-10)dddw32)(44d（m）管子的外徑,d=38mmwxmwymmmmm5 . 115. 01 . 0 畢業論文18d(m)管子的內徑,d=2mm經計算得,？w8.1.3 夾緊力和壓料力的計算夾緊力和壓料力的計算夾緊力的計算 式(8-11)11lmpt 式(8-12)wdl)25 . 1 (1經計算得 ，取，mml32241mml301kgfp5 .631壓料力的計算 式（8-13） 式（8-14）22lmpwwdl22經計算得，mml322kgfp3

34、.852圖 8.1 夾緊壓料示意圖 畢業論文19第第 9 章章 旋轉軸的校核旋轉軸的校核旋轉軸的外形尺寸如圖 12 所示圖 9.1 旋轉軸外形圖和受力圖此旋轉軸的材料采用 45 鋼。硬度為 230hbs,剪切疲勞極限 =155mpa。軸的主要作用是驅動旋轉平臺的轉動，承受的力主要是扭轉產生的扭矩。其受力圖（扭矩圖）如圖 13 所示：圖 9.2 軸的扭矩圖分析之 m=m1=m2= mt=630.4nm，且直徑大小為 30mm 處得截面積最小，屬于危險截面，所以只需對 d=30mm 處進行強度校核即可。 畢業論文20d=30mm 處得扭轉剪應力大小為：twm實心軸的抗扭截面系數為：,軸危險截面處的直徑為 d=30mm。163dwt經計算得，所以軸的強度滿足使用要求。mpampapa1559 .118109 .1186 畢業論文21結束語結束語本次畢業設計我的課題為 dw38 彎管機的機械結構設計。在設計的整個過程中，我確實學到了很多東西。由于對市場的調研以及社