1、 電子商務中心基坑內支撐拆除施工方案編 制 人 ： 審 核 人 ： 批 準 人 ： 19 / 21文檔可自由編輯打印目 錄第一節 工程概述11. 編制依據12. 工程概況13. 基坑支護結構概況14. 交通條件3第二節 施工總體說明31. 特點分析及應對措施32. 拆除方案的選擇43. 總體部署44. 組織機構5第三節 施工計劃61. 勞動力計劃62. 小型工器具材料使用計劃63. 機械使用計劃64. 工期計劃6第四節 施工方案61. 支撐拆除方案62. 渣土運輸方案10第五節 成品保護措施11第六節 安全施工措施111. 安全管理112. 安全防護123. 基坑監測12第七節 文明施工措施1

2、21. 噪音控制措施122. 粉塵控制措施123. 夜間施工措施12第八節 計算書131. 參數信息132. 縱向支撐鋼管計算143. 橫向支撐鋼管計算154. 扣件抗滑移的計算165. 模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算166. 立桿的穩定性驗算177. 立桿的地基承載力計算18第一節 工程概述1. 編制依據1） 電子商務中心基坑支護設計施工圖2） 電子商務中心施工圖3） 廣東省標準：建筑基坑支護工程技術規程（DBJ/T15-20-97）4） 建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2012）；5） 施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；6） 建筑拆除工程安全技術規范（JGJ1

3、47-2004）；7） 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；2. 工程概況工程名稱電子商務中心建筑面積79262m2層 數地上22層/地下3層結構形式主樓：現澆混凝土核芯筒結構主體高度97.1m/-13.5m裙樓：現澆混凝土框架結構建設地點廣州市海珠區琶洲西二號路A11地塊，獵德大橋東、珠江啤酒廠南建設單位中國移動通信集團廣東有限公司設計單位廣東省建筑設計研究院監理單位廣州市廣州工程建設監理有限公司施工單位中國建筑第四工程局有限公司3. 基坑支護結構概況基坑平面為131.871.6m，開挖深度-14.3m，基坑支護采用上部放坡+地下連續墻+兩道鋼筋混凝土內支撐的型式，內支撐梁下設

4、鋼格構立柱。內支撐梁截面為800800、600800、600600，C30混凝土，梁頂標高分別為-7.1m、-3.0m（詳見節點圖示）。基坑內支撐梁拆除分區圖4. 交通條件本工程場區南鄰雙塔路、北鄰西二號路，場區南北各開設8m寬大門，用于施工物料的運輸。第二節 施工總體說明1. 特點分析及應對措施1.1. 場地平面狹小，可利用的施工場地有限本工程場地狹小，在地下室施工階段基坑上部可利用施工場地有限，尤其是支撐拆除期間穿插地下室結構施工，需要考慮施工材料堆場、拆除垃圾外運以及物流車輛停靠，場地非常緊張。應對措施：對現場進行規劃，合理布置材料場地，現場不再設置混凝土渣土堆場，拆撐后的回收鋼筋及時處

5、理。1.2. 垂直運能緊張拆除基坑內支撐形成的混凝土廢渣需要及時運出基坑裝車外運，需要使用塔吊。期間，相鄰施工段結構施工，塔吊運能不足。應對措施：基坑內支撐拆除施工、相鄰工段結構施工安排在白天及23:00之前，吊運混凝土廢渣安排在23:00之后，運能不足時臨時增加1臺16t汽車吊。2使用不少于5個吊斗，由小型鏟車配合裝料，合理使用塔吊。1.3. 工序前后制約，施工工期緊張支撐拆除是為所在的結構層施工騰出場地空間，所以支撐拆除是地下室結構施工的重要工序。支撐拆除是關鍵工作，拆除工期是總工期的一個時間段，因此按本工序的進度計劃完成支撐拆除工程是實現階段工期目標之一。應對措施：1）用于拆除的機械設備

6、數量合理，人機匹配；2）選擇合理的支撐拆除順序，應從支撐桿件的中部開始拆除，支撐梁節點可整體保留、吊運。3）用膨脹劑對支撐梁進行預裂解，降低拆除難度。1.4. 施工安全要求高支撐梁距下方已完成的地下室結構樓層凈高分別為：第二道支撐1.5m、第一道支撐2.0 m，保證支撐拆除過程的施工安全是硬性要求。內支撐拆除過程中及拆除后基坑支護結構的應力重分配引起的基坑變形，是基坑安全隱患一個方面。應對措施：1）在要拆除的支撐梁下搭設安全托架，既可用作拆除人員的操作平臺，也可作為安全防護體系；2）及時清理操作平臺上的混凝土渣；3）與業主方委托的第三方基坑監測單位協調、配合，加強本拆除時間段的基坑監測工作；4

7、）對施工現場噴水抑塵，減少粉塵污染；5）人工鑿除時，需要搭設支架操作平臺，系好安全帶。2. 拆除方案的選擇支撐拆除方案的選擇，主要考慮對基坑本身和周邊環境的影響。綜合各種因素，本工程的內支撐拆除采用：膨脹劑預裂風鎬破解拆除輔以人工拆除清渣外運的方式。3. 總體部署1） 考慮到周邊環境情況，支撐拆除按照“先換撐、后拆撐”的原則進行；2） 支撐相應層的主體結構達到規定的強度等級，按設計圖紙要求的換撐方式將支護結構的支撐荷載傳遞到已完成的主體結構后，可拆除該區該層面支撐；3） 拆撐前需根據結構混凝土預留試件抗壓強度符合條件時方可拆除支撐。4） 在拆除每層支撐的前后必須加強對周圍環境的監測，出現異常情

8、況立即停止拆除，確保換撐安全、可靠。5） 預留出支撐拆除及渣土清運的工作面，及時清運渣土；沒有布置支撐的區域及時進行豎向結構（框架柱、剪力墻）的穿插施工；6） 盡量減少人工作業量，為機械作業創造條件，發揮機械施工安全高效的優勢；7） 根據底板施工的先后及地下室結構布局，將支撐破碎、鋼筋回收、渣土集中、渣土清運等工序集中有序的結合，組織流水施工；8） 支撐拆除分區部署圖詳見圖4. 組織機構第三節 施工計劃1. 勞動力計劃風鉆工5人，切割工5人，空壓機工12人，清理工20人。2. 小型工器具材料使用計劃風鉆、風鎬、鋼釬、8磅鐵錘、氧氣、乙炔、安全網、勞保用品、消防器材、木模板、架子鋼管、扣件、鋼笆

9、片、警戒線若干。3. 機械使用計劃汽車4輛，小型鏟車1臺，空壓機4臺，塔吊配合4. 工期計劃按總施工進度計劃安排，每層每區域支撐拆除、清運時間計劃7天。第四節 施工方案1. 支撐拆除方案1.1. 拆除工序支撐拆除工序主要包括：支撐梁膨脹劑預裂解、支撐破碎、鋼筋回收、砼渣清理、鋼柱回收等工序。1） 本工程設計的后澆帶將結構劃分成6個區塊，每層支撐拆除分為三個施工段進行。2） 施工段拆除順序依次為：第一施工段第二道支撐第三施工段第二道支撐第二施工段第二道支撐第一施工段第一道支撐第三施工段第一道支撐第二施工段第一道支撐。3） 每一施工段結構完成周邊回填完成傳力帶混凝土澆筑完成混凝土強度達到80%后，

10、即可安排上部支撐梁的拆除工作；支撐梁拆除順序圖內支撐梁拆除腳手架示意圖1-1剖面圖1.2. 拆除方法1） 支撐預切除根據支撐受力特點，為了防止支撐拆除區域對暫未拆除支撐區域造成沖擊、對周圍環境產生不利影響，支撐拆除前需要預先進行應力釋放。采取“切撐隔震，割筋降震”的方法，將預拆除區與暫未拆除區支撐連接處、連梁與支撐全部用風鎬切斷，斷口的寬度約為30厘米，然后才能進行預拆除區的作業。這樣支撐拆除過程中的震動波傳導路徑在切口處被阻斷，震動就不會傳遞到未拆除區的支撐和圍護樁上，圍護結構的變形亦未傳遞到支撐上避免對鋼構柱造成側壓力。2） 支撐拆除地下負二層結構完成達混凝土達到設計強度后，在樓板面鋪設墊

11、木、墊板并搭設支撐頂架，使架體托住將要拆除的第二道內支撐梁體。然后使用風鉆在梁面上打鑿30、600mm、h=500mm的孔，吹風清洗孔內粉塵。在每段支撐梁打孔完成后填入膨脹劑，泥漿封口后孔口預留約50mm凹槽，灌水使藥物膨脹，裂解支撐梁體的混凝土。人工使用風鎬對經膨脹劑裂解的支撐梁進行破碎，使混凝土與鋼筋分離，形成小塊體的渣土。拆除過程中及時的穿插進行鋼筋的切割回收作業，拆除與人工切割作業應保持安全距離不得小于20m。3） 人工破碎支撐針對膨脹劑裂解不徹底的部位，也采用人工鑿除法，利用空壓機風鎬將支撐鑿除。作業時，兩人一組，先鑿除梁周混凝土保護層，剝露出四周箍筋后使用氧氣乙炔切割，然后由上而下

12、進行破碎，遇到鋼筋即進行切割，邊破碎邊剔除鋼筋。人工作業需佩戴勞保用品，特別需注意支撐的穩定性，不穩定區域及時搭設防護架。工作時應經常對作業區灑水抑塵。1.3. 支撐鋼格構柱的拆除在第一道內支撐梁拆除完成后，才能開始拆除內支撐體系的鋼格構柱。鋼格構柱的拆除順序應自上而下進行，使用乙炔焰進行分段切割。拆除上層鋼格構柱時，先使用塔吊通過鋼絲繩、卡環吊住柱頭，不使切斷的鋼柱傾倒，然后才能開始切割柱子四角的受力角鋼，柱子切斷后直接吊出基坑。切槎應高出樓板結構面20mm。切割動火前和切割過程中應經常對鋼柱周圍的混凝土樓面潑水降溫，不使切割區的樓板結構混凝土溫度過高而炸裂。在負三層結構模板拆除后才能拆除本

13、層的內支撐鋼柱。先完全切斷鋼柱與上部梁底的連接，然后用3條倒鏈互成120o角對鋼柱上端臨時固定不使切斷的鋼柱傾倒，然后高出底板面50mm用使用乙炔焰切斷鋼柱的2個角，鋼柱傾倒方向的2個角鋼各留50mm的連接面不切割（在同一個面上），然后拉放倒鏈使鋼柱在可控狀態下逐步傾斜直到傾倒，然后完全切斷預留的連接面。清理現場，運出已拆除的鋼格構柱。2. 渣土運輸方案1） 坑內渣土集中外運拆除的第二道支撐梁的混凝土渣土集中采用人工與機械相結合的辦法，利用小型鏟車輔以人工手推車，將坑底渣土裝入料斗內用塔吊運出，裝車外運。拆除第一道支撐時，在拆除區域基坑邊修筑行車坡道，小型鏟車可將渣土直接運出基坑，然后裝車外運

14、。2） 清理混凝土渣塊清運完成后，及時的將樓層板面打掃干凈，拆除支撐梁的架體，為結構施工騰出工作面。第五節 成品保護措施1） 支撐拆除時，支撐破碎點盡量稍密，使破碎下的混凝土碎塊尺寸盡可能的小（最大尺寸不得超過10cm），減小對板面的沖擊；2） 支撐下鋪設麻袋和竹笆，防止混凝土碎塊和鋼筋損傷板面；3） 施工縫處直螺紋連接的鋼筋頭應安裝保護帽，并對甩出的梁、柱、墻鋼筋進行防護。支撐拆除作業時，嚴禁隨意碰撞、彎折接頭鋼筋和在鋼筋接頭區域內堆放混凝土渣土；必要時在鋼筋密集區域進行人工清渣；4） 后澆帶、井坑、傳力帶部位及時的進行覆蓋，防止渣土掉入無法清理；5） 支撐拆除時，及時將機電預埋管道進行覆蓋

15、且做好標識，防止渣土清運時損壞。第六節 安全施工措施1. 安全管理1） 支撐拆除要嚴格按照支撐拆除方案實行，指定有資質、經驗豐富的專業公司組織施工作業。2） 專業分包單位的作業人員必須具備作業操作資格，杜絕無證上崗和違規操作；3） 支撐拆除區域周邊5m范圍設置警戒線，疏散無關人員，落實應急處理措施；4） 對班組做好安全技術交底，進入現場必須正確佩戴安全帽，高處作業必須系好安全帶，用電符合規范要求并服從安全員管理； 5） 防護措施搭設牢固可靠；6） 鋼筋回收和渣土清運時氣焊作業應先申請動火證，配備足夠數量的滅火器；7） 經常巡視、檢查氣割等明火作業處的周邊情況，消除隱患防止火災；8） 乙炔瓶不得

16、臥放，與氧氣瓶距離不得小于5m，用肥皂水檢查是否漏氣，夜間嚴禁明火照明。2. 安全防護1） 拆除作業周圍10m外劃出作業警戒范圍，設立醒目安全標志和臨時圍護措施，專人巡視，嚴禁無關人員進入；2） 在支撐梁上的作業人員，配備完備的勞動保護用品，并及時搭設防護架或者操作平臺；3） 嚴禁機械、人員立體交叉作業；4） 水平作業面內，除機械操作人員和指揮人員，機械作業區周邊10m內不得有人從事其他作業；5） 惡劣天氣條件下，不得進行拆除作業。3. 基坑監測支撐拆除將導致基坑周邊土體內應力的重新調整與分配，外在的表現就是基坑的變形。因此拆除過程中及拆除施工完成后的一周內應對基坑圍護結構及周邊環境進行全面監

17、測，為基坑支護安全提供評判依據。委托監測專業單位進行，監測內容主要有環梁頂水平位移、土體傾斜、周邊道路的沉降、周邊建筑物沉降、周邊管線沉降等。第七節 文明施工措施1. 噪音控制措施1） 嚴禁長鳴笛；2） 晚上十一點后停止拆除作業，可進行渣土運輸作業；3） 空壓機放置區域搭設隔音棚。2. 粉塵控制措施1） 渣土運輸車輛需要封閉或者覆蓋，出入現場及時的進行沖洗；2） 天氣干燥時，支撐拆除區域進行適量灑水；3） 渣土集中堆放，必要時將現場渣土進行圍擋和覆蓋；4） 場地內車輛行駛區域，專人進行清掃沖洗。3. 夜間施工措施1） 夜間施工時，及時的與相關政府部門溝通，做好夜間施工申請；2） 夜間嚴禁長鳴笛

18、；3） 晚上十一點后停止拆除作業，可進行渣土運輸作業；第八節 計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。1. 參數信息1.1. 基本參數立桿橫向間距或排距la(m):1.00，立桿步距h(m)：0.50；立桿縱向間距lb(m):0.50，平臺支架計算高度H(m)：1.29；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：100.00；鋼管類型:483.5，扣件

19、連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.75；1.2. 荷載參數腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):5.000；施工均布荷載(kN/m2):5.000；1.3. 地基參數地基土類型:；地基承載力標準值(kPa):20.00；立桿基礎底面面積(m2):0.40；地基承載力調整系數:1.00。2. 縱向支撐鋼管計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4；縱向鋼管計算簡圖2.1. 荷載的計算1） 腳手板自重(kN/m)：q11 = 0.30.1

20、= 0.03 kN/m；2） 堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 50.1 = 0.5 kN/m；3） 施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 50.1 = 0.5 kN/m2.2. 強度驗算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)5.2.4規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力計算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒載：q1 = 1.2 q11= 1.20.03 = 0.036 kN/m；均布活載：q2 = 1

21、.40.5+ 1.4 0.5=1.4 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.10.03612 + 0.117 1.412 = 0.167 kNm ；最大支座力 N = 1.10.0361 + 1.21.41 = 1.72 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.167106 / (5080) = 32.953 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 32.953 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！2.3. 撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: = 0.667ql4/100EI均

22、布恒載: qk = qll=0.03 kN/m； = 0.677 0.0310004/(1002.06105121900)=0.008 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.008 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 1000/150與10 mm，滿足要求！3. 橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =1.72 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.413 kNm ；最大變形 max = 0.284 mm ；最大支座力 Qmax = 9.

23、424 kN ；最大應力 = 81.261 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 81.261 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 0.284 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 500/150與10 mm，滿足要求！4. 扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R=

24、9.424 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5. 模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。5.1. 靜荷載標準值包括以下內容1） 腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1491.286 = 0.191 kN；2） 欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.150.5 = 0.075 kN；3） 腳手板自重(kN)：NG3 = 0.30.51 = 0.15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 0.416 kN；5.2. 活荷載為施工荷載標準值產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = 5

25、0.51+50.51 = 5 kN；5.3. 因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.20.416+ 1.45 = 7.5 kN；6. 立桿的穩定性驗算立桿的穩定性計算公式: = N/AKH f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.5 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH - 高度調整系數:KH=1； L0 - 計算長度 (m