1、新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司 二一年元月目目 錄錄1 爬模工作機(jī)理概述爬模工作機(jī)理概述.11.1 自爬模系統(tǒng)工作原理及特點(diǎn) .11.2 爬模的基本組成.11.2 自爬模的主要工作步驟 .22 分析目的與分析工況分析目的與分析工況 .32.1 計(jì)算目的.32.2 計(jì)算內(nèi)容.32.3 計(jì)算工況.33 模型建立模型建立 .33.1 模型簡(jiǎn)圖.33.2 邊界條件.43.3 材料 .43.4 各桿件截面.63.5 荷載及布置.74 計(jì)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果.84.1 工況一：靜止?fàn)顟B(tài)恒載施工荷載.84.2 工況二：靜止?fàn)顟B(tài)恒載施工荷載風(fēng)荷載.134.3 工況三：爬升狀態(tài).145

2、 結(jié)論與建議結(jié)論與建議.14江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 11 爬模工作機(jī)理概述1.1 自爬模系統(tǒng)工作原理及特點(diǎn)自爬模系統(tǒng)工作原理及特點(diǎn)新型自爬模系統(tǒng)是適應(yīng)高層或超高層結(jié)構(gòu)混凝土澆筑而出現(xiàn)的先進(jìn)施工工藝。自爬模的爬升運(yùn)動(dòng)是通過(guò)液壓油缸對(duì)導(dǎo)軌和爬架交替作用來(lái)實(shí)現(xiàn)的。導(dǎo)軌和爬架之間可進(jìn)行相對(duì)運(yùn)動(dòng)。在爬架處于工作狀態(tài)時(shí)，導(dǎo)軌和爬模架都支撐在埋件支座上，兩者之間無(wú)相對(duì)運(yùn)動(dòng)。退模后立即在退模留下的爬錐上安裝受力螺栓、掛座體及埋件支座，調(diào)整上下軛棘爪方向來(lái)使導(dǎo)軌運(yùn)動(dòng)，待導(dǎo)軌升到位就位于該埋件支座上后，操作人員立即轉(zhuǎn)到下平臺(tái)拆除導(dǎo)軌提升后露出的位于下平臺(tái)處的埋

3、件支座、爬錐等。在解除爬架上所有拉結(jié)之后就可以開始爬升架體及模板，這時(shí)導(dǎo)軌保持不動(dòng)，調(diào)整上下棘爪方向后啟動(dòng)油缸，爬模架就相對(duì)于導(dǎo)軌運(yùn)動(dòng)。通過(guò)導(dǎo)軌和爬模架這種交替附墻，提升對(duì)方，爬模架沿著墻體垂直預(yù)留爬錐逐層向上爬升。整個(gè)模板支架系統(tǒng)支撐在已經(jīng)澆筑好的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)上，而不是支撐在地面，它的高度是一定的，而不像普通的模板支架系統(tǒng)隨著澆筑高度的提高，支架高度也相應(yīng)增加，這樣就可以避免因支模高度過(guò)高而產(chǎn)生穩(wěn)定問(wèn)題。同時(shí)運(yùn)用這種爬模系統(tǒng)，還有節(jié)省施工材料，縮短施工工期的作用。具體來(lái)說(shuō)，它的特點(diǎn)有：（1）液壓爬模可整體提升，也可單體提升，爬升穩(wěn)定性好；（2）操作方便，安全性高，且可節(jié)約大量的工時(shí)和材料；

4、（3）因?yàn)槭亲耘荔w系，它可以大大降低塔吊的負(fù)擔(dān)；（4）承重性能好，施工單位可在爬模休息平臺(tái)上碼放施工所需材料（承重在設(shè)計(jì)重量范圍內(nèi)） ；（5）爬升速度快，可以提高施工速度；（6）提供全方位的工作平臺(tái)和休息平臺(tái)，施工過(guò)程中不必為重新搭設(shè)操作平臺(tái)而浪費(fèi)材料和勞動(dòng)力。江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司液壓自爬模在吸收國(guó)外及國(guó)內(nèi)同行先進(jìn)爬模經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，自主開發(fā)的有獨(dú)立知識(shí)產(chǎn)權(quán)的產(chǎn)品。尤其適用于高層框架結(jié)構(gòu)建筑、高層建筑的核心筒結(jié)構(gòu)和橋梁高墩及索塔的施工。工程實(shí)踐證明液壓爬模的社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益顯著：（1）模板一次性組裝上墻、不占用堆放場(chǎng)地；（2） 組裝快速，模塊化設(shè)計(jì)；（3）節(jié)約塔吊吊力 40%以上；（4） 節(jié)約

5、人工成本 30%左右；（5）施工速度平均可達(dá) 45 天/層(節(jié)段)；（6） 現(xiàn)場(chǎng)文明、整潔、安全。1.2 爬模的基本組成爬模的基本組成整個(gè)爬模系統(tǒng)可以分為上、中、下三部分，上三層，中間一層，下兩層。江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 2主要的構(gòu)件有：主梁，立桿，可調(diào)斜撐，中平臺(tái)，下平臺(tái)，上平臺(tái)架體，頂升裝置等。圖 1 新型自爬模架構(gòu)件組成圖1.2 自爬模的主要工作步驟自爬模的主要工作步驟（1）在已經(jīng)澆筑好的混凝土結(jié)構(gòu)上安裝預(yù)埋件（2）安裝上、中、下平臺(tái)及模板（3）固定模板（4）澆筑混凝土（5）退模、安裝預(yù)埋件（6）頂升并固定導(dǎo)軌（7）頂升爬架（8）重復(fù)

6、步驟（3） ，如此往復(fù)江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 32 分析目的與分析工況分析目的與分析工況2.1 計(jì)算目的計(jì)算目的施工的順利進(jìn)行是以安全為前提的，要確保整個(gè)施工過(guò)程的安全性，就必須保證結(jié)構(gòu)的各個(gè)構(gòu)件在任何工況下都可以強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性的要求。因此需要對(duì)驗(yàn)算各個(gè)構(gòu)件的強(qiáng)度、剛度是否滿足要求，以及驗(yàn)算整個(gè)爬架系統(tǒng)的穩(wěn)定性。本報(bào)告根據(jù)實(shí)際的材料類型，結(jié)構(gòu)形式，桿件單元截面形式，運(yùn)用有限元分析軟件，模擬在各種荷載作用下結(jié)構(gòu)的受力性能，根據(jù)得到的數(shù)據(jù)，就可以從整體上把握這個(gè)系統(tǒng)是否具有可行性。2.2 計(jì)算內(nèi)容計(jì)算內(nèi)容該爬模結(jié)構(gòu)的計(jì)算是以單榀結(jié)構(gòu)為單元計(jì)

7、算分析的，驗(yàn)算內(nèi)容包括：（1）各桿件的各桿件強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性；（2）錨栓的抗剪抗拔驗(yàn)算；（3）混凝土局部承壓驗(yàn)算；（4）整個(gè)架子的穩(wěn)定性驗(yàn)算。（5）導(dǎo)軌梯檔的局部受壓；2.3 計(jì)算工況計(jì)算工況本結(jié)構(gòu)的荷載狀態(tài)復(fù)雜，此次計(jì)算將取兩種最不利荷載工況來(lái)驗(yàn)算。第一種工況是：架子處于靜止?fàn)顟B(tài)，此時(shí)的荷載包括，架子自重、材料堆載以及風(fēng)荷載。考慮風(fēng)荷載的特點(diǎn)，報(bào)告同時(shí)驗(yàn)算有風(fēng)荷載和無(wú)風(fēng)荷載兩種狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)受力性能。第二種工況是：架子處于爬升狀態(tài)，此時(shí)的荷載包括，架子自重、少量的材料堆載以及風(fēng)荷載。由于在此狀態(tài)下，荷載值比靜止?fàn)顟B(tài)要小，因此螺栓受到的剪力較靜止?fàn)顟B(tài)小。故，僅需要驗(yàn)算導(dǎo)軌的梯檔能否在爬架重量作

8、用下的承載能力。3 模型建立模型建立3.1 模型簡(jiǎn)圖模型簡(jiǎn)圖根據(jù)爬架的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，建立有限元模型如圖 2 所示。該模型簡(jiǎn)圖是按照實(shí)際的桿件布置，如實(shí)模擬各桿件尺寸而建立的。從模型中可以看出，結(jié)構(gòu)分為上、中、下三部分，上平臺(tái)由三層，其中第一層用于綁扎鋼筋的臨時(shí)施工場(chǎng)地，江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 4第二層用于懸掛模板。中平臺(tái)可供人的活動(dòng)。下平臺(tái)也是施工場(chǎng)地，不過(guò)荷載不大。圖 2 爬架有限元模型簡(jiǎn)圖3.2 邊界條件邊界條件本結(jié)構(gòu)中有兩個(gè)邊界條件：一是在中平臺(tái)主梁靠近墻體的一端（即，扶墻） ，有兩個(gè)與預(yù)埋件相連接的三向平動(dòng)約束體系，可以簡(jiǎn)化成固支,如圖

9、 3（a）所示。二是在斜撐底端節(jié)點(diǎn)處，通過(guò)絲杠與墻體相連，模型中用一個(gè)彈性連接進(jìn)行仿真，該連接只能受壓，不能受拉，如圖 3（b）所示。3.3 材料材料本結(jié)構(gòu)為全鋼結(jié)構(gòu)，鋼材使用的是 q235 鋼，抗壓抗拉強(qiáng)度為 205mpa，彈性模量區(qū)位 2.06105mpa。江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 5 （a）扶墻處固端約束 （b）下端絲杠只受壓鏈桿約束圖 3 邊界條件示意圖江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 63.4 各桿件截面各桿件截面為了便于表達(dá)，各桿件編號(hào)如圖 4 所示，截面形式及節(jié)點(diǎn)構(gòu)造：圖 4 桿件標(biāo)號(hào)

10、示意圖 （a）1，4 號(hào)桿截面 （b）3 號(hào)桿截面 （c）7 號(hào)桿截面 （d）2，5 號(hào)桿截面 （e）6 號(hào)桿截面 （f）8 號(hào)桿截面江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 7 圖（g）9,10,11,12,13,15,16,18 號(hào)桿截面 （h）14 號(hào)桿截面 （i）17 號(hào)桿截面圖 5 各桿件截面構(gòu)造圖 3.5 荷載及布置荷載及布置3.5.1 恒載參數(shù)恒載參數(shù)本結(jié)構(gòu)中的荷載包括，爬架自重，模板重量，鋼筋等材料堆載，風(fēng)荷載。將材料堆載，架子自重一起考慮，在梁上產(chǎn)生線荷載。將模板荷載等效成懸掛點(diǎn)處的一個(gè)集中力。取極限狀態(tài)下，架體最大間距為 6m，頂層載荷

11、5kn/m2，其余 1.5 kn/m2，最多兩層同時(shí)承載。取荷載設(shè)計(jì)值如下：頂層梁上的線荷載為：56=30kn/m；其余層梁上線荷載為：1.56=9kn/m。模板荷載等效成一個(gè)集中力作用在懸掛點(diǎn)，大小為 30kn。3.5.2 風(fēng)荷載計(jì)算風(fēng)荷載計(jì)算風(fēng)載計(jì)算可以按照建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)風(fēng)荷載計(jì)算公式計(jì)算：k=zsrz0 (1)式中，k -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，kn/ m2；z-風(fēng)壓高度系數(shù)，地面粗糙程度取為 b 類，海拔取 150m，則相應(yīng)的 z =2.09；0-基本風(fēng)壓，kn/ m2。取九級(jí)風(fēng)速 0=18m/s，0=02/2=1.29*0.001*182/2=0.21 kn/ m2參考我國(guó)基本風(fēng)壓分布圖，按照蘭

12、州市基本風(fēng)壓，區(qū)位 0.3 kn/ m2。z-高壓 z 處風(fēng)壓系數(shù)；z=1+z/zz-結(jié)構(gòu)陣型系數(shù)，考慮到高度很高，而支架高度不高，可以保守取 z =1；江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 8-脈動(dòng)增大系數(shù)，0t2=0.21（0.17）2=0.1，相應(yīng)的 =1.88；-脈動(dòng)影響系數(shù)， h/b=12.687/6=2，相應(yīng)的 =0.48；z=1+11.880.48/2.09=1.43考慮模板的卸載作用，取 z=1.2 和 1.0 兩種狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算r-重現(xiàn)期調(diào)整系數(shù)，重現(xiàn)期 50 年，取 r=1；s -風(fēng)載體形系數(shù)，取 s=0.8；因此，k=0.32.090

13、.81.21=0.6kn/ m2考慮模板卸載作用k=0.32.090.811=0.5 kn/ m2作用在第二層節(jié)點(diǎn)處的荷載大小 f2=0.665.537=19.86kn考慮卸載作用的第二層節(jié)點(diǎn)處的荷載大小 f2=0.565.537=16.6kn4 計(jì)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果4.1 工況一：靜止?fàn)顟B(tài)恒載施工荷載工況一：靜止?fàn)顟B(tài)恒載施工荷載圖 5 工況一荷載布置圖江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 94.1.1 桿件強(qiáng)度驗(yàn)算桿件強(qiáng)度驗(yàn)算通過(guò)有限元分析軟件得，彎矩圖以及應(yīng)力圖如圖所示：圖 6 工況一荷載作用下爬架結(jié)構(gòu)彎矩圖（knm）圖 7 工況一應(yīng)力圖（mpa）從圖中

14、可以看出，桿件上的最大正應(yīng)力為 161.388mpa，遠(yuǎn)小于使用鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度。安全系數(shù)為 205/1611.27。最大應(yīng)力點(diǎn)位于模板掛梁的上端，為懸臂梁受力狀態(tài)。江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 104.1.2 錨栓抗剪抗拉驗(yàn)算錨栓抗剪抗拉驗(yàn)算圖 8 工況一下反力圖（1） 抗剪驗(yàn)算據(jù)計(jì)算結(jié)果顯示，錨栓處承受的剪力大小為 147kn，承受的拉力為11.7kn。根據(jù)圓截面剪應(yīng)力計(jì)算公式，驗(yàn)算錨栓的抗剪驗(yàn)算如下： 3a4fs（2）-截面上最大剪應(yīng)力fs-截面上承受的剪力：fs=147/2=73.5kna-螺栓截面面積：a=3.14*212=1384.7m

15、m2因此：125mpa8 .707 .138435 .734mpa（2） 抗拔驗(yàn)算根據(jù)圓截面在軸心受拉狀態(tài)下的正應(yīng)力計(jì)算公式： af（3）江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 11-截面正應(yīng)力f-截面承受的拉力：f=5.85kna-截面面積：a=1384.7 mm2因此：=5.851000/1384.7=4.2mpa=205mpa考慮材料在復(fù)合受力狀態(tài)下的承載力，錨栓除了受拉受剪還受彎，因此還需驗(yàn)算剪拉狀態(tài)下的承載力。彎矩大小可以根據(jù)支座反力取得，彎矩反力圖如圖（9）所示。 (3)驗(yàn)算剪拉狀態(tài)下的承載力 242221（4）-單元體上主應(yīng)力（mpa） ；1

16、-單元體上軸應(yīng)力（mpa） ；-單元體上剪應(yīng)力（mpa） ；=73.14=205mpa128 .7042 . 422 . 422故滿足規(guī)范要求。4.1.3 混凝土局部強(qiáng)度驗(yàn)算混凝土局部強(qiáng)度驗(yàn)算預(yù)埋錐下的混凝土強(qiáng)度驗(yàn)算局部承壓構(gòu)件計(jì)算公式： （4）ln3.1daffcsldlbaa /0-結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，特大橋、重要結(jié)構(gòu)取 1.1；fld-局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值 fld=5.85kn；s混凝土局部受壓時(shí)的修正系數(shù)，砼強(qiáng)度為 c50 以下強(qiáng)度時(shí)取 1.0；fcd 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，本工程中取混凝土抗壓強(qiáng)度 10mpa；aln 混凝土局部受壓面積 3.14x21x21=1384.7m

17、m2；混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)，因?yàn)榛炷梁穸茸兓Ｊ厝?=1；ab局部受壓計(jì)算底面積；（mm2） ；al 不扣除孔洞的混凝土局部受壓面積；（mm2）,錨板使用中無(wú)孔洞,故 al =5024 mm2；江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 12 因此，對(duì)于錨栓處混凝土局部承壓驗(yàn)算如下：kndafknfcsld183847. 10 . 10 . 13 . 13 . 144. 685. 51 . 1ln故滿足規(guī)范要求。4.1.4 爬架穩(wěn)定性驗(yàn)算爬架穩(wěn)定性驗(yàn)算由于爬架之間的橫向聯(lián)系很多，因此可以不考慮單榀剛架的平面外失穩(wěn)，只需要考慮平面內(nèi)的穩(wěn)定問(wèn)題。在原

18、來(lái)模型的基礎(chǔ)上，在節(jié)點(diǎn)處加上側(cè)向支撐，使得結(jié)構(gòu)不至于發(fā)生平面外失穩(wěn)，得到的最不利陣型即為平面內(nèi)的結(jié)果。模態(tài)分析結(jié)果圖圖 8 結(jié)構(gòu)第一失穩(wěn)模態(tài)圖從圖中可以看出，穩(wěn)定安全系數(shù)為 21.85，遠(yuǎn)大于規(guī)范要求的 4.0，說(shuō)明結(jié)構(gòu)面內(nèi)穩(wěn)性好。江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 134.2 工況二：靜止?fàn)顟B(tài)恒載施工荷載工況二：靜止?fàn)顟B(tài)恒載施工荷載1.2 倍風(fēng)荷載倍風(fēng)荷載圖 9 工況二荷載布置示意圖在工況一的基礎(chǔ)上，計(jì)入風(fēng)荷載作用，進(jìn)行驗(yàn)算。荷載布置示意圖如圖 9所示。計(jì)算內(nèi)容可以做如下簡(jiǎn)化：（1）由于錨栓的抗剪狀態(tài)不變，故不再進(jìn)行重復(fù)驗(yàn)算；（2）風(fēng)荷載的作用，會(huì)使

19、錨栓產(chǎn)生壓力，因此有利于錨栓的抗拉，以及單個(gè)埋件的抗拔，故也不再對(duì)錨栓抗拉，埋件抗拔進(jìn)行驗(yàn)算。4.2.1 爬架穩(wěn)定性驗(yàn)算爬架穩(wěn)定性驗(yàn)算同樣只需要驗(yàn)算平面內(nèi)的穩(wěn)定，得到的第一失穩(wěn)模態(tài)如圖 12 所示。圖 12 第一失穩(wěn)模態(tài)江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 14從圖中可以看出，在計(jì)算風(fēng)荷載的作用下，模態(tài)數(shù)為 20.43，遠(yuǎn)大于規(guī)范要求的 4.0。4.2.2 混凝土局部強(qiáng)度驗(yàn)算混凝土局部強(qiáng)度驗(yàn)算圖 13 工況二下的邊界反力圖從圖中可以看出，此時(shí)錨栓處的支座反力為壓力，大小為 8.47kn，滿足規(guī)范要求。4.3 工況工況三：爬升狀態(tài)三：爬升狀態(tài)在工況二下，結(jié)

20、構(gòu)承受的荷載要小于靜止?fàn)顟B(tài)的荷載，只要控制爬架上升的幅度，減小爬升狀態(tài)中的動(dòng)力效應(yīng)，可以不驗(yàn)算工況一下驗(yàn)算的各類控制條件。在工況二下，需要驗(yàn)算導(dǎo)軌的梯檔的抗剪強(qiáng)度。根據(jù)矩形截面剪應(yīng)力計(jì)算公式： （5）bhv23-截面上最大剪應(yīng)力；v-截面上承受的剪力：v=147kn；b，h-矩形的寬和高：b=788，h=800。mpabhv4 . 08007002147000323滿足規(guī)范要求。5 結(jié)論與建議結(jié)論與建議本報(bào)告對(duì)爬架結(jié)構(gòu)在靜止?fàn)顟B(tài)（混凝土澆筑狀態(tài)）和爬升進(jìn)行了強(qiáng)度、剛江蘇省江都攬?jiān)聶C(jī)械有限公司新型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)核計(jì)算報(bào)告 東南大學(xué) 15度、穩(wěn)定性驗(yàn)算。考慮了爬架結(jié)構(gòu)自重、施工堆載、施工臨時(shí)荷載、風(fēng)荷載等荷載工況。同時(shí)，驗(yàn)算了錨栓的抗剪、抗拔性能；混凝土的局部承壓能力。通過(guò)驗(yàn)算，可以判定爬架在正常施工條件下，結(jié)構(gòu)是安全的，在使用上是可行的。同時(shí)，經(jīng)過(guò)分析發(fā)現(xiàn)，該結(jié)構(gòu)有幾個(gè)薄弱環(huán)節(jié)：（1）第二層掛模板懸臂根部截面由于在懸臂梁的外側(cè)承受了 30kn 的集中力，在根部產(chǎn)生了很大的彎矩，截面應(yīng)力