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文檔簡介

1、分段懸挑扣件式鋼管腳手架計算書一、外腳手架方案要點1.分段搭設,分段卸載,每段高度為30m。2.懸挑外腳手架跟隨主體結構上升而逐段、逐層搭設,待進行懸挑第二段結構施工、腳手架升高搭設時,拆除第一懸挑段腳手架的鋼管、腳手板、安全網等,用于第三段懸挑腳手架的搭設,依次循環向上進行。3.搭設材料:用鋼管扣件搭設雙排腳手架的基本架體,立桿、大小橫管均采用483.5鋼管(鋼材強度設計值fc=205 N/mm2),以竹笆片作為腳手板,架體外側用密目安全網封閉。4.外腳手架基本技術參數立桿橫距:lb=1.0m立桿縱距:la=1.5m步距:h=1.8 m連墻件為2步3跨對腳手架施工活荷載計算,主體施工階段考慮

2、一層作業,荷載標準值為3KN/m2;裝飾階段考慮二層同時作業,荷載標準值為2KN/m2。5.執行標準:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001、J842001)。二、分段懸挑扣件式鋼管腳手架構造采用扣件式鋼管腳手架搭設的分段懸挑腳手架構造示意圖見下頁所示。三、荷載計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001、J842001)的有關規定執行。 分段懸挑外腳手架搭設構造示意圖 1.恒載標準值計算由于搭設時,立桿的縱距la=1.5m,取縱向1.5m寬為計算單元,以懸挑高度30m 高為一個驗算段。(1)結構自重標準值:按(JGJ13012001,J84-2001)

3、附錄A表A-1:構架基本結構部件自重 :gk1=0.1248 KN/m,則 Gk1=Hi gk1=300.1248=3.744 KN(2)安全網、外圍護結構整體拉結桿件和防護材料自重:gk3=0.0768 KN/m,則 Gk3=Hi gk1=300.0768=2.304 KN(3)作業層材料自重欄桿、竹笆片荷重: gk2=0.05 KN/m2,竹笆片隔層鋪設,n=30/1.8=16.6,取n=17Gk3= nla lbgk2=171.51.00.05=1.275 KN則恒載總值:Gk1 = Gk1+Gk2 +Gk3=3.744+2.304+1.275=7.323 KN2.施工活荷載標準值計算Q

4、K= n1 la gk= n1 la *0.5qk按(JGJ1302001、J842001) 中4.2.2條結構施工時,q k =3 KN/m2,裝飾施工時,qk =2 KN/m2 ,gk =0.5 qk,結構施工時,以一層施工荷載n=1,裝飾施工時,以二層同時施工,n=2QK1= n1la gk=11.51.030.5=2.25 KNQK2= n2 la gk=21.51.020.5=3 .0KN3.風荷載的標準值計算:k=0.7zsoz風壓高度變化系數,查,當50m高時,z=1.36,當90 m高時,z=1.72s腳手架風荷載體型系數,按敞開式計算,s=1.3查附錄A ,表A-3,擋風系數

5、,=0.089,考慮密眼安全網的擋風效果,以2倍的擋風效果考慮,則=20.089=0.178取1.3=1.30.178 =0.231o基本風壓,取0.35懸挑腳手架設在主體結構六層以上開始搭設,則選取高度在50m 以上和90 m高時為最不利部位進行驗算。當離地面高為50m時,k=0.7zso =0.71.360.2310.35=0.077 KN/m2 當離地面高90m時,k= 0.71.720.2310.35 =0.097 KN/m2四、腳手架整體穩定性計算按敞開式腳手架,組合風荷載情況計算: N/A+Mw/Wf計算立桿段的軸向力設計值 N=1.2(NG1K+ NG2K)+0.851.4NQK

6、1.計算自重標準值產生的軸向力搭設高度為30m,底部立桿受力N=1.2(NG1K+ NG2K)+0.851.4NQKN1=1.27.323+0.851.42.25 (主體結構施工階段) =11.465 KNN2=1.27.323 +0.851.43.0 (裝飾施工階段) =12.36 KN2.計算風荷載產生的彎矩(按三跨連續梁考慮)M=0.851.4 Mk=0.12kh2當搭設高度距地面50 m高時,M=0.12kh2=0.12kLah2=0.120.0771.01.82=0.029 KNm=29KNmm當搭設高度距地面90 m高時, M=0.12kLah2=0.120.0971.01.82=

7、0.038 KNm=38 KNmm3.確定立桿的計算長度系數lo=khk-計算長度附加系數,=1.155-考慮整體穩定因素,單桿長度系數,查規范(JGJ130-2001)中表5.5.3 =1.50h=1.8 = lo/i= kh/I=1.1551.51.8/0.0158=197.4查Q235-A鋼軸心受壓構件的穩定系數,表C,=0.1864.驗算立桿穩定性(按組合風荷載時考慮),驗算結構底部的結構荷載階段受力狀況: 取N1=11.465 KN,M1=29KNmm N2=12.36 KN, M1=38 KNmm(1) 當50 m高時, N/A+Mw/W=11.465/0.186489+29/5.

8、08103 =0.125+0.0057=0.131KN/m2=131 KN/mm2f=2050.878=180 KN/mm2 (2)當90 m 高時, N/A+Mw/W=12.36/0.187489+38/5.08103 =0.135+0.0075KN/m2=143 KN/mm2180 KN/mm2均滿足要求五、懸挑槽鋼14梁承載力驗算1.懸挑梁受力計算總荷載:上部桿件的恒載和施工活荷載傳遞至挑梁上,并考慮施工荷載最大時為裝飾階段二層同時作業。取N=12.36KNN1=0.45N N2=0.55NMmax1=N1l1+N1l2=0.4512.360.35+0.5512.361.35=11.12

9、 KNmMmax2 =ql2/2=0.151.351.35/2 =0.14 KNmMmax= Mmax1 + Mmax2 =11.12+0.14=11.26KNmMmax/xWnx f=11.26 103/1.05 80.5=133 N/mm2 K=6所以,僅考慮鋼絲繩單獨受力時,也能滿足要求。六、連墻件的驗算按兩步三跨分析連墻桿件的受力情況: 風壓標準值:k=0.097KN/m2連墻桿件的受力:Nl=Nl+N0Nl連墻件的軸向力設計值KNNl-風荷載產生的連墻件的軸向力設計值,Nl=1.4kA=1.4khl=1.40.0973.64.5N0 -連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力設計值,

10、雙排架取5Nl=Nl+N0=1.40.0973.64.5+5=7.19 KN若為扣件連接,RC=8KN7.19KN,并視為剛性拉結。則為安全若為8的圓鋼連接,則RC=2058210-3/4=10.3 KNRC N則安全,視為半剛性拉結,在拉結處設撐桿。七、水平桿的驗算1.縱向水平桿的驗算:(1)抗彎強度驗算縱向水平桿受施工荷載和腳手板的作用,按三跨連續梁受力考慮。其計算簡圖如下:qA B C D 1500 1500 1500G=1.2ql/2+1.4ql/2=1.20.351.05/2+1.431.05/2=2.43 KN/m Mmax=0.1Gql2=0.12.431.52=0.547 KN

11、m= Mmax/W=0.547106/5.08103=108N/mm2f=205N/mm2(2)撓度驗算=0.677ql4/100EI =0.67724301.54/1002.06105=1/303=1/150及10mm所以滿足要求2.橫向水平桿驗算(1)抗彎強度驗算橫向水平桿受縱向桿傳來的集中荷載的作用,按簡支梁考慮,其受力簡圖如下;N N N N 1350/3 1350/3 1350/3 1350 F=1/4(Gk+Qk)=1/4(1.20.351.051.5+1.431.051.5)=1.82 KNMmax=Fa=Fb/3=1.821.05/3=0.637 KNm = Mmax/W=0.

12、637106/5.08103=125N/mm2f=205 N/mm2則安全(2)撓度驗算=Fa/24EI(3b2-4a2)=(1.82(1.05/3)105)/(242.06105)31.052-4(1.05/3)2 109=0.003=1/333 =1/150和10mm滿足要求八、 腳手架的搭設方法和要求1.懸挑外腳手架采用拉撐結合的扣件式鋼管腳手架,雙排鋼管腳手架的排距為1.0m,立桿縱距為1.5m,步距為1.8m,鋼管的規格為483.5mm。 2.對于高層建筑物的施工,外墻腳手架搭設是其中一個重要環節。為了確保本工程外墻腳手架搭設成功和安全使用,各項目部要建立懸挑腳手架搭設領導小組,領導成員具體負責和指揮該懸挑腳手架的搭設。3.安排經過專業培訓并具有架子工操作資格的專業人員負責搭設,專職安全員現場直接指揮搭設。4.根據施工圖紙和施工方案提前做好懸挑腳手搭設的材料準備和人員、機械的配備,班前對施工人員做好技術交底。5.嚴禁在雨天或高溫天氣進行施焊,應有足夠的防火措施。6.埋設槽鋼時,嚴禁隨意改變梁中主筋位置,預埋端應設受剪錨固筋,錨固筋銷入槽鋼端部孔內,并與主筋焊接。7.槽鋼預埋定位后,嚴禁對其進行撞擊,或在上面操作,以免標高和位置產生位移。8.槽鋼上固定立桿桿腳用25鋼筋焊接,要派有資格且有經

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