1、韶關碧桂園太陽城四、五期芙蓉灣（一） 地下室頂板回頂專項施工方案目 錄第一章 工程概況2第二章 編制說明及依據2一、編制說明2二、編制依據3三、設計數據3四、原設計承載能力計算3第三章 施工進度計劃3第四章 施工準備與資源配置計劃4一、 材料準備4二、人員準備4第五章 支撐架設計計算4一、基本參數4二、荷載參數5三、縱向支撐鋼管計算5四、橫向支撐鋼管計算6五、扣件抗滑移的計算7六、支撐架立桿荷載標準值(軸力)計算8七、立桿的穩定性驗算8八、可調托座驗算10九、立桿的地基承載力計算10第六章 地下室頂板承載計算10一、車庫頂板行車荷載10二、鋼筋堆場的堆載驗算12三、鋼管堆載驗算13四、方木、板

2、堆載驗算13五、后澆帶行車驗算13六、 人貨梯承載力驗算152.2 頂板穩定性計算17第七章 支撐架搭設及拆除18一、搭設范圍18二、工藝流程18三、構造要求18第八章 支撐架的使用、保養與拆除21一、支撐架的使用21二、支撐架的保養21三、支撐架的拆除21第九章 監督和檢測要求22第十章 安全保證措施23第一章 工程概況本本工程名稱為韶關碧桂園太陽城四、五期芙蓉灣（一）5、10、14-19、25、26號樓、1#、2#垃圾收集點，總建筑面積約160417m2。擬建概況如下：序號棟號建筑面積m2層數15#23911.1632210#11955.5832314#9651.9330415#24951

3、.1432516#15587.5330617#24951.1432718#12181.3032819#12009.0432925#9647.75301026#15570.1030111#、2#垃圾收集點 本工程為現澆鋼筋混凝土框架剪力墻結構，設計抗震等級為三級，建筑防火類別為一類，耐火等級二級，屋面防水等級二級，合理使用年限為50年。地基基礎為鉆沖孔灌注樁+人工挖孔樁，框剪結構。工程場地位于廣東省韶關西聯芙蓉新村。場區內主干道已修通，大型車輛和機械設備可以隨時進場施工。第二章 編制說明及依據一、編制說明為了保證韶關碧桂園太陽城四、五期芙蓉灣（一）工程安全、文明施工、按規范化要求并達到國家規定的

4、標準。由于本工程地下室施工完成進入主體結構施工時就沒有施工道路和施工場地，根據現場的實際情況和施工的需要，在本工程的地下室頂板上布置鋼筋加工房及材料堆場，在地下室頂板上（局部）設置施工道路。施工期間的荷載遠大于設計活荷載，需對布置鋼筋加工房及材料堆場位置、施工道路及人貨梯部位的地下室頂板現澆板進行頂撐加固（具體位置詳見施工平面布置圖）。二、編制依據1、韶關碧桂園太陽城四、五期芙蓉灣（一）工程設計圖紙2、韶關碧桂園太陽城四、五期芙蓉灣（一）施工組織設計3、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20084、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20115、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130

5、-20116、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ800-19917、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2010版）8、工程建設標準強制性條文2002年版9、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2013）10、屋面工程質量驗收規范GB50207-201211、韶關碧桂園太陽城四、五期芙蓉灣（一）工程現場實際情況12、根據現場載重貨車75噸、材料堆放最大荷載 20.0kN/m2進行編制。三、設計數據地下室頂板板厚：150mm梁板砼等級：C30梁最大間距為8.10m；斷面800550頂板上設計回填土厚度為1.0m活動荷載頂板園林時：4KN/m2 ；活動荷載消防車道時：

6、31KN/m2（板）25KN/m2（次梁）19KN/m2（主梁）園林頂板設計荷載22N/m2 ；消防車道頂板設計荷載為18+19=37KN/m2四、原設計承載能力計算1）查建筑結構荷載規范GB50009-2012附錄表A中A.1.4得：粘土自重為18 KN/m32）地下室頂板覆土1.0M每平方米荷載：18 KN/m31.0 M =18KN/m23）地下室頂板可承受荷載為：18 KN/m2（活動荷載4KN/m2）=22KN/m2第三章 施工進度計劃加固腳手架根據結構層施工進度搭設，搭設進度計劃見下表：搭設部位搭設高度搭設時間完成時間車道、鋼筋及砂石等材料堆場基頂地下室頂板方案審批完成后3天內開始

7、開始后15天內完成本工程加固腳手架預計使用時間為加固搭設完成后10個月。第四章 施工準備與資源配置計劃一、 材料準備鋼管：采用外徑48.3mm，壁厚3.6mm的Q235鋼材質的焊接鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700-2006）中Q235A級鋼的規定，有嚴重銹蝕彎曲、壓扁、裂紋和損傷者禁用。立桿、縱向水平桿的鋼管長度為3.56m或每根最大重最不超過25kg為宜，鋼管應全涂防銹漆。扣件：扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）的規定，扣件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷，扣件與鋼管要接觸良好。扣件應做防銹處理，螺栓擰

8、緊，扭力矩達65NM時不得發生破壞。木枋：50100 mm，支撐架體上下兩端軟接觸均加頂托。加強對使用材料的檢查，檢查鋼管是否合格，是否變形，檢查扣件是否松動，螺栓螺紋是否有損，檢查鋼管型號、質量等，不合格的材料一律不準在本工程中使用，嚴禁使用變形和不合格的材料，嚴禁使用變形和不合格的扣件、鋼管。二、人員準備架體搭設操作必須由架工搭設，架工必須持證上崗。搭設前必須由技術、安全部門對操作人員進行技術交底及安全交底。交底必須以口頭形式和書面形式同時進行，并且有交底人和被交底人的簽字。第五章 支撐架設計計算一、基本參數按現場施工的需要，加固區域詳見施工平面布置圖。立桿橫向間距或排距la (m):0.

9、90； 立桿lb縱距(m):0.90；立桿步距h(m):1.50； 模板支架搭設高度(m):3.35；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10； 采用的鋼管(mm):483.5（考慮材料壁厚有下差） ； 扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80； 鋼管基腳200mm50mm木板 二、荷載參數查建筑結構荷載規范GB50009-2012，滿載300KN的消防車對地庫頂板產生的均布活荷載為20KN/M2，故75噸汽車對地庫頂板產生的均布活荷載為50KN/M2。 方木自重(kN/m2):0.310；材料堆放最大荷載(kN/m2):20.000；地庫頂板行車荷載(kN/m2):50.00

10、0；三、縱向支撐鋼管計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面慣性矩 I = 10.78cm4； 縱向鋼管計算簡圖（1）荷載的計算：1）方木(kN/m)：q11 = 0.310.9 = 0.279kN/m；2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 200.9 = 18kN/m3）活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 500.9 = 45 kN/m；（2）強度驗算:依照規范5.2.4規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下:均布活載

11、：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.279+ 1.218=21.93kN/m；均布荷載：q2 = 1.418 = 25.20kN/m；最大彎距 Mmax = 0.121.930.52 + 0.117 25.200.52 = 0.806kN.m ；最大支座力 N = 1.121.930.9+1.225.200.9= 48.93kN；最大應力 = Mmax / W = 0.806106 / (4490) = 179.51 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 157.51 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm

12、2，滿足要求！（3）撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/150 均布恒載: q = q11 + q12 = 18.279 kN/m；均布活載： p = 45.0 kN/m； = 0.677 18.2795004/(1002.06105121900)=0.308 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.308 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 1500/150與10 mm，滿足要求！四、橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =18.279kN； 900 900 900

13、g 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.154 kNm ；最大變形 Vmax = 0.105 mm ；最大支座力 Qmax = 3.359 kN ；最大應力 = 154000.045/4490 = 34.298 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 34.3298 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.105mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工

14、扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 12.678 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、支撐架立桿荷載標準值(軸力)計算作用于支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。（1）靜荷載標準值包括以下內容：1）腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1253.64 =0.455kN；2）方木的自重(kN)：NG2 = 0.310.90.

15、9 =0.251kN；3）堆放荷載(kN)：NG3 = 20.90.9 = 1.62kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1 + NG2 + NG3 = 2.325 kN；（2）活荷載為施工荷載標準值產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = 500.90.9 = 40.5 kN；（3）立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.22.325+1.440.5 = 59.49kN；七、立桿的穩定性驗算支撐系統立桿穩定性荷載計算單元立桿的穩定性計算公式:組合風荷載： =N/(A)f其中 N -立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 18.764 kN； -

16、軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； -鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0 - 計算長度 (m)； KH - 高度調整系數:KH=1； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l01=k1(hd+2a) （1） l02=k2h （2） k1- 計算長度附加系數，取值為1.163； - 計算長度系數，

17、參照扣件式規范表5.3.3；1= 1.5；2= 1.755 a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m；（1）長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210長細比滿足要求！（2）立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 f=N/

18、(A)=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.16)+1.41, 1.35(0.5+(1.1+24)0.16)+1.40.710.90.91000/(0.2424)=5.161000/83.53=61.76N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 f=N/(A)=0

19、.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.16)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.16)+1.40.710.90.91000/(0.2424)=5.41000/83.53=64.71N/mm2f=205 N/mm2滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)=30 按上節計算可知，可調托座受力N5.16kNN30kN 滿足要求！九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力:fg = fgkkc =320 kPa 其中，地基承載力標準值：fgk=320 kPa 腳手架地基承載力調整系數：kc=1立桿基礎底面的平均壓力：

20、p= N/A=187.64kPa 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N =18.764 kN 基礎底面面積 ：A=0.20.9=0.18 m2 p=104.24kPa fg=320kPa 地基承載力滿足要求！ 綜上所述：該支撐架體滿足相關要求。 第六章 地下室頂板承載計算一、車庫頂板行車荷載1、吊車、砂車、混凝土罐車作用下樓面等效均布活荷載的確定按建筑結構荷載規范GB50009-2012附錄BB.0.2：連續梁板的等效均布活荷載，可按單跨簡支計算。但計算內力時，仍應按連續考慮。按建筑結構荷載規范GB50009-2012附錄BB.0.4：單向板上局部荷載（包括集中荷載）的等效均布活荷載

21、qe=8Mmax/bL2式中：L板的跨度，考慮車型狀況，出于安全考慮，取車輪外邊各1000mm；b板上荷載的有效分布寬度；Mmax簡支單向板的絕對最大彎矩，按設備的最不利布置確定。按罐車后車輪作用在跨中考慮，后輪均作用在一個共同的平面上，輪胎著地尺寸為0.6m0.2m，后車輪作用單側荷載取25T，前車輪作用荷載不計，（偏安全考慮）： 2、計算1）選重量最大的罐車進行計算：罐車總重約（車和貨）500KN即50噸考慮。2）根據建筑結構荷載規范GB5009-2012附錄B.0.5條,局部荷載的有效分布寬度按公式B.0.5-1計算有效載荷面積：（1）bcy = bty+2S+h= 0.60.20+0.

22、16（車輪寬bty選600mm，板厚160mm，無墊層S不計）=0.76m（2）當bcxbcy,bcy0.6L, bcxL時；b= bcy+0.7L=0.66+0.72.7（次梁間距L為2.7m）=2.55m（3）有效載荷面積s=bL=2.552.7=6.89m23）局部荷載分布的壓強（車貨總重500KN）/（4個車輪）/（有效面積14.15m2）=8.83KN/m22、驗算車庫頂板行車驗算：（500KN車重荷載8.83KN/m2）（頂板可承受荷載22.0 KN/m2），符合頂板承載要求。二、鋼筋堆場的堆載驗算1、圓盤一級鋼堆載驗算1）每盤的重量計算得：約25KN2）平放時的底面積（圓盤鋼底部

23、墊廢模板）：3.14（圓盤直徑1.6/2）2=2.00m23）地下室頂板受到的壓力: 25/2=12.5 KN/m24）驗算（圓盤一級荷載為12.5KN/m2）（頂板可承受荷載22.0N/m2），符合頂板承載要求。2、直條二、三級鋼筋堆載驗算1）每捆的重量計算得：約25KN/捆2）一扎鋼筋每米的重量為：25/9=2.78 KN/M3）工字鋼架放置為保證結構安全，將鋼筋堆放架設置在車庫頂板次梁位置上，間隔同次梁,2.7米（次梁尺寸為250800mm），4）現假設平均每格堆放2扎鋼筋，每一格架子底梁受到重量為：2.7822.7/0.95=15.80KN/M 28.0N/M 滿足要求！三、鋼管堆載驗

24、算1、計算1）算鋼管理論重量得483.5鋼管每米自重：0.03968KN/M2）堆載面分布中得出1M寬1M高空間內可堆放約550根鋼管，1M長1M寬的地方堆載1M高鋼管，其重量為：（0.03968KN/M）（550根）=21.824KN/M22、驗算（1.0M高鋼管荷載為21.824 KN/M2）（頂板可承受荷載22KN/m2），符合頂板承載要求。四、方木、板堆載驗算1、計算1）查建筑結構荷載規范GB50009-2012附錄表A中A.1.1得方木、板自重：（4 KN/m3）2）每平方受力：（4 KN/m3）（1m）=4 KN/m23）方木可堆載高度：（22 KN/m2）/（4 KN/m2）=

25、5.5m2、驗算1）根據現場材料堆放要求規定方木、板堆放不超過2m；2）（要求堆載高度2m） 0.6, 根據(B.1-2)式, 得整體穩定控制的單向彎矩承載力設計值（繞x-x軸）: Mx2 = 1.00 f jb Wx/1000. = 1.00 215.00 0.929 140.90 /1000. = 28.14 kNm綜上,可承受與腹板平行的剪力設計值為104.61kN每個車輪帶給工字鋼的荷載為：400/4=100KN104.61kN符合工字鋼承載要求!車輛可以安全通過。為了保證后澆帶的安全通過，在后澆帶底部做采用鋼管架頂撐。同時在后澆帶頂部鋪設道板。保證車庫的安全通過。6、 人貨梯承載力驗

26、算（一）SC施工升降機概述本工地主要技術參數如下：名稱施工升降機生產廠家廣州市京龍工程機械有限公司型號SC200/200TD運行速度36m/min出廠日期2014年 9 月最大起升高度150m額定載重量22000Kg額定功率（KW）2311吊籠尺寸（內空）3.21.52.7m吊籠自重（含傳動機構）22200Kg外籠自重1480Kg標準節尺寸6506501508mm標準節用量40 節電纜導向裝置電纜小車標準節/每節自重4.5：150Kg防墜安全器型號SAJ40-1.2附墻架類型型附墻間距5.6m 導軌架與建筑物距離 2.9-3.6 m總自重 約 22500 Kg基礎地面承載0.15Mpa預計安裝

27、高度 60 m（二）加固方法及施工注意事項根據現場實際情況，采用落地式滿堂鋼管腳手架對頂板進行加固， 滿堂鋼管腳手架搭設參數為：為使得將荷載分散到負一層底板，在堆放區域搭設滿堂架，鋼管縱橫向均為900，步距1.5m。滿堂架設置垂直剪刀撐，縱橫向間距不大于6M。立桿底部通長墊50100方木。在施用過程中，要嚴格按照方案限載要求堆放，不可局部集中堆放，防止集中荷載破壞，在過程中要定期監控，看是否存在局部沉降，若出現應立即采取加固措施。（三）回頂計算書2.1參數信息1.基本參數立柱橫向間距或排距l(m)，腳手架步距h(m)：1.5；立桿縱向間距0.9(m)，腳手架搭設高度H(m)：3.35；鋼管類型

28、(mm):483.5（考慮材料壁厚有下差），輪扣件連接方式。483.5mm輪扣式鋼管支架性能外徑mm壁厚mm截面積cm2慣性距cm4抵抗距cm3回旋半徑cm483.54.2410.784.491.592.荷載參數總自重G計算: G吊籠重量+外籠重量+導軌架總重量+對重重量+基礎樓板重量（Kg）立桿恒荷P計算:（考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響,取系數n2）P =Gn（Kg） 1 Kg = 0.0098 kN P = G20.0098 = G0.02 kN例:SC200/200TD型升降機,高度為120米,型附墻架。 （下面重量參見施工升降機主要技術參數表） 吊籠重(雙籠)：22200 Kg

29、 、 外籠重： 1480 Kg 導軌架重 ： 66150 Kg (標準節每節150Kg ，總共66節) 載重重(活荷) ： 22000 Kg 基礎樓板重量：254.43.8（0.3+0.16）=192Kg注：1、吊籠重已包括傳動機構的重量。 2、 附墻架等其它配件重量忽略不計。總自重G=22200+1480+15066+192=15972Kg P=G0.02kN=159720.02kN=319.44k N施工均布荷載標準值(kN/m2): 319.44/(4.4*3.8)=19.10；施工活荷載最大值(kN/m2)：40000.02/(4.4*3.8)=4.78。荷載通過立桿上的可調頂托直接傳

30、遞到立桿上。此時支撐架立桿為軸心受壓構件，按建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范計算立桿的承載能力。 2.2 頂板穩定性計算1、立桿荷載標準值(軸力)計算作用于支撐架的荷載包括靜荷載、活荷載。（1）靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1495.000 = 0.745 kN；方木自重(kN)：NG3 = 3.0000.6000.900 = 1.620 kN；恒荷載(kN)：NG4 = 19.100.6000.900=10.32kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG3+NG4 = 12.68 kN；（2）活荷載 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 4.

31、78 kN；（3）因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2N G + 1.4NQ = 1.212.68 + 1.44.78= 21.910 kN；2、立桿的穩定性驗算立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N =21.910 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,按長細比查附表C得； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.00 N/mm2； i-計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58cm；L0- 計算長度 (m).立桿的計算長度 L0 = 1.5 mL0/i = 1

32、500 / 15.800 = 94.937由長細比 L0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 =0.626； 鋼管立桿受壓應力計算值 ； =21910/( 0.626424.000 )= 82.547 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 82.547N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！第七章 支撐架搭設及拆除一、搭設范圍按現場施工通道和材料堆放的需要，在地下室頂板上設置車道、鋼筋原材、磚、砂石等材料和鋼筋、木工制作房、半成品堆場放部位；（加固區域詳見施工平面布置圖）。二、工藝流程鋪底部墊木逐根樹立立桿并隨即與第一步橫桿扣緊裝第一步小橫桿并

33、與立桿扣緊安第一步大橫桿與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二小小橫桿第三、四小大橫桿和小橫桿加設剪刀撐。三、構造要求1、桿件與扣件（1）扣件規格必須與鋼管外徑相同。在主節點處固定橫向平桿、縱向平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。對接扣件開口朝上或朝內，各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。立桿上下交叉使用頂托抵緊上部梁板。（2）桿件之間的斜交節點采用旋轉扣件。對于平桿、立桿、斜桿交匯的節點，其旋轉扣件軸心距平立桿交匯點應150mm。（3）桿件接長采用對接扣件。立桿的對接，錯開布置，相鄰立桿接頭不得在同步內，錯開距離500m

34、m，立桿接頭與中心接點之間不大于600mm。2、搭設要求（1）腳手架構架所有立桿縱距，立桿排距均為900mm900mm；立桿步距為1500mm，實際搭設時根據搭設高度進行選擇。地面200mm高為第一道橫桿(掃地桿)。（2）縱橫向水平桿縱橫向水平桿設置在立桿內側，應連續設置；縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩各相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm；縱橫向水平桿應采

35、用直角扣件固定在立桿上。（3）立桿每根立桿底部應設置厚度不小于50mm的木墊板。腳手架立桿必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。地下室頂板的頂撐加固立桿與負一層現澆板頂撐加固的立桿必須在同一立面位置，保證上、下層的立桿同心。鋼管立桿頂部應采可調節U型托，且其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm，安裝時應保證上下同心，U型托上部增設510木方以分散上部荷載。（4）剪刀撐與橫向斜撐在豎向須沿長度連續設置剪刀撐。剪刀撐的斜桿與水平面交角在4560之間，跨越立桿的根數在57根之間，剪

36、刀撐應在縱向整個長度和連續布置，斜桿應與腳手架基本構架桿件可靠連接，即將一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出部分上，這樣可以避免兩根斜桿相交時，把鋼管別彎。剪刀撐斜桿的接長須采用搭接，搭接長度1米，設置3個旋轉扣件，旋轉扣件距管頭100mm以上。其搭設示意如下圖所示：地下室頂板3、扣件規格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力距不應小于40Nm；且不應大于65Nm；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4、后澆帶處采用16#工字鋼和201

37、2009000鋼板架設在后澆帶上以便過車。第八章 支撐架的使用、保養與拆除一、支撐架的使用1、支撐架搭設完，應經業主、監理、施工方共同檢查驗收合格后，方能投入使用。2、支撐架使用中應定專人定期查看以下項目：扣件的設置和連接，支撐等的構造是否符合要求，扣件螺栓是否松動，腳手架是否變形，并做詳細書面記錄。3、嚴禁隨意拆除支撐架桿件和進行危及架子的作業。二、支撐架的保養1、檢查扣件是否有松動的同時，應對扣件的旋轉面及螺絲絲口上油一次。2、每天檢查一次架體的變形情況，架體是否固定牢靠，發現問題及時加固修復。三、支撐架的拆除1、腳手架拆除前應全面檢查腳手架道扣件連接、支撐體系等是否符合要求。2、架體拆除時應分劃作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，設專人指揮，嚴禁非作業人員入內。3、拆除的作業人員，必須戴安全帽，穿軟底鞋。4、拆除順序應遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原則，即先拆剪刀撐、斜撐、后拆橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除作業，需分段拆除。5、拆下的扣件和配件及時運至地面，嚴禁亂堆亂放，必須做到工完場清。第九章 監督和檢測要求1、在加固范圍地下室頂板的臨時道路兩側砌筑200mm高磚砌體，抹灰并刷油漆，在入口與轉彎處，懸掛限重、行駛路線標識。 2、為了保證架體的穩定，在使用過程中應定專人定期查看以下項目：扣件的設置和連接，支撐等構造是否符合要求