某長江大橋主橋邊跨現澆段箱梁施工方案2.3 箱梁構造特點 主橋邊跨現澆段箱梁的截面形式與懸臂澆筑段相同，為單箱雙室斷面，梁高4.6m，箱梁頂面寬20.3m，其中箱寬12.9m，上游側翼緣寬4.8m，下游側翼緣寬2.6m，底板厚度0.350.8m，頂板厚度0.250.5m，腹板厚0.40.8m，現澆段總長16m（含合攏段2m），砼方量435.3m3 ，其中2m合攏段砼方量38.9 m3 ，端部（支座處）3.5m段砼方量171.9 m3 。3.1 架空式無支架施工方法主橋邊跨現澆段箱梁距河底地面高度70余米，橋高，箱梁架空高度大，再加上夏季施工，受洪水影響，搭設落地支架不僅耗費大，而且穩定性差，不安全，故采用架空式無支架施工。架空式無支架施工，可充分利用北引橋箱梁施工的架空現澆平臺，投入少，經濟合理。4、無支架的設計與施工4.1 施工過程與結構形式此處的無支架指無落地支架，實際上，該段箱梁施工采用斜拉式架空平臺（亦可將此平臺理解成斜拉掛籃），其結構形式如下圖所示：具體做法是：在P12#橋墩上埋設預埋件形成小牛腿，以牛腿為后支承設置一平臺，平臺前面通過斜拉桿獲得支承，此時由于箱梁塊件并未施工，索塔基礎的貝雷桁片則通過引橋箱梁獲得臨時支承（桁片尾部錨于引橋箱梁上），先施工靠近P12墩的4m梁段（圖中陰影部分），待梁段砼具有足夠的強度后將梁段頂面的索塔基礎墊實，然后施工剩余的10m梁段，待砼達到設計強度后開始2m合攏段施工，在合攏段的剛性桿及剪刀撐形成后（鎖定后），箱梁結構完成體系轉換，此時14m現澆段與主懸臂已成為連續體系，14m梁段隨主懸臂一起變形（主要為溫度撓曲變形），此時合攏段剛性桿與剪刀撐對兩側的聯系作用相對較弱，在鎖定后的下半夜立即澆筑合攏段砼，待砼達到足夠的強度（設計強度的80%左右，約3天）張拉預應力，完成現澆段與合攏段施工。此方法施工的關鍵點在于合攏鎖定后斜拉平臺與主懸臂的協調變形。底平臺及索塔基礎桁架采用引橋收折式移動平臺的水平桁架，塔立柱采用移動平臺的豎桿，后斜拉桿和前斜拉桿的上半部分采用移動平臺承重體系的拉桿，前斜拉桿的下半部分及后斜拉桿穿過引橋箱梁部分采用精軋螺紋粗鋼筋，為滿足索力調整，在前斜拉桿中部設置索力調整裝置，索力調整裝置由傳感器監測索力進行調整。4.2 設計計算a 箱梁荷載取值與主要承重結構的受力估算該16m現澆段箱梁砼總方量為435.3m3 ，梁段總重435.326=11318kN，其中端部3.5m梁段（端模梁段）重171.926=4469kN，底平臺的后支點反力7882kN（由四組牛腿承擔），前斜拉桿拉力4426kN（由15根拉桿承擔），此僅為箱梁荷載產生的拉力，斜拉桿還要承受合攏鎖定后，主懸臂箱梁溫度撓曲傳來的壓力以及平臺自重與人機荷載等，斜拉桿拉力待方案深入后確定。5.4 預埋件設置 在P12墩設置預埋盒（鋼盒），供牛腿插入，在P11墩后的引橋箱梁預埋一排483mm鋼管及支承盒，供后斜拉桿的精軋螺紋鋼筋穿過，在引橋箱梁端部的索塔基礎桁架尾部埋置錨筋孔鋼管（483腳手管）及水平力平衡撐桿的端支撐盒。5.5 消除溫度差造成的不利影響影響該方案的溫差主要是日照溫差，日照會使箱梁頂面受熱從而導致箱梁頂板溫度高于底板溫度產生頂底板溫度差，使主懸臂向下撓曲，鎖定后，現澆梁段將隨主懸臂