中華人民共和國國家標準人防工程施工及驗收規范GBJ 134-90條文說明 目 錄第一章 總則第二章 坑道、地道掘進第一節 一般規定第二節 施工測區第三節 工程掘進 第三章 不良地質地段施工第一節 一般規定第二節 超前錨桿支護第三節 小導管注漿支護第四節 管棚支護第四章 混凝土襯砌第一節 模板的加工及安裝第二節 混凝土澆筑第五章 頂管施工第一節 一般規定第二節 施工準備第三節 頂管頂進第四節 頂進測量與糾偏第六章 盾構施工第一節 一般規定第二節 施工準備第三節 盾構掘進第四節 管片拼裝及防水處理第五節 壓漿施工第七章 地下連續墻施工第一節 一般規定第二節 墻體施工第三節 逆作法施工第八章 旋噴樁施工第九章 土層錨桿施工第一節 一般規定第二節 鉆孔第三節 錨桿第四節 注漿第六節 工程驗收第十章 樹根樁法施工第一節 鉆孔第二節 鋼筋籠第三節 樹根樁與基礎連接 第五節 工程驗收第十一章 孔口防護設施的制作及安裝 第一節 防護門、防護密閉門、密閉門門扇和門框墻的制作第十二章 管道與附件安裝第一節 密閉穿墻短管的制作及安裝第二節 通風管道和附件的制作及安裝第三節 給水排水管道、供油管道和附件的安裝第四節 電纜、電線穿管的安裝第五節 排煙管（道）與附件的安裝第十三章 設備安裝 第二節 通風設備安裝 第三節 給水排水設備安裝 第四節 電氣設備安裝第十四章 設備安裝工程的防腐、消音、防火第十五章 設備安裝工程的驗收前 言 根據國家計委計綜（1985）1號文的通知要求，在總參謀部工程兵部的組織下，由遼寧省人民防空辦公室、上海市人民防空辦公室會同遼寧省人防工程設計科研所、上海市人防工程管理公司、上海市地下建筑設計院、南京市人民防空辦公室、南京工程兵工程學院、天津市人防工程設計科研所、上海市特種基礎工程研究所、四川省人防工程設計科研所、南京市人防工程設計科研所、解放軍88660部隊等單位，共同編制的人防工程施工及驗收規范GBJ13490，經建設部1990年6月23日以（90）建標字第298號文批準發布。 為便于大家在使用本規范時能正確理解和執行條文規定，規范編制組根據建設部關于編制標準規范條文說明的要求，按規范的內容編制了條文說明,供有關人員參考。在使用中如發現條文說明有需要補充或修改之處，請將有關的意見和資料，寄遼寧省人防工程設計科研所，以供今后修訂時參考。1990年6月第一章 總則 第103條 工程地質勘察報告包括水文地質資料。一般情況下，大型人防工程施工要作施工組織設計，中、小型工程施工要有施工方案。 第105條 根據施工實踐經驗，在鄰近原有建筑物、構筑物和管線進行施工時，施工前需要了解鄰近建筑物、構筑物的結構和基礎詳細情況以及地下管線的分布情況。施工中需要采取加固等有效措拖，防止損壞原有建筑物、構筑物和管線，確保其使用和安全。 第106條 人防工程施工中，隱蔽工程較多。為保證施工質量，需要及時進行中間檢驗或對分項工程進行檢驗。不合格的要及時進行修補。 第109條 人防工程施工條件復雜，綜合性強，涉及面廣。由于國務院有關部門對工程施工制訂了很多國家標準，本規范內容不可能包括所有的規定。因此，在進行人防工程施工時，要將本規范和其他有關現行國家標準配合使用。這些國家標準主要有：鋼筋混凝土施工及驗收規范、地下工程防水技術規范、錨桿噴射混凝土技術規范、裝飾工程施工及驗收規范、地基與基礎工程施工及驗收規范、土方與爆破工程施工及驗收規范、磚石工程施工及驗收規范等。第二章 坑道、地道掘進第一節 一般規定 第212條 當坑道、地道穿越建筑物、構筑物、街道鐵路路基等時，如果開挖面暴露時間過長，將影響其安全。因此要連續作業，同時要采取有效的安全措施，如經常觀測其沉降、變形和穩定情況。有時還要采取加固措施，以保證臨近建筑物、構筑物等的安全。 第2. 14條 導洞超前掘進的施工方法，主要是控制圍巖暴露面的大小和暴露時間，使圍者應力不致增長過大，從而維護圍巖的穩定。導洞的作用主要是展開作業面，為洞主體開創快速施工的條件。導洞先頭掘進，可用以探明地質情況，敷設各種施工管線，便于施工、通風、排水、運輸和施工測量等。 第215條 坑道、地道掘進時，加強通風是防塵措施中最重要的手段。通風方式分自然通風和機械通風。一般情況下，要采用機械通風。第二節 施工測區 第2. 2. 1條 坑道、地道施工測量中的疏忽和錯誤，往往不易及時發現，因此要求重復測量和兩次計算，并建立嚴格的檢查復核制度。 第22. 2條 口部施工前須做好測量定位工作，選好各種控制點，如口部中心樁、口部水準基點、高程標志、控制中心樁和進洞中心線的基準點等。引測上述控制點，過去習慣采用前方交會法，但此法難以保證測量精度。最好采用三角網測量法或口外導線引測定位，以確保測量精度。第三節 工程掘進 第2. 3. 1條 光面爆破是巖石爆破施工中的一種新技術。它能使周邊輪廓面較精確地達到設計要求，超挖、欠挖量小，巖石不出現明顯的爆震裂縫，對圍巖的破壞輕微。光面爆破既能提高工程質量，又能加快工程進度。因此，光面爆破日益成為地下工程中主要的爆破施工方法。 條文中所稱的軟巖是指巖石的抗壓強度小于20MPa；中硬巖是指巖石的抗壓強度為2040MPa；硬巖是指巖石的抗壓強度大于40MPa。 第2. 35條 導火索在運輸保管過程中，每卷導火索的兩端容易受到損壞，如藥量外泄、外層線脫落等，致使燃速受到影響，故在使用前，每端要切去50mm不用。導火索因溫度、濕度、氣壓等的變化而燃速也隨之發生變化，故要在使用前作燃速試驗。 第236條 所謂雜散電流，是存在于電源電路以外的雜亂游散的電流，其方向和大小隨時變化。如用鋼軌作回路的架線，在電機車附近；在變壓器周圍等均有雜散電流產生。當雜散電流值超過電雷管的準爆電流值時，有可能發生早爆事故，施工中應引起足夠重視。 第2. 37條第2310條 目前，坑道、地道掘進中運輸作業主要靠機車牽引列車、汽車、人力推斗車、人力手推車等。經過調研發現，在運輸作業中，由于沒有重視運輸軌道的鋪設，沒有重視控制車輛運行速度，甚至發生溜放跑車現象等，從而出現人身傷亡事故的事例不少。因此，經總結礦山、鐵道、人防等部門多年的施工經驗和教訓，對坑道、地道掘進中運輸作業提出了一些要求，以保證安全施工。 第2. 3. 11條和第2. 3. 12條 坑道、地道掘進施工中，工作面空氣中可能含有許多有害物質，如一氧化碳、二氧化碳、硫化氫、游離二氧化硅、氮氧化合物、甲烷等。根據實踐經驗，只要加強通風，保證本條文中規定的新鮮空氣量和風流速度，就能使工作面空氣中的有害物質降低到允許濃度，保證人體健康。第三章 不良地質地段施工第一節 一般規定 第31l條 詳細研究圍巖的地面環境和工程地質與水文地質情況，分析推斷巖石的允許暴露面積和時間，是決定采取正確的工程措施，保證安全順利通過的前提。一般來說，地質條件越差，坑道上方的建筑物或構筑物傳入地層的壓力越大，則開挖后巖石允許暴露的面積越小和時間越短。如在破碎、松軟且含水的斷層破碎帶與強風化地層中掘進，則圍巖無自穩時間，而且作業面常朝前坍塌。工程通過不良地質地段，須堅持以預防塌方為主的原則。當開挖后來不及進行支護就會產生塌方、沉降等事故時，就要采用先超前支護穩定地層然后開挖的方法。 第3. 12條 工程通過不良地質地段時，應盡量用風鎬等機械開挖，以減小對圍巖的震動，這是防止塌方的有效方法。不得不用爆破法開挖時，應打淺眼，放小炮，控制周邊圍巖的穩定。國外測得，較成功的光面爆破對圍巖的擾動約為普通爆破法的1416。 當不采用全斷面掘進時，可采用環形開挖或上半斷面開挖，以便減小圍巖的暴露面積和時間。開挖后要及時進行臨時支護，一般采用噴錨支護。支護的范圍包括周邊圍巖，有時也包括作業面和暫時保留的核心。全斷面襯砌即第二次襯砌，包括底板和底拱。根據工程實踐，在未封底時，常因底鼓使墻腳向內擠壞，發展而導致全部支護破壞。因此，及時設置底板以封閉整個支護環，成為新奧法的原則之一。第二節 超前錨桿支護 第323條 超前錨桿與毛洞軸線的夾角主要根據地質和地下水條件決定。在松散滲水巖層中，全長固結砂漿錨桿往往不能施作或不起作用。由于地下水和滲流作用，錨桿間形成的塌落拱被破壞而擴大，直至穿過錨桿層，使錨桿不起作用。因此要用素錨桿。具體辦法可用大錘或鉆機將削尖的直徑為2632mm鋼筋壓入未開挖段。 第325條 錨桿間距應根據圍巖松散破碎程度確定。圍巖性質越差，間距取值越小；圍巖性質越好，間距取值越大。 第326條 根據實踐經驗，超前錨桿兩層間的距離一般取1.01.5m，最大不超過2m。第三節 小導管注漿支護 第3. 31條 小導管注漿是沿拱部開挖外輪廓線以一定角度打入四周帶孔的鋼管，并向管內注漿，使小導管周圍巖層形成一固結拱殼。小導管本身又可起超前錨桿的作用。 第33. 3條 小導管單層或雙層支護的選擇，是按石質破碎程度和地壓大小決定的，地壓大宜用雙層。當欲形成的注漿膠結拱越厚，小導管外張角度要越大。 第3. 3. 4條 小導管注漿水泥砂漿配合比一般為水泥:砂=1:11:3。巖層中注漿，應取偏小值；松散體如塌方、碴體注漿，應取偏大值。如漿液擴散困難亦可為1:0.5。除掌握好配合比外，還要通過確定適宜的注漿壓力和注漿量來控制注漿范圍和飽滿程度。一般多以壓力控制，如注漿壓力已達預定值則為飽滿。如注漿壓力已達預定指標而壓力不上升，則應找出原因（如有跑漿通路等），并采取間歇注漿、改變砂漿配合比等措施。在特殊地質條件下，可改用雙液注漿，如加水玻璃、三乙醇胺等。 注漿范圍即拱圈達到預計膠結厚度，是由設計確定，由實驗驗證，通過注漿量和注漿壓力反映出來的。第四節 管棚支護 第341條 管棚法是在坑道周邊鉆入鋼管，拱部開挖后，利用圍巖的自穩時間，安設鋼支撐和噴射混凝土，形成臨時鋼管承載棚架，然后構筑永久性襯砌。 第3. 4. 3條和第34. 4條 管棚鋼管之間的距離與它承受的荷載及鋼管直徑、壁厚有關，荷載小、管徑大宜取較大值，反之取較小值。國外管棚使用的鋼管一般直徑較大，多在200mm左右。我國鋼材比較緊張，有條件也應取直徑大點的，以提高其剛度，一般不要小于100mm。管段之間接頭要與鋼管等強。為了使接頭不處于同一斷面，應交錯布置。 第3. 47條 由于管棚長度大，只有嚴格控制鉆孔鉆進方向，才能保證管棚的質量。而控制鉆孔方向開始幾米是否準確最重要。根據工程實踐經驗，在5m以內測量8次以上比較合適。 第34. 8條 對鉆孔糾偏的辦法是用水泥砂漿注滿偏斜過大的孔，待水泥砂漿達到和周圍介質強度相近，且不低于10MPa后，再重新進行鉆孔。 第3. 410條 在不塌孔的巖石中，可取出鉆桿后再安裝管棚鋼管；在松散破碎的巖石中，取出鉆桿可能塌孔使鋼管無法插入時，需采取一次鉆進法，即采取以鋼管代替鉆桿，將鋼管連續鉆進到預計位置不取巖芯退鉆，不回收鉆頭的鉆進方法。 第3411條和第3412條 注漿是為了充填管內外的空隙，增大鋼管的剛度，以鋼管固結和支撐圍巖。水泥漿的注漿壓力，當升到0.10.2MPa時，可改用壓注水泥砂漿。壓 根據施工單位的經驗，在泵送混凝土時，應使受料斗內充滿混凝土，以防止其吸入空氣而阻塞。當混凝土泵停車時，要每隔幾分鐘開泵一次。當泵送間歇時間超過45min或混凝土澆筑完畢時，一般情況下，用壓力水沖洗輸送管內殘留的混凝土，目的是防止混凝土在泵內固結。 第428條 掘開式人防工程，為解決混凝土澆筑后沉降不均或伸縮的問題，經常設置后澆縫。經總結施工經驗，采用補償收縮混凝土澆筑后澆縫的方法較好。配制補修收縮混凝土的方法，可以直接采用膨脹水泥，也可以采用普通水泥加膨脹劑配制。 第429條 一般情況下，在結構混凝土施工中，完全不設施工縫是不可能的。然而，施工縫極易成為結構上的弱點（抗剪力的弱點）。因此，施工縫應設在結構受剪力較小且便于施工的部位。但在施工中，施工人員很難掌握什么地方是結構受剪力較小的部位。為此，根據上述原則，提出了具體設置施工縫的部位，以供施工人員掌握。第五章 頂管施工第一節 一般規定 第51l條 由于鋼筋混凝土管重量大、剛度大，能抵抗土體膨脹壓力，因此在膨脹土中頂管宜采用鋼筋混凝土管，以防止頂管周圍的土遇水膨脹后，使管變形。同時，在施工過程中，工作井周圍要加強排水，并防止排水管道滲漏，不要采用水力切削。 為防止管材受海水或鹽堿等侵蝕，一般采用鋼筋混凝土管；若采用鋼管，需有可靠的防腐蝕措施，以防止管道因受侵蝕而造成穿孔破壞。 第512條 管端面所能承受的項力有一定限度，超過此限度管端就要破裂。管端面容許頂力的大小一般取決于管體強度、加壓面積以及頂鐵與管端面間的接觸狀態等。應該通過計算確定。第二節 施工準備 第52l條 頂管施工的工作井一般采用永久性鋼筋混凝土沉井或地下連續墻工作井，以便在頂管工程竣工后，利用工作井作工程出入口或作為永久構筑物之一部分。這樣既方便頂管施工，又可降低工程的總造價。 第5. 22條 后壁結構及其尺寸，主要取決于管徑大小和后壁土體的被動土壓力土抗力。由于最大頂力一般在頂進段接近完成時出現，所以要充分利用土抗力。在工程施工過程中要注意后壁土的壓縮變形，將殘余變形值控制在20mm以內。當計算所需總頂推力大于8000kN時，應采用中間接力頂，以免工作井后壁結構受力過大。 第5. 2. 6條 頂鐵是頂進過程中的傳力工具。其功能是延長千斤頂的行程，傳遞頂力并均衡管端面的局部承壓力。頂鐵一般用型鋼焊成，其強度和剛度要根據使用要求進行核算。 第5. 2. 7條 在粉砂土質中頂管，可在沉井下沉前或地下連續墻施工時，將穿墻管用粘土填滿搗實或用楔形木塊填實塞緊；亦可采取井點降水等措施固結穿墻管土體，以保證打開穿墻管封板時無大量流砂涌入井內。第三節 頂管頂進 第5. 3. 3條 工具管由于自重的原因易產生前端“叩頭”現象，使頂進軸線出現偏差，甚至改變頂進軸線的方向。因而當工具管出洞時，其前端要偏高25mm（視土質條件而定，土質松軟要取大值），以便抵消因管端“叩頭”而產生的下沉量。 第5. 34條 在頂進過程中，為了防止事故，需注意以下問題： 1在頂進過程中，若頂管不向前反而向后壓縮后壁，縱向頂鐵向上隆起或向下啃墊木，這就是后壁破壞前的預兆。發現這種現象要立即停止頂進，退回千斤頂行程，檢查原因，采取措施后再頂進。否則，后壁破壞，修理困難，可能要另建新后壁。 2頂進過程中容易發生崩鐵事故，其原因是縱向頂鐵過長而頂力偏斜產生偏心荷載所致，或與后壁壓縮不均產生傾斜有關。為保障操作人員的生命安分,在頂進過程中頂鐵兩側不得停留任何人。 3悶頂（即不出上擠壓頂進）時，土體被擠入工具管內形成堅硬的土塞。由于土與管壁間的摩阻力逐步增大，土在管內擠到一定程度后就不再擠入管內，而是在管端造成一個密實而堅硬的土錐，隨著頂進的繼續，土錐四周土層所受的擠壓力不斷增大。一般覆土深度小于頂進管道直徑2.5倍的地層，地表將產生隆起變形。該區域的地下構筑物、地面建筑物將隨之遭受破壞。 第5. 3. 5條 觸變泥漿可填補頂管外壁與土層間的空隙，以使管外土體保持穩定。因此，在頂管外有承壓水或在砂礫層中頂進時，為減少頂過阻力和保持管壁外土體的穩定，需要隨時對管外空隙充填觸變泥漿。 第5. 3. 7條 為了保證安全，需先擠壓頂進再射流破土。水槍破土時要在格板以內破碎土塊，嚴禁射流沖到刃口以外造成超挖。水壓要根據破碎土質需要而定，一般工作壓力以11.2MPa為宜。 第538條和第5. 39條 頂管最小覆土厚度是能否采用氣壓法穩定工作面的主要條件之一。一般在地下水位以下頂進時，機頭頂部的地下水位至少為機頭直徑的12。當穿越河道頂進時，頂管的覆土厚度需保持1倍的頂管直徑，且不小于2m。這樣可防止壓縮空氣施加壓力擠壓頂管上部的土層，產生裂縫，破壞土壓和水壓與氣壓之間的平衡，危及設備及操作人員的安全。 當吸泥蓮蓬頭被堵塞、水力機械失效、需打開胸板清石孔處理時，要將頂管頂入到一個新的位置，一般可須2003O0mm。 局部氣壓頂進過程中，應根據工作面土層及地下水的變化情況調整氣壓，不需要時也可以不加氣壓。 第5. 311條 鋼管管段間的接口強度和質量直接影響施工進度和工程質量。頂進過程中，頂管前端偏移往往使管尾端與續接鋼管的管口難于對齊，此時不要隨意切割管尾端部。續接鋼管軸線只有與入土鋼管軸線保持一致，入土鋼管的偏移才能逐漸得到糾正。否則，偏差越來越大。第四節 頂進測量與糾偏 第5. 4. 2條 在頂管頂進過程中，需不斷對高程、方向和轉角進行測量，在正常頂進時，最好每隔80100cm測量一次。當發現偏差（不超過3mm）需要進行校正時，最好每隔50cm測量一次。開始頂進時，為了保證工具管按設計軌道前進，需增加測量次數。頂進測量是頂管施工中重要的測量工作。 第543條和第5. 4. 4條 工具管長度與糾偏時頂管的靈敏度密切相關。工具管越短，自重越輕，管頂部土壓力越小，相發糾偏力矩也越小。在頂進過程中，最好勤測量、多微調，及時應現偏差，及時加以校正。第六章 盾構施工第一節 一般規定 第61l條和第612條 不同的盾構施工方法，其適用范圍、技術難易程度及對地表產生的變形量均不相同。一般來說，位于地質條件較好地層的小型地下通道，采用手掘式盾構，因其盾構簡單，配套設備少，造價較低。在易產生流砂、涌土、塌方等的飽和不穩定地層中，一般要采用網格式盾構或局部氣壓盾構。 第613條 地表變形與盾構掘進時的埋深及所處區域的地質條件有關。地層條件較差時，如淤泥質粉土及粉砂層等飽和地層，一經擾動很易喪失穩定而引起地表變形。一般盾構工程埋設越深，盾構掘進時地表變形的影響越小。反之亦然。 第614條 盾構施工產生的地表變形，當一個盾構施工時，變形范圍接近土的破壞棱體；當兩個盾構施工時，破壞角度約為 45 47 。因此，平行掘進的兩個盾構之間的最小距離，需根據施工地區的地質情況、盾構大小、掘進方法、施工間隔時間等因素確定。一般相鄰兩盾構外壁間距要大于盾構直徑。 第6. 15條 為保證盾構施工安全，需注意以下兩個方面：一是在選擇盾構施工線路時，盡量避開地面建筑群或使建筑物處于地表沉降均勻的范圍內。在不同的地質條件和環境下，采用合理的盾構開挖方法。二是在施工過程中，嚴格控制開挖面的挖土量，及時充填盾構與管片背面之間的建筑空隙，以控制地表變形。第二節 施工準備 第622條 由于盾構施工一般為單向掘進，又有與預定工作井貫通的要求，所以要在原有城市測量控制網的基礎上建立地面與地下控制測量系統。測量內容除管道的成洞測量外，還要有地表變形測量和管道沉降測量。 第62. 3條 后座管片的作用是傳遞盾構的頂力。為了不影響垂直運輸，并確保后座管片閉合環不產生大的影響，一般在工作井內將圓環拼裝成開口環。開口環部分需要設置具有足夠剛度的閉合剛架支撐。 第624條 由于工作井外土體軟弱且飽含地下水，盾構出洞時可能遇有流砂、涌土或坍塌現象，故一般要預先采取土層加固措施，如采用地層化學灌漿、凍結、降水等方法。第三節 盾構掘進 第632條 手掘式盾構的開挖面是開放性的，所以須將盾構前檐刃口部分切入全體后，才能開挖土體。否則，開挖面易發生坍塌而危及工人及工程的安全。 第633條 網格式盾構是把盾構開挖面用鋼板構成許多小的格柵，當盾構推進時網格切入地層，將開挖面土層切成許多條狀土體擠入盾構內。這些土落入盾構底部的提土轉盤內。如不及時將其運出，不但影響盾構繼續推進，而且使管片拼裝工作無法進行。 網格式盾構一般不能超挖，其糾偏靠調整千斤頂編組。 第635條 氣壓式盾構施工中，人員、土方、材料和工具等由常壓段進入氣壓段，或由氣壓段到常壓段須經過變壓處理。人行閘是施工人員進出氣壓段用的變壓設備，其設施以考慮人員的安全舒適為主。材料閘是材料、設備、出土、管片等進出氣壓段用的變壓設施，其直徑一般為2 2.5m，長度為812m。 第6. 37條 為防止在水下施工時因氣壓增大使土層發生冒頂、坍塌、涌水以致危及整個工程施工，故空氣壓力不要大于靜水壓力。 第638條 管道的成洞測量主要是對新拼裝環的里程、平面、高程偏離值和成環管片的水平、垂直度、環面坡度進行測量。 地表變形測量是為了觀察盾構施工時對地表的影響程度，對指定地段上布置的縱、橫斷面沉降標志點進行測量。對需要重點保護的地面建筑物及地下管線都要測量其變形情況。 管道沉降測量是為了防止由于地道下沉而影響正常使用。在盾構管片拼裝成環并脫出盾尾后，每隔一定距離布置一個沉降標志點，以便定期觀察測量。 第639條 盾構千斤頂活塞桿尾部的頂塊，一般是以中心傳壓方式將頂力傳至管片結構，同時使頂力均勻分布。若千斤頂的頂力超過管片的自身強度，往往會將管片頂裂。因此，可增大千斤頂活塞桿尾部頂塊與管片的接觸面積，或增加千斤頂數量，以減小每臺千斤頂的最大工作頂力。千斤頂的最大工作頂力一般取決于管片強度。 第63. 12條 井點降水的時間一般提前710天。經檢查證明地下水已疏干，土體基本穩定后再拆門進洞。否則，有可能造成流砂、涌土等事故發生。第四節 管片拼裝及防水處理 第641條 一般小斷面地道管片可分為46塊。地道直徑為6m左右，管片則可分為68塊。管片的最大孤弦長度，不要大于4m，管片越薄，其長度應越短。管片的拼裝形式有通縫拼裝及錯縫拼接兩種。一般采用錯縫拼裝，因錯縫后能加強圓環接縫剛度，約束接縫變形。 從受力角度考慮， 最好將管片接縫設置在內力較小的45或135處，使管片環具有較好的剛度和強度。 第642條 提高管片的制作精度和采用高彈性密封墊，是管片接縫防水的有效措施。 高精度的管片可以減小接縫間隙，使管片在沒有襯墊的情況下接觸面不致產生過大的局部接觸應力。目前日本生產的鋼筋混凝土管片，其單塊各部尺寸偏差均為1.0mm。 我國上海隧道公司生產的管片精度是：寬度為1.0mm，弧弦長（張角值）為1.0mm，厚度為3.0mm。 高彈性密封墊設置在管片接縫中，既能靠壓密防水，又能靠彈性復原力適應地道沉降和變形產生接縫的防水。因此要求高彈性密封墊能在通道的設計水壓下不漏水，并能承受千斤頂頂力、螺栓扭力、壓漿壓力，在地層土壓力和自重等荷載作用下，具有較高的彈性復原力、良好的耐久性與穩定性。第五節 壓漿施工 第651條 當盾構向前推進、管片環脫出盾尾后，管片環與外圍土層間存在一定空隙。該空隙如無充填物及時支撐，便將膨脹以致坍塌，造成地表沉降。因此，及時在盾構與管片背面的建筑空隙里壓注充填材料，是控制地表沉降的一個關鍵環節。為保證壓漿工作的及時性，當管片環脫出盾尾后應立即壓注充填材料。 第65. 2條 壓入管片外的漿體，一般會發生收縮，而且由于盾構施工時糾偏或局部超挖以及地層可能有各種空隙等，每環的實際建筑空隙是變化而無法估計的。所以壓漿量要超過理論空隙體積，一般取計算建筑空隙的120%150%。 在施工中，壓漿量要視具體情況而定。由于過量的壓漿會引起地表局部隆起和跑漿，并對管片受力不利。因此除控制壓漿量外，還要控制壓漿壓力。目前在軟土中施工，盾構頂部覆土10 15m時，壓漿壓力一般取 0.40.5MPa。第七章 地下連續墻施工第一節 一般規定 第7. 12條 利用逆作法的地下連續墻施工多層人防地下室，有許多優點，如： 1周圍環境不允許明挖施工的工程，采用逆作法施工，可使其對城市生活的不利影響降至最低限度； 2用于多層地下室施工，可縮短施工的總工期，一般可縮短1/3； 3支撐結構的剛度大，基坑變形小，相鄰建筑物沉降少； 4中間支承柱減小了底板的跨度，底板配筋可適當減少，使結構設計更加合理； 5利用地下室結構本身來支撐開挖后的連續墻墻體，節省了附加支撐材料，可降低工程造價。第二節 墻體施工 第721條 導墻的功能主要是保護槽口，支撐施工設備的荷重，蓄漿調節液面，明確施工位置、導向等。為實現這些功能，須保證導墻的穩定。導墻底部和土層密切貼合，是保證導墻穩定的關鍵。在施工中，采用現場澆筑的混凝土導墻容易做到底部與土層密切貼合，而拼裝式的預制混凝土或鋼導墻則較難掌握好，可視具體情況采用。 第7. 22條 地下水位變化處的土層易松弛軟化。導墻底部如處在該土層，則可能因土體塌落而致導墻失穩。故應重視導墻底部與地下水位的關系。 第7. 23條 采用“T”形或“十”字形導墻，主要是為了保證地下連續墻轉角處的挖掘斷面完整及墻體有足夠的混凝土量。 第72. 4條 導墻內側墻面的垂直度及導墻間的凈距大小對成槽的垂直度有重要影響。如凈距過小，施工難度將會增加；過大，則成槽精度難以保證。上海的許多工程實踐表明，兩導墻間凈距比墻體設計厚度大2540mm，效果較好。 第726條 地下連續墻施工單元槽段的長度不宜過長，從國內積累的施工經驗看，一般取68m較為適宜。日本通常取57m。 第7. 27條 為加快施工進度，往往采用多開工作面以連續成糟的方式進行施工。在同時施工的兩單元槽段之間，存在著相鄰段的混凝土的澆筑速度不同、槽內泥漿比重不同、土質擠壓等因素。因此兩單元槽段的最小間距，應考慮克服可能被相鄰槽段擠穿貫通的橫向壓力。其數值可通過試驗確定。 第7. 2. 8條 造成地下超靜水壓的原因很多，如打樁、地下注漿等。為了保證地下連續墻成槽時的槽壁穩定，施工區域內的地下超靜水壓穩定前不得進行成糟施工。 第7. 29條 地層中泥漿的漏失將危及槽段安全，一般可采用提高泥漿粘度或使用鋸末等堵漏劑，但不得使用水泥充填。水泥充填不僅會污染泥漿，影響護壁效果，而且水泥硬化會給下一步連續成槽帶來困難。 第7. 210條 剛性接頭可大幅度提高地下連續墻的抗滲能力及整體剛度，對使用要求較高或有特殊要求的工程是非常適合的。在某些工程中應用剛性接頭效果很好。 第7. 2. 11條 上海市特種基礎工程研究所曾做過采用鍍鋅鐵絲綁扎、普通鐵絲綁扎、焊接三組鋼筋放在泥漿中浸泡的對比試驗。試驗結果表明，鍍鋅鐵絲的綁扎處凝結泥球最嚴重，普通鐵絲次之，焊接的結點處基本沒有。泥球凝聚量隨泥漿比重的增大和浸泡時間的增長而增加。 第7. 213條 所謂“鋼筋籠不得強行入槽”，是指不允許鋼筋籠采用加壓的方法沉入槽體內。為控制泥漿對混凝土與鋼筋握裹力的影響，鋼筋籠在泥漿中的停留時間（即自第一節入槽起至開始澆筑混凝土止這段間隔時間）不應超過6h。 第7. 214條 在某些極軟弱地層或有壓力水的土層中成槽時，為保證槽壁穩定而提高泥漿的比重。在比重大于1.2的泥漿中澆筑混凝土時，僅靠混凝土自流壓力還不足以保證澆筑質量，可借助泵車壓送壓力克服這一不足。 第7. 215條 嚴格掌握成槽精度，是保證地下連續墻質量的關鍵。工程實踐表明，導板斗的允許偏差一般小于6。，多頭鉆精度則更高。考慮到施工技術水平的差異，其允許偏差規定為6為宜。地下連續墻施工時，預埋件均先牢固焊接在鋼筋籠上，而鋼筋籠入槽后垂直與水平定位一般都有偏差，故墻體上預埋件位置要考慮這一偏差值。第三節 逆作法施工 第7. 3. 1條 在逆作法施工期間至地下室底板澆筑前，地上主體結構重量的1223及地下室各層結構自重和施工荷載都將由中間支承柱來承受。中間支承柱在底板完成后，又作為地下室結構的一部分，將上部荷載傳遞給底板。因此中間支承柱對于逆作法施工是不可缺少的。 第7. 3. 2條 位于底板以上的柱身可根據需要采用各種材質，如鋼管柱、鋼筋混凝土柱等。為了便于柱體與地下室的梁、板等連接，最好采用鋼結構柱體，其焊接方便，且斷面小、承載力大。 第7. 3. 3條 實踐表明，采用導管法澆筑混凝土，距表層300500mm的混凝土強度非常低。為了保證工程質量，表層混凝土應高出底板標高相應的厚度，以便在構筑底板時將其鑿除，使底板與支承柱連成一體。 第735條 逆作法施工是利用地下室結構作為地下連續墻的平面框架支撐。及時澆筑支撐結構的梁、板、柱，對控制墻體變形，防止相鄰建筑物沉降，是最有效的措施。在施工中切忌未做完支撐而急于往下挖土。 第736條 逆作法施工中，地下室結構的柱、梁、墻等都是自上而下分層澆筑的，槽板都將支撐在剛挖的土層面上。為了減小沉降和結構變形，施工時需對承壓土層采取臨時加固措施，如鋪設砂墊層、混凝土墊層等。上、下層混凝土結合面由于地面土的沉降和混凝土收縮，很容易產生縫隙。對此有多種密實加固措施可供選擇，有的采取二次振搗混凝土的方法；有的在混凝土結合面預留壓漿孔，用壓力注漿進行填充等。第八章 旋噴樁施工 第801條和第802條 實踐證明，在砂土、粘性土、黃土及人工填土等地層中進行旋噴注漿，效果較好，解決了小顆粒土不易注漿的問題。但在地下水流速過大時，旋噴漿液無法在注漿管周圍凝固。在永久凍土地層、有腐蝕性地下水的地段、含有大量纖維質和腐植土層、礫（卵）石層地基進行旋噴注漿，旋噴樁的施工質量不易得到保證。 對于要求旋噴固結體作為獨立支承樁承受彎矩和拉應力的工程，不能單獨采用旋噴注漿，要在注漿時，沉放鋼筋或鋼筋籠或斜拉土錨桿等。 第804條 一般情況下，旋噴注漿漿液的水灰比為1.01.5。若處于地下水流速快或含有腐蝕性元素、土的含水率大、固結強度要求高的工程，則應根據需要，在水泥中摻入適量的外加劑，以達到速凝、高強、抗凍、耐腐蝕等。 第807條 旋噴注漿施工在插管過程中，水壓力一般不大于1MPa。如壓力過高，則易射塌孔壁。 實踐證明，攪拌時間超過4h后，水泥結石強度開始下降。旋噴注漿施工時，為保證漿液的質量，攪拌超過4h尚未注入的漿液，要經專門試驗，證明其性能不變的才可以使用。若漿液稠度增大，力學性能降低，便不能再作注漿材料。 為提高水泥漿液的穩定性，水泥的細度要在標準篩上（4900孔/cm2 ）的篩余量不超過15。 當冒漿量大于注漿量20時，一定得查明原因并采取相應措施。否則，將會影響樁質量，甚至出現不良后果。第九章 土層錨桿施工第一節 一般規定 第9. 12條 土層錨桿涉及到鋼材、水泥和土三種材料，如果按照彈塑性理論和土力學原理進行精確的設計計算是十分復雜的。因此，目前一般是根據經驗數據選用，然后通過現場試驗進行檢驗。第二節 鉆孔 第921條 旋轉式鉆孔是目前國內外土層錨桿成孔施工應用較多的方法。用該法成孔可以將鉆進、出渣、固壁、清孔等工序一次完成，而且軟土、硬土都適用。 沖擊式鉆孔適宜于孔隙率大、含水量低的土層中。 旋轉沖擊式鉆孔適用在錨桿處于地下水位以上，呈非浸水狀態的粘土、亞粘土、砂土等土層中。 第922條 鉆孔時不宜使用膨潤土循環泥漿護壁，以防止在孔壁上形成泥皮，降低錨固體與土壁之間的摩阻力。 國內外的試驗表明，錨桿的錨固段進行局部擴孔效果很好。根據我國天津地下鐵道施工時所做的試驗和美國土層錨桿的有關規定，提出了錨桿的錨固段進行局部擴孔的范圍，即應位于土體主動滑動面5m以外。 由于土層錨桿的長細比很大，孔洞很長，因此，鉆孔容易偏斜或彎曲。各國對鉆孔的垂直度允許偏差雖有不同規定，但一般認為鉆孔的垂直度允許偏差不超過孔深的2是比較適宜的。第三節 錨桿 第9. 3. 1條 鋼筋錨桿要除銹，除銹后應盡快放入鉆孔中并注漿，以防再銹。鋼絞線錨桿如涂有油脂，則應將錨固段的油脂清除，以免影響與錨固體的粘結。 第932條 為了不引起地面隆起，最上層錨桿的上面應有一定厚度的覆土,英國、美國、瑞典等國一般認為覆土厚度不小于3m為宜。 第9. 33條 錨桿分為錨固段與自由段。當土體按主動滑動面滑動時，自由段錨桿受力可以自由伸長，不影響錨固段的錨固能力。否則，錨固能力將降低。 第934條 土層錨桿的蠕變和沉降影響其承載能力。錨桿沉降是由于錨桿所在土體整體沉降引起的。據國外統計，土層錨桿的最大沉降值可達7.6cm。實踐證明，對錨桿施加預應力可以減小沉降值。錨桿預加應力的數值為設計荷載的7080為宜。第四節 注漿 第942條 水泥漿的水灰比宜為0.40.5，其流動度要適合泥漿泵泵送的需要。為防止泌水、干縮，可摻0.3的木質素磺酸鈣外加劑。 第943條 應根據工程實際選用注漿方法，以保證注漿飽滿密實。根據試驗資料，二次注漿成錨比一次注漿成錨的承載力可提高O.8倍左右。一般情況下，二次注漿壓力要大于2MPa，但靠近地表的土層錨桿注漿壓力不能過大。否則會引起地表膨脹隆起，或影響附近原有的地下建筑和管道。第六節 工程驗收 第9. 61條 土層錨桿驗收試驗的目的，是檢驗現場施工的錨桿的承載能力。 每次加載后，都要量出錨頭的變位。在砂土、礫石中，每次加載后，變位會立即出現。在粘土中，加載后變位出現緩慢，要待變位穩定后再進行測量。第十章 樹根樁法施工第一節 鉆孔 第1011條 水力擴孔和機械擴孔的方法，可提高樹根樁的承載力，均是常用的方法。 第1012條 鉆孔后，雖然要沖洗鉆孔，但仍有未沖出的砂礫等沉積在孔底，這樣鉆孔超深0.51.Om，就可以滿足樁的設計長度。 第1013條 在回填土層中鉆進時，設置護孔套管，可以防止鉆孔坍塌和縮頸，確保鉆孔質量。 第101. 5條 鉆孔后要清洗孔，是為了把鉆孔中的自成泥漿（即稠度和比重較大的泥漿）清洗出去，以便在注漿時增加水泥砂漿或混凝土和鋼筋的握裹力。清洗鉆孔后，孔壁主要靠靜水壓力維護，所以應保持孔口水位不下降。第二節 鋼筋籠 第1023條 在鋼筋籠底部設置一個大于鋼筋籠直徑的鋼筋架，目的是為防止斜樹根樁的鋼筋籠插入土層中。第四節 樹根樁與基礎連接 第1041條和第104. 2條 實踐證明，當鋼筋混凝土基礎埋深較淺時，樹根樁和鋼筋混凝土的連接很重要。關鍵是將樹根樁的主筋和基礎鋼筋焊接牢固。當基礎埋深較大、開挖較困難時，可采用爆擴樁法在基礎底部擴孔；擴孔后，應將孔底清洗干凈，以保證樁的質量。 第1043條 為保證樹根樁注漿密實，在注漿到孔口時，要振動鋼筋籠，使樁頭以下的樁體達到密實。第五節 工程驗收 第1051條 樹根樁施工記錄可參見表1051。 第1113條 當雙扇門的門扇現場立式澆筑混凝土時，將門扇鋼框定位并點焊固定是為了保證雙扇門中間對縫嚴密和對縫表面平整。第十二章 管道與附件安裝第一節 密閉穿墻短管的制作及安裝 第1211條 防毒氣是人防工程戰時防護功能之一。管道穿越防護密閉隔墻、密閉隔墻時，管道與鋼筋混凝土接觸面因混凝土收縮引起間隙，毒氣容易沿縫滲透。試驗證明，帶有密閉翼環的密閉穿墻短管能增加毒氣滲透通道長度，延長滲透時間，減少毒氣滲入劑量，是一種有效的防毒密閉措施。 密閉翼環是焊在密閉穿墻短管上的整圈鋼板，起阻擋毒劑沿管與混凝土間隙滲入工程內部的作用。 第1214條 增加密閉翼環的高度，雖對密閉有利，但過高給施工帶來不便。經試驗證明，翼高取3050mm為最實用經濟。密閉翼環的鋼板平整，有利于混凝土搗固密實，提高密閉性能。 第1215條 如預埋的密閉穿墻短管位置不正，管口不平整，將直接影響前后管路的連接。為防止在搗固混凝土時短管發生錯位，要求密閉翼環與鋼筋焊牢。 第1216條 對密團穿墻短管兩端伸出混凝土墻面的長度的規定，是為了保證滿足管路的連接、填充密封材料的長度及安裝附件的最小長度的要求。 第1217條 填充密封材料的目的，是阻止毒氣沿穿墻套管內空隙滲入，保證工程的整體氣密性，利于工程形成超壓。試驗表明，用石棉瀝青作填料，其長度為管徑的35倍，在受0.1MPa氣壓時，密閉穿墻短管本發生漏氣現象。 第12. 18條 密閉穿墻短管內的密封材料在直接受核爆沖擊波作用下，易遭到破壞，故需增設防護抗力片。 防護抗力片是裝設在密閉穿墻短管受沖擊波端的防護部件，具有抗御沖擊波沿短管與所穿管線的空隙侵入工程內的作用。試驗證明，加裝外絲扣螺帽套，填料為軟橡皮時，其承受壓力為0.5MPa；加裝內絲扣螺帽，填料為石棉瀝青時，其承受壓力為0.1MPa以上。 為了便于制作、安裝，根據上述試驗數值，可將內、外絲扣螺帽改為厚度大于6mm的兩塊鋼板，作為防護抗力片。第二節 通風管道和附件的制作及安裝 第1223條 地面建筑制作風管的鋼板最小厚度為0.5mm。由于人防工程比地面建筑較為潮濕，根據各地實踐經驗，考慮風管的防潮防腐，其鋼板厚度應大于0.75mm。 第1224條 為防止沖擊波沿側壓管進入工程內，故測壓管需設防護消波裝置。經西北核爆試驗證明，采用測壓管一端管口向下彎頭，另一端加裝球閥的方法，能避開沖擊波的正向沖擊壓力，抵消部分余壓，是一種簡易、有效的消波措施。 第1225條 測定孔和洗消取樣管是通風系統中的量測部件。若在風管安裝后，再開孔制作，容易引起風管的變形和破壞其外表面的油漆。因此，制作風管時應同時制作測定孔和洗消取樣管。 洗消取樣管是設置在染毒風管上供取樣化驗及清洗風管的帶堵頭的三通短管。第三節 給水排水管道、供油管道和附件的安裝 第1231條 據調查，有些施工單位對承插鑄鐵管接口施工不夠重視。當采用水泥砂漿抹口時，工程竣工后經常發現在接口處漏水；此外，排水鑄鐵管比給水鑄鐵管的管壁薄、承壓小、質量差、易滲水，對工程的防潮、除濕很不利。故要選用抗滲、承壓性能較好的給水鑄鐵管或鍍鋅鋼管；并要采用油麻填充或用石棉水泥抹口。 第123. 4條 設置控制閥門的目的： 1在空襲警報時關閉，用以防止由于外部管道破壞致使沖擊波、毒劑、放射性沾染物等沿管道進入工程內部，危及人員和設備的安全； 2 當內部管道檢修時，便于截斷工程內、外水路。 控制閥門是給水排水管道的關鍵防護部件。因此對產品質量、安裝質量及工作壓力，應有嚴格的要求，應逐個進行強度和嚴密性試驗。經對Z44T-10型Dg50和Dg100閥門進行抗爆試驗表明，它能滿足三級人防工程抗沖擊波超壓的要求。四、五級人防工程雖然抗力要求低些，但由于工作壓力為1MPa的閥門是給水排水工程中常用部件，因此也應按上述要求選用。第四節 電纜、電線穿管的安裝 第1242條 防護密閉隔墻或密閉隔墻兩側設置密閉過線盒，不僅便于穿線，而且能解決較長管路的密閉處理問題，防止毒劑沿穿管侵入。 第1243條和第1244條 人防工程一般利用襯砌結構的鋼筋網作為自然接地體，金屬暗配管作為接地干線。暗配管與鋼筋點焊，不僅可減小接地電阻值，而且能防止在澆筑混凝土時暗配管發生移動錯位。暗配管管口做密封處理，是為了防止管內結露積水造成導線及管腐爛。第五節 排煙管（道）與附件的安裝 第12. 5. 3條 據調查，在有些人防工程中，柴油發電機組的漏煙、漏氣現象嚴重，影響電站工作環境，妨礙正常運行操作。而漏煙一般是由于排煙管的熱漲補償器及緩沖設施安裝質量不好造成的。如果安裝套管伸縮節和波紋管時，前后排煙管不同心，則波紋管補償器受力方向不正確，妨礙排煙管的自由伸縮，從而引起排煙管的變形或波紋管拉裂，造成漏煙、漏氣。 第12. 55條 在排煙管伸出地面150 200mm處，采取防止排煙管堵塞的措施通常有以下幾種： 一、兩截排煙管之間直接點焊數點； 二、兩截排煙管之間用法蘭連接時，采用鐵絲綁扎而不采用螺栓固定。 這樣，當排煙管遭受沖擊波襲擊時，上截排煙管容易被吹掉，而下截排煙管（即人防工程所用的排煙管）仍可保持完好。第十三章 設備安裝第二節 通風設備安裝 第1322條 過濾吸收器、紙除塵器等是過濾式通風中的關鍵設備，關系到戰時工程防護通風的成敗，所以必須由專業廠生產，并具有產品檢驗合格證。 設備內裝有超細玻璃纖維紙、m型絲棉紙、活性碳等，受潮后易失效。因此，存放期超過規定年限時，應由技術部門檢驗合格才能使用。 第1325條 自動排氣活門是過濾通風時維持工程內超壓的自動控制排氣裝置。只有當活門板上所受的正壓力大于重錘的平衡力時，活門才能自動開啟排風。活門受力具有定向性，安裝時不要裝反。 為保證活門在設計超壓下（一般為3050Pa）能自動開啟，活門重錘必須垂直向下。否則，將給重錘桿帶來附加扭力，影響活門的開啟。第三節 給水排水設備安裝 第133. 4條 防爆波井為鋼筋混凝土結構，一般是與工程頭部整體澆筑的。由于防爆波井體積較小，所