附件礦井供電設計計算第1章 緒論1.1煤礦安全規程的有關條款l第441條 礦井應有兩回路電源線路.當任一回路發生故障停止供電時,另一回路應能擔負礦井全部負荷.年產60000t以下(不含60000t)的礦井采用單回路供電時,必須有備用電源.備用電源的容量必須滿足通風、排水、提升等要求,并保證主要通風機等在10min內可靠啟動和運行.備用電源應有專人負責管理和維護,每10天至少進行一次啟動和運行試驗,試驗期間不得影響礦井通風等,試驗記錄要存檔備查. 礦井的兩回路電源線路上都不得分接任何負荷. 正常情況下,礦井電源應采用分列運行方式.若一回路運行,另一回路必須帶電備用,以保證供電的連續性.帶電備用電源的變壓器宜熱備用;若冷備用,必須保證備用電源能及時投入正常運行,保證主要通風機等在10min內可靠啟動和運行. 10kV及以下的礦井架空電源線路不得共桿架設.l第442條 對井下變(配)電所含井下水平中央變(配)電所和采區變(配)電所、主排水泵房供電的線路,不得少于兩回路.當任一回路停止供電時,共余回路應能擔負全部負荷.向局部通風機供電的井下變(配)電所應采用分列運行方式. 主要通風機、提升人員的立井絞車、抽放瓦斯泵等主要設備房,應各有兩回路直接由變(配)電所饋出的供電線路;受條件限制時,其中一回路可引自上述同種設備房的配電裝置.向煤(巖)與瓦斯(二氧化碳)突出礦井自救系統供風的壓風機、井下移動瓦斯抽放泵應各有兩回路直接由變(配)電所饋出的供電線路. 本條上述供電線路應來自各自的變壓器和母線段,線路上不應分接任何負荷. 本條上述設備的控制回路和輔助設備,必須與主要設備同等可靠的備用電源.l第443條 嚴禁井下配電變壓器中性點直接接地. 嚴禁由地面中性點直接接地的應壓器或發電機直接向井下供電.1.2 煤礦企業電力負荷分級l煤礦企業的電力負荷,按照用電設備在安全生產中的重要性分為三級. 一級負荷:凡因供電突然中斷,可造成人員傷亡或使重要設備損壞并在較短的時間內難以修復,造成重大經濟損失的負荷.如主要通風機、井下主排水泵(包括作主排水泵的煤水泵)、下山開采的采區的采區排水設備、升降人員的立井提升機、抽放瓦斯設備(包括井下移動抽放泵站設備). n一級負荷對供電的要求:兩個獨立電源供電. 二級負荷:凡因供電突然中斷,造成大量減產或造成較大的經濟損失的負荷.如主提升機(包括主提升帶式輸送機和煤水泵)、經常升降人員的斜井提升設備、副井井口和井底操作設備、主要空氣壓縮機、采區變電所等. n二級負荷對供電的要求:兩個獨立電源供電.或專用線路供電 三級負荷:凡因突然停電,對煤礦生產沒有直接影響的用戶和用電設備.如礦區工人住宅區、機電修配廠、乘人電車、辦公室照明、福利的設施等. n供電:單電源供電.多負荷共用一條配電線路.l礦井供電必須具備的“三性” 可靠性:供電不間斷.保證煤礦主要設備經常不停地運轉. 安全性:不出事.不發生礦井電氣火災、人身觸電、瓦斯煤塵爆炸等事故. 充足性:電能充足.滿足煤礦對電能的需求.l對兩回電源線路的要求 煤礦礦井兩回電源線路,當任一回路發生故障停止供電時,另一回路應能擔負礦井全部負荷. 兩回電源線路供電,應符合下列條件之一:n2個電源之間相互獨立,無聯系;n如果2個電源之間有聯系,應符合下列規定: 在發生任何一種故障時,該2個電源、線路不得同時受到損壞; 在發生任何一種故障且保護動作正常時,至少應有一個電源不中斷供電,并能擔負礦井的全部負荷; 在發生任何一種故障且主保護失靈以至所有電源中斷供電時,應能在有人值班的變電所,經過必要的操作,迅速恢復1個電源的供電,并能擔負礦井的全部負荷; 為使礦井的2回電源線路真正能夠做到互為備用,應使其分別來自電力網中2個不同區域的變電所或發電廠.當實現這一要求確有困難時,則必須分別引自同一區域的變電所或發電廠的不同母線段.1.3 礦井供電系統l礦井供電系統的形式:深井供電系統,淺井供電系統l深井供電系統.圖1-1圖1-1 礦井深井供電系統l深井供電系統的特點110kV或35kV地面變電站高壓10kV(或6kV)經井筒入井井下中央變電所采區變電所工作面配電點,將10kV降為3300V、1140V、660V用電設備; n決定因素:煤層深,井下負荷大,涌水量大; n供電回路數:2回路及以上. 設備用電n井底車場附近的低壓設備用電,由設在中央變電所的變壓器降壓后供給; n采區變電所附近低壓設備用電,由采區變電所的變壓器降壓后后供給; n綜采工作面用電,是由采區變電所引出10kV或6kV高壓電纜,送至綜采工作面配電點的移動變電站,降壓后送給采煤機、刮板輸送機等工作面用電設備; n掘進工作面用電,通常是采區變電所引出10kVkV高壓電纜,送至掘進工作面配電點的隔爆型移動變電站,降壓為1140V或660V后,送給綜掘機等用電設備.l淺井供電系統.圖1-2圖1-2 淺井供電系統 淺井供電適應條件:煤層埋藏深度在100m200m范圍內,井田范圍大等.淺井供電系統特點 n采區供電經地面鉆孔供電. 淺井供電種類 n井底沒有高壓水泵;井底車場及附近巷道的低壓用電設備的供電,由地面變電所降壓后,低壓入井,進行供電.n井底有高壓水泵時,要設置中央變電所,高壓電纜入井. n采區用電負荷大,有高壓設備,則高壓電纜經鉆孔入井,送至采區變電所,采區變電所變配電后送至工作面配電點. n采區用電負荷不大,無高壓設備時,地面110kV(35kV)/10kV(6kV)變電站的10kV(6kV)10kV(6kV)架空線路采區的上部地面變電亭,10kV(6kV)/1140V(660V)低壓電纜經鉆孔入井采區變電所工作面配電點. 究竟采用哪種供電方式,應根據礦井具體情況經濟技術比較后確定1.4 井下中央變電所電纜接線方式l2根電纜下井 接線方式.圖1-3 圖1-3 下井電纜兩根一般使用條件:中、小型礦井,井井負荷不太大.電纜選擇原則:當一根電纜停運時,另一根電纜承擔全礦井下負荷. 優點:系統簡單,可靠.l3根電纜入井 接線方式.圖1-4 (a) (b) (c)圖1-4 下井三根電纜使用條件n對老礦井原來采用2根電纜供電,后因增加負荷,需擴大供電能力時采用;n對新礦井,需要與2根電纜的供電方案進行技術經濟比較后采用.電纜選擇原則:每根電纜能承擔全礦井下負荷的.主要優缺點n圖a.優點:不需要增設聯絡開關; 缺點:運行靈活性差.n圖b.優點:運行的靈活性比圖a好些; 缺點:井下好多增加1臺聯絡開關.n圖c.優點:運行的靈活性最強; 缺點:地面及井下變電所多增加1臺聯絡開關.l4根電纜入井 接線方式.圖1-5. (a) (b)圖1-5 下井4根電纜使用條件:大型礦井或井下涌水量大的礦井.電纜選擇原則:每根電纜按承擔全礦井下負荷的.優缺點n圖a.優點:系統簡單,節省開關. 缺點:母線需停電時,運行靈活性差.n圖b.優點:運行靈活性好. 缺點:井下需增設3臺聯絡開關.1.5 采區變電所高壓接線方式l單電源進線 無高壓出線,且變壓器不超過2臺的采區變電所,可不設電源進線開關.圖1-6. 圖1-6 單電源進線,無高壓出線,接線方式 有高壓出線的采區變電所,為便于采區操作,一般設進出線開關.圖1-7. 圖1-7 單電源進線,有高壓進出線開關,接線方式l雙電源進線 適用條件:綜采工作面,或接有下山排水設備的采區變電所. 1回路供電,1回路備用,2回路均設進線開關.由于出線及變壓器臺數少,母線可不分段.圖1-8.陰影開關,為熱備用開關. 圖1-8 雙電源進線,母線不分段,接線方式 2回路同時供電,由于出線及變壓器臺數較多,2回路均設進線開關.母線分段,正常情況下分段開關斷開,保持電源在分列運行狀態.圖1-9. 圖1-9 雙電源進線,母線分段,分列運行方式l向移動變電站供電的接線方式 大多數移動變電站均要求在其供電的采區變電所的饋線上裝設開關饋出.移動變電站上雖裝設高壓斷路器,由于高壓單相接地保護裝置的要求,需要在采區變電所饋出線上裝饋出開關;移動變電站經常隨工作面推進而移動,要頻繁地切斷高壓電源,向移動變電站供電的饋線上應裝設開關饋出.圖1-10. 圖1-10 向移動變電站供電的接線方式第2章 井下供電計算方法l井下供電計算方法選至原煤炭工業部1998年編制的煤礦井下供電的三大保護細則中的部分內容.2.1 短路電流計算方法l選擇短路保護裝置的整定電流時,需計算兩相短路電流值,可按分式(2-1)計算: (2-1) 式中 -兩相短路電流,A; 、-短路回路內一相電阻、電抗的總和,; -根據三相短路容量計算的系統電抗值,見表2-1,(折算到變壓器二次側); 、-高壓電纜的電阻、電抗值.,-高壓電纜單位長度電阻、電抗值.見表2-2,/km;-高壓電纜長度,km; -礦用變壓器的變壓比;l變壓器變壓比定義 l變壓器為Y,y聯結,一次電壓為10kV,二次電壓為400V、693V、1200V、34650V時,變壓比依次為25、14.4、8.3、2.9;l變壓器為Y,d聯結,一次電壓為10kV,二次為400V、693V、1200V時,變壓比依次為14.4、8.3、4.8;l變壓器為Y,y聯結,一次電壓為6kV,二次電壓為400、690、1200V時,變壓比依次為15、8.7、5;l變壓器為Y,d聯結,一次電壓為6kV,二次為400、690V時,變壓比依次為8.7、5;、-礦用變壓器的電阻、電抗值,; l移動變電站和隔爆干式變壓器的每相電阻值、電抗值,由技術參數中給出的負載損耗、阻抗電壓百分數計算獲得. -變壓器每相阻抗,；-變壓器的負載損耗,W;-變壓器阻抗電壓百分數,%;-變壓器二次額定電壓,V;-變壓器額定容量,VA;、-低壓電纜電阻、電抗.,-低壓電纜單位長度電阻、電抗值.參見表2-3,/km(查不到準確的數據時,礦用低壓電纜芯線的電抗值可按0.081/km計算);-變壓器二次側額定電壓,對于380V網絡,以400V計算;對于660V網絡,以690V計算;對于1140V網絡,以1200V計算;對于127V網絡,以133V計算.表2-1 根據三相短路容量計算的系統電抗值()折算到變壓器的二次側 三相短路容量(MVA)額定電壓(V)1015202530405010040069012000.01600.04760.14400.01070.03170.06900.00800.02380.07200.00640.01900.05760.00530.01590.04800.00400.01190.03600.00320.00950.02880.00160.00480.0144表2-2a. 高壓鎧裝銅芯電纜的電阻、電抗(/km) 截面()電壓(kV)16253550709512015018524061.340.8570.6120.4290.3060.2260.1790.1430.1160.0890.0680.0660.0640.0630.0610.060.060.060.060.06101.3130.840.60.420.30.2210.1750.140.1140.0880.080.080.080.080.080.080.080.080.080.08注:電纜線芯溫度,對6kV為65.對于10kV為60.表2-2b. 礦用移動類軟電纜導線的電阻值動力線芯及地線芯控制線芯標稱截面(）導體中單線最大直徑(mm）20時導體最大電阻(/km)標稱截面(）導體中單線最大直徑(mm）20時導體最大電阻(/km)標稱截面(）20時導體最大電阻(/km)不鍍金屬鍍金屬不鍍金屬鍍金屬10.2119.520.0500.410.3860.3931.514.71.50.2613.313.7700.510.2720.2772.58.832.50.267.988.21950.510.2060.21045.4740.314.955.091200.510.1610.16463.6060.313.303.391500.510.1290.132102.09100.411.911.951850.510.1060.108-160.411.211.242400.510.08010.0817-250.410.7800.7953000.510.06410.0654-350.410.5540.5654000.510.04950.0495-注:控制線芯導體單線最大直徑與同截面動力線芯規定一致.注: 上表數據摘自“MT818-2009煤礦用電纜,第1部分,移動類軟電纜一般規定,表3電纜線芯導體要求”表2-2c 6kV礦用橡套電纜電阻,電抗值(/km)(因MT818-2009標準中查不到該參數,本參數只做參考)截面1625355070951201501851.2870.8240.5880.4120.2940.2170.1920.1370.1110.0940.0850.0780.0750.0720.0690.0680.0660.066表2-3a 礦用低壓橡套電纜電阻,電抗值(/km) (因MT818-2009標準中查不到該參數,本參數只做參考)截面1625355070951201501.4800.9370.6830.4910.3490.2470.1640.1320.090.0880.0840.0810.0780.0750.0560.066表2-3b. 礦用移動類橡套電纜25時的連續載流量標稱截面()截流量(A)標稱截面()截流量(A)2.528351354375017064670205106395250168512029525110150320注:導體最高溫度75換算系數環境溫度()換算系數300.93350.87400.80450.73500.66注.上表數據摘自“MT818-2009煤礦用電纜,第1部分,移動類軟電纜一般規定,附表B.1,B.2”l利用公式(2-1)計算兩相短路電流時,不考慮短路電流周期分量的衰減,短路回路接觸電阻和電弧電阻也忽略不計.l若需計算三相短路電流值,可按公式(2-2)計算: (2-2)式中 -三相短路電流,A. 2.2 電纜線路的短路保護2.2.1 短路保護饋出線的電源端均需加裝短路保護裝置.低壓電動機應具有短路、過負荷、單相斷線的保護裝置.當干線上的開關不能同時保護分支線路時,則應在靠近分支點處另行加裝短路保護裝置.各類短路保護裝置均應進行計算、整定、校驗,保證靈敏可靠,不準甩掉不用,并禁止使用不合格的短路保護裝置.l電磁式過電流繼電器的整定1200V及以下饋電開關過流繼電器的電流整定值,按下列規定選擇. n對保護電纜干線的裝置按公式(2-3)選擇: (2-3)式中 -過流保護裝置的電流整定值,A; -容量最大的電動機的額定起動電流.對于有數臺電動機同時起動的工作機械,若其總功率大于單臺起動的容量最大的電動機功率時, 則為這幾臺同時起動的電動機的額定起動電流之和,A; -其余電動機的額定電流之和,A; -需用系數,取0.51. n對保護電纜支線的裝置按公式(2-4)選擇: (2-4)式中 、-的含義同公式(2-3).n煤礦井下常用電動機的額定起動電流和額定電流可以從煤礦電工手冊(井下供電部分)查出.也可從電動機銘牌或技術資料中查出其額定電流,并計算出電動機的額定起動電流近似值.對鼠籠電動機,其近似值可用額定電流乘以6;(對繞線型電動機,其近似值可用額定電流乘以1.5;當選擇起動電阻不精確時,起動電流可能大于計算值,在此情況下,整定值也要相應增大,但不能超過額定電流的2.5倍.在起動電動機時,如果繼電器動作,則應變更起動電阻,以降低起動電流)n對于某些大容量采掘機械設備,由于位置處于低壓電網末端,且功率較大,起動時電壓損失較大,其實際起動電流要大大低于額定起動電流,若能則出其實際起動電流,則公式(2-3)和(2-4)中應以實際起動電流計算.n靈敏度校驗 (2-5)式中 -被保護電纜干線或支線距變壓器最遠點的兩相短路電流值,A; -過電流保護裝置的電流整定值,A; 1.5保護裝置的可靠動作系數.n若線路上串聯兩臺及以上開關時(其間無分支線路),則上一級開關的整定,也應按下一級開關保護范圍最遠點的兩相短路電流來校驗,校驗的靈敏度應滿足1.21.5的要求,以保證雙重保護的可靠性.n若經校驗,兩相短路電流不能滿足公式(2-5)時,可采取以下措施:w加大干線或支線電纜截面;w設法減少低壓電纜線路長度;w采用相敏保護或軟起動等新技術提高靈敏度;w換用大容量變壓器或采取變壓器并聯;w增設分斷保護開關;w采用移動變電站或移動變壓器.l電子保護器的電流整定 饋電開關中電子保護的短路保護整定原則,按式(2-3)、(2-4)進行整定,按式(2-5)校驗,其整定范圍為(0.41),為饋電開關額定電流. 電磁起動器中電子保護器的過流整定值 (接近,偏小) (2-6)式中 -電子保護器的過電流整定值,取電動機額定電流近似值,A; -電動機的額定電流,A.n當運行中電流超過值時,即視為過載,電子保護器延時動作;當運行中電流達到值8倍及以上時,即視為短路,電子保護器瞬時動作.靈敏度校驗,應符合公式(2-7)的要求: (2-7)式中 -含義同公式(2-5); -含義同公式(2-6); -電子保護器保護動作值; 1.2保護裝置的可靠動作系數.如不能滿足公式(2-7)要求,應采取電磁式過流繼電器整定時不滿足要求的措施來解決.2.2.2電機額定電流計算2.2.2.1 電動機額定電流計算l精確計算法 單位:額定電流,額定功率,額定電壓,額定功率因數,額定效率l經驗系數法 國產三相異步電動機: 通常取0.75 經驗系數法公式 單位:額定電流,額定功率,額定電壓, 經驗系數法 380V系統, 660V系統, 1140V系統, 3300V系統, 6kV系統, 10kV系統,電動機起動電流: 通常:低壓電機取偏大值,高壓電取偏小值2.2.2.2 已知三相電力變壓器二次側電流,求負載容量l已知:三相電力變壓器二次額定電壓,測知二次實際負荷電流.求:負載容量. 三相負載有功功率(負載輸入有功功率): l經驗系數法380V系統, , “1安0.6kW”660V系統, , “1安1kW”1140V系統, , “1安1.8kW”3300V系統, , “1安5kW”6kV系統, , “1安9kW”10kV系統, , “1安15kW”35kV系統, , “1安55kW”110kV系統, , “1安170kW”2.2.3 礦用橡套電纜載流量表2-4 礦用橡套電纜載流量(MT818-2009)(環境溫度25,芯線溫度65)規格允許電流(A)規格允許電流(A)32.534363103163252837466385110335350370395312031501351702052502953202.2.4 絕緣材料耐熱分級及極限溫度表2-5 絕緣材料耐熱分等和極限溫度耐熱分級YAEBFHC極限溫度()901051201301551801802.2.5 熔斷器熔體額定電流選擇 1200V及以下的電網中,熔體額定電流可按下列規定選擇. n對保護干線的裝置,按公式(2-8)選擇: (2-8)式中 -熔體額定電流,A; 、-含義同公式(2-3); 1.82.5當容量最大的電動機起動時,保證熔體為熔化系數,對于不經常起動和輕載起動的可取2.5;對于頻繁起動和帶負載起動的可取1.82.w如果電動機起動時電壓損失較大,則起動電流比額定起動電流小得多,其所取的不熔化系數比上述數值略大一些,但不能將熔體的額定電流取的太小,以免在正常工作中由于起動電流過大而燒環熔體,導致單相運轉.n對保護電纜支線的裝置按公式(2-9)選擇: (2-9)式中 、及系數1.82.5的含義采用數值同公式(2-8).n對保護照明負荷的裝置,按公式(2-10)選擇: (2-10)式中 -照明負荷的額定電流,A. w選用熔體的額定電流應接近于計算值.n選用的熔體,應按公式(2-11)進行校驗: (2-11)式中 -含義同公式(2-5); 47為保證熔體及時熔斷的系數,當電壓為1140V、660V、380V,熔體額定電流為100A及以下時,系數取7;電流為125A時,系數取6.4;電流為160A時,系數取5;電流為200A時,系數取4;當電壓為127V時,不論熔體額定電流大小,系數一律取4.l變壓器的保護動力變壓器在低壓側發生兩相短路時,采用高壓配電裝置中的過電流保護裝置來保護,對n于電磁式保護裝置,其一次電流整定值按公式(2-12)選擇: (2-12)式中 -變壓器的變壓比; 1.21.4可靠系數; 、-含義同公式(2-3). n對于電子式高壓綜合保護器,按電流互感器二次額定電流值(5A)的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分級整定,其整定值按公式(2-13)選擇: (2-13)式中 -互感器二次額定電流(5A)的倍數; -高壓配電裝置額定電流,A;n過電流保護裝置的整定值,應取其最接近于計算的數值.n對Y/Y接線和Y/接線變壓器,按公式(2-12)算出的整定值還應按公式(2-14)校驗. (2-14a) (2-14b)式中 -變壓器低壓側兩相短路電流,A; -高壓配電裝置過電流保護裝置的電流整定值,A; -變壓器的變壓比; -Y/接線變壓器的二次側兩相短路電流折算到一次側時的系數; 1.5保證過電流保護裝置可靠動作的系數.n動力變壓器的過負荷保護反映變壓器正常運行時的過載情況,通常為三相對稱,一般經一定延時作用于信號.高壓配電裝置中保護裝置整定原則如下:w電子式過電流反時限繼電保護裝置,按變壓器額定電流整定;w電磁式動作時間為1015s,起動電流按躲過變壓器的額定電流來整定: (2-15)式中 -含義同前; K可靠系數,取1.05; -返回系數,一般為0.85; -變壓器額定電流,A.l高壓配電裝置的額定電流值的選擇,除應老考慮其實際可能的最大負載電流外,還應從其遮斷能力出發,以其出口端處可能發生的三相短路電流來校驗,必須選擇既能承擔長期的實際最大負載電流,又能安全可靠地切斷其出口處的三相直接短路的最大短路電流.配電裝置出口處的三相短路電流值,應經計算確定.當缺乏計算數據時,可按配電裝置短路容量來確定短路電流值.計算出來的短路電流值,不應超過配電箱在某額定電流下所允許的短路電流值.為了提高保護性能,最好能算出實際的短路電流值.實際短路電流值,一般比用最大允許的短路容量(50或100MV.A)所計算出來的數值要小.l照明、信號綜合保護裝置和煤電鉆綜合保護裝置中變壓器的一次側用熔斷器保護時,其熔體的額定電流選擇如下:對保護照明綜保變壓器公式(2-16)選擇: (2-16)式中 -熔體額定電流,A; -照明負荷的額定電流,A; -變壓比,當電壓為380/133(230)V時,為2.86(1.65);當電壓為660/133(230)V時,為4.96(2.86);當電壓為1140/133(230)V時,為8.57(4.96). 對保護電鉆綜保變壓器按公式(2-17)選擇: (2-17)式中 -容量最大的電鉆電動機的額定起動電流,A; -其余電鉆電動機的額定電流之和,A; -含義同公式(2-16).所選用的熔體額定電流應接近于計算值,并按公式(2-18)校驗: (2-18)式中 -變壓器低壓側兩相短路電流,A; -變壓比; -Y/接線變壓器二次側兩相短路電流折算到一次側時的系數,當/接線時此系數取1.2.3井下低壓電網過流保護計算實例【例1】采掘工作面供電系統如圖2-1所示.試進行過流保護裝置的整定計算.負荷統計表2-4表2-4 負荷統計表序號設備名稱型號額定功率/kW額定電壓/V額定電流/A啟動電流/A臺數12345678910111213141516采煤機刮板輸送機(前)刮板輸送機(后)轉載機帶式輸送機移動變電站移動變電站移動變電站移動變電站移動變電站乳化液泵站滅塵泵加壓泵回柱絞車絞車破碎機AM500SGZ-764/500SGZ-764/400SZZ-764/132SJJ-1000/2160KSGZY-1000/6KSGZY-1000/6KSGZY-630/6KSGZY-630/6KSGZY-500/6WRB-200/31.5WPZ320/10XRBZB80/200JH2-17JD-25PCM-16023752250220013221601000kV.A1000kV.A630kV.A630kV.A500kV.A31327540217.4625160114011401140114066012001200690120069011401140660660660114022712172.5214696.22184220628216942120721000626.3211962臺2臺2臺1臺2臺1#3#2#4#5#3臺2臺1臺2臺6部1臺38 圖2-1一. 短路電流計算1. 1#變壓器二次出口端的二相短路電流計算系統電抗:變壓器二次額定電壓1200V,容量1000kV.A,系統短路容量按50MV.A計算. 系統電抗,;6kV電纜電阻、電抗:;查表得(高壓橡套電纜),;高壓(橡套)電纜電阻、電抗: 變壓器電阻、電抗: , ;2.刮板輸送機(前)主電機處二相短路電流計算UCPQ370+116型電纜的電阻、電抗:查表5得:;3.刮板機(前)副電機處二相短路電流計算UCPQ370+116型電纜電阻、電抗:,4.滅塵泵電機處二相短路電流計算UCPQ370+116型電纜電阻、電抗:,5. 2#變壓器二出口端的二相短路電流計算系統電抗(折算到移動變電站二次側):移動變電站二次額定電壓,額定容量,系統短路容量按50MV.A計算.6kV電纜電阻、電抗:長度;,; 變壓器電阻、電抗:, ;6. 刮板輸送機(后)主電機處二相短路電流計算UCPQ370+116型電纜電阻、電抗:,7. 刮板輸送機(后)副電機處二相短路電流計算UCPQ370+116型電纜電阻、電抗:,8. 乳化液泵站處二相短路電流計算UCPQ370+116型電纜電阻、電抗:,9. 3#變壓器二次出口端二相短路電流 10. 采煤機電機處二相短路電流、計算UCPQ395+116型電纜電阻、電抗:,3#移動變電站及高壓側阻抗折算至低壓側的數值同1#移動變電站11. 乳化液泵站處二相短路電流計算UCPQ370+116型電纜電阻、電抗:,12. 4#變壓器二次出口端的短路電流計算 13. 乳化液泵站處的二相短路電流計算 14. 滅塵泵處二相短路電流計算UCPQ350+116型電纜電阻、電抗:,15. 轉載溜處二相短路電流計算UCPQ370+116型電纜電阻、電抗:,16. 5#變壓器二次出口端的二相短路電流計算系統電抗(折算到移動變電站二次側):移動變電站二次額定電壓,額定容量,系統短路容量按50MV.A計算.6kV電纜電阻、電抗:長度;,; 變壓器電阻、電抗:, ;KSGZY-500/6,6kV/0.69kV移動變電站結線Y,d11時,.當為Y,Y0結線時,;采用Y,d11結線方式時,其變壓比17. 帶式輸送機主機處兩相短路電流計算UCPQ 370+116型電纜電阻、電抗:,18. 帶式輸送機副機電機處兩相短路電流計算UP 370+116型電纜電阻、電抗:,19. 660V系統2#線路末端點的兩相短路電流計算UP 370+116型電纜電阻、電抗:,20. 660V系統1#線路末端點的兩相短路電流計算UP 370+116型電纜電阻、電抗:, 從上述計算可知,高壓系統電抗作為電抗出現,高壓電纜則是電阻起主導作用,若二者疊加后折算為低壓50mm2電纜的換算長度,則會小于公式(3)中的(),所以采用公式(3)的方法查表得出的兩相短路電流值存在一定誤差.根據這種情況,為了更切合實際,在下列整定計算的靈敏度系數校驗時,用實際計算值校驗.二. 各短路點兩相短路電流值表2.5 短路電流值短路點電纜截面及長度換算長度兩相短路電流(查表)(A)兩相短路電流實際計算值(A)截面()長度(m)換算系數換算長度138.949814752701000.737341024050703000.732192932294570500.733645194396138.940983883701000.737335223427703000.732192660263270500.733638023653138.949814752953500.5720030493095953500.572003049309570500.733645194360138.94098388370500.73363802365350501503693360470700.73513685356027.77866714470500.733662856278705000.73365177119117014500.7310586786927015100.73110265367570500.733643864396三. 低壓開關整定1. 1#變壓器低壓系統整定1.1 1#變壓器二次總開關的整定(1#饋電開關)IE138SK8555型開關,負荷前刮板輸送機,滅塵泵.前刮板輸送機:,滅塵泵:, ,(1)過負荷反時限保護F315/K1整定過負荷保護整定電流: ; K1=1.21.8,取K1=1.2 按最接近一檔整定.(2)短路保護繼電器F315/K2動作整定按公式(4): ,取2500A 需用系數,取(3)校驗靈敏度系數IE13/8SK8555負荷側末端短路電流同 ,滿足靈敏度要求.1.2 2#組合開關IE12/8SK8265過負荷、短路保護整定(1)前部刮板輸送機主、副電機的過負荷、短路保護F213、F223/8SD8512動作整定值的計算前部刮板輸送機主電機:,過負荷保護F213/整定值為 按最接近一檔整定.短路保護F213/整定值 靈敏度系數校驗 ,滿足靈敏度要求.(2)前部刮板輸送機副電機過流、短路保護F223/K1,F223/K23的整定計算與主機相同.1.3 3#開關QJZ-300/1140型真空磁力起動器繼電保護整定滅塵泵:,(1)過流保護整定 ,取50A(2)短路保護整定 (3)靈敏系數校驗 ,靈敏度滿足要求2. 2#變壓器低壓系統過流保護整定2.1 后部刮板輸送機4#開關IE11/8SK8265型防爆磁力組合開關的整定計算.此開關是8SD8512型過電流繼電器.作為后部刮板輸送機主、副電機的過負荷和短路保護.(1)后部刮板機主電機F113/8SD8512過流保護整定后刮板輸送機主機:,過電流保護執行繼電器F113/K1整定 F113/K1動作值整定在140150A范圍之內,進行微調.短路保護執行繼電器F113/K2 ,取1170A靈敏系數校驗 ,過通(2)后部刮板輸送機副電機過流、短路保護F123/K1、F123/K2的整定計算與主電機相同.2.2 控制乳化液泵的5#磁力起動器QJZ-200/1140過流保護裝置整定計算乳化液泵站:, (1)過流保護整定 ,取90A(2)短路保護整定 ,取720A(3)靈敏度校驗 ,過通.3. 4#變壓器低壓系統整定4#移動變電站經6#組合開關控制132kW轉載機、160kW破碎機、75kW滅塵器;經7#磁力起器控制132kW乳化液泵站.(1)6#開關IE11/8SK8265防爆磁力組合開關的整定計算1)轉載機F113/8SD8512過流保護整定轉截機電動機:,過流保護執行繼電器F113/K1整定按最接近的一檔整定短路保護執行繼電器F113/K2整定將短路保護整定倍數置于“8”位置靈敏系數校驗 靈敏系數符合要求。2) 滅塵泵F123/8SD8512過流保護整定滅塵泵電動機:,過流保護執行繼電器F123/K1整定 將F123/K1動作值整定在5060A范圍,按最接近的一檔整定短路保護執行繼電器F123/K2整定 將F123/K2動作值整定在330460A范圍之內,將短路保護整定鈕置于“8”的位置.靈敏系數校驗 靈敏系數符合要求。3)破碎機過流保護整定破碎機電動機:,過流保護執行繼電器整定 按最接近的一檔整定短路保護執行繼電器整定 將短路保護整定鈕置于“8”的位置.靈敏系數校驗 靈敏系數符合要求。4)乳化液泵控制開關7#,QJZ-200/1140,過流保護整定乳化液泵站:, (1)過流保護整定 ,取