摘 要 為了提高加工效率，本課題設計了一種出料粒度為 15 20mm 的立軸式破碎機， 根據要求設計了錘擊部分和反擊部分。物料由進料口進入破碎腔，經過錘頭的沖擊、剪切、劈碎、折斷，實現物料的中碎；錘擊的物料沖擊到安裝在破碎腔內的反擊板上，又經過物料與反擊板、物料與物料的互相沖擊 ,從而實現了物料的細碎。本機融合了錘式破碎機、反擊式破碎機與立軸式破碎機的優點 ,降低了生料和熟料的入磨粒度，較好地達到了設計要求。 關鍵詞 ：破碎機 反擊板 錘頭 目 錄 摘要 I 1 引言 1 2 概述 2 2.1 水泥裝備的發展趨勢 2 2.2 設計要求及分析課題 2 2.3 立軸式破碎機的工作原理簡介 3 2.4 立軸式破碎機的構造 3 3 總體方案論證 6 3.1 機型的確定 6 3.2 產品的確定 7 4 傳動裝置的總體設計 7 4.1 電動機的選擇 7 4.1.1 立軸式破碎機的設計參數 8 4.1.2 功率的確定 8 4.2 傳動部分的設計 8 4.2.1 確定計算功率 Pca 8 4.2.2 選擇 V 帶型號 8 4.2.3 確定帶輪直徑 dd1,dd2 9 4.2.4 確定中心距 a 和帶的基準長度 dL 9 4.2.5 驗算主動輪上的包角 1 9 4.2.6 確定 V 帶根數 z 10 4.2.7 計算單根 V帶 初拉力 F 10 4.2.8 計算對軸的壓力 FQ 10 5 立軸式破碎機主要參數的確定 13 5.1 基本結構參數 13 5.1.1 轉子的直徑與長度 13 5.1.2 基本結構尺寸 13 5.1.3 錘頭質量的確定 13 5.1.3.1 按動能定理計算錘頭質量 12 5.1.3.2 按動量定理計算錘頭質量 12 5.2 主要工作參數的確定 13 5.2.1 轉子的速度 13 5.2.2 生產能力 14 5.2.3 功率 14 5.3 轉子的結構設計 15 5.3.1 軸的設計計算及校核 15 5.3.1.1 軸的結構設計 15 5.3.2 軸的強度計算 15 5.3.2.1 破碎力的確定 16 5.3.2.2 軸的受力分析 16 5.3.2.3 判斷危險剖面 18 5.3.2.4 軸的彎扭合成強度校 核 18 5.3.2.5 軸的疲勞強度安全系數校核 18 5.3.3 轉子的設計 21 5.3.3.1 錘頭的設計 22 5.3.3.2 安裝 23 5.4 軸承和鍵的選用 23 5.4.1 軸承的選用和潤滑 23 5.4.2 鍵的選用 24 6 相關零件的設計 24 6.1 反擊板的設計 24 6.2 門的設計 25 7 輔助零件的設計 26 7.1 注油管 26 7.2 密封裝置的選擇 26 8 結論 26 9 致謝 28 參考文 28 附件清單 29 UG 三維圖集一份 30 全套資料帶 CAD 圖， QQ 聯系 414951605 或 1304139763 1 引言 建材產品的生產 ,從原料、燃料到半成品都需要進行破碎和粉磨 ,其目的是 使物料的表面積增加 ,以提高物理作用的效果及化學反應的速度 ,如促進均勻混合 ,提高物料的流動性 ,便于貯存和運輸 ,提高產量等。水泥熟料和石膏一起磨碎成最終產品 ,其磨碎的粒度越細 ,表面積越大 ,則水泥的標號就越高。改善和提高產品的質量和數量 ,減少動力消耗 ,降低生產成本 ,對達到優質、高產、低消耗具有重要意義。 機械沖擊粉碎是建材行業材料破碎的主要手段，其設備效率是重要的技術和經濟指標。目前在破碎機的設計研究中，主要集中在耐磨材料和常規設計的改進。 在水泥行業、選礦電力等工業領域中廣泛使用粉磨機械，但各類粉磨機械都有生產 效率低，能耗高的缺點。當前的發展趨勢是“以破代磨”，借助加強粉磨機前的粉碎，降低入料粒度，可大幅度提高粉磨機產量，降低綜合能耗。根據畢業設計論文任務書要求 ,結合市場上所使用的各類型號的破碎機及由廠家在使用過程中所反饋的信息 ,分析其問題的來源 ,并相互比較綜合各類破碎機的優點而確定的。 設計要求 :a、最大進料粒度： 150mm； b、出料粒度： 10mm； c、生產能力：25-30t/h。 使用范圍： 立軸式破碎機既可以用于生料的破碎 ,又可以用于熟料的破碎。它適用于粉碎水泥熟料、粒狀高爐礦渣、石灰石、砂巖、頁巖、煤矸 石、煤塊、鋁塊石、金礦石、鉬礦石等多種物料。它廣泛應用于：建材、化工、冶金、電力、煤炭、礦山等工業部門。 技術要求：機械設計應保證其功能良好、使用可靠、維護方便；零件結構設計要選擇合理的毛坯型式和材料，并盡可能的采用標準件和通用件，并具有良好的工藝性。 設計方法：采用二維 CAD 繪制圖紙和在 UG平臺上創建三維模型相結合的方法，更加直觀地將所要設計的結構表達出來。 本課題著重解決如何將反擊式破碎機和錘式破碎機的優點結合、錘頭磨損問題和機體平衡問題、破碎機在工作過程中的粉塵泄露問題及破碎機的各工作參數的優化確定方 法等。 本設計具有很強的實用價值。因為采用了很多新的結構，大大降低了制造和維護的費用，減少了機器調整的次數，保證了生產的連續性。 2 概述 2.1 水泥裝備的發展趨勢 11 水泥生產的機械裝備是生產水泥的重要工具，是提高勞動生產率、降低水泥成本、減輕勞動強度的重要手段。綜觀目前國內外水泥行業發展狀況可知，水泥裝備的發展趨勢大致可分為三個方面： a.向大型化方向發展 近年來，世界水泥工業發展的動向之一是大型化。各國都在致力于開發大型化的設備及其應用技術，因為大型水泥廠能降低生產成本，減少能耗，提高勞動生產率，特別是日產 5000t 熟料的水泥廠經濟效益特別顯著。 b.向自動化方向發展 水泥廠的自動化程度是衡量水泥工業現代化的標志之一，自動化技術的應用利用提高主機產量和設備運轉率，降低熱耗，提高勞動生產率。 c.向節能化方向發展 從生產工藝上看，這種能源消耗可分為 兩部分：一部分是消耗燃料多的熟料燒成系統；一部分是消耗電能多的原料和熟料的粉磨系統。因此，各國都在積極開發節能降耗的水泥成套設備。磨前破碎正是向節能方向發展的一個重要路口，也正是水泥設備發展的必經之路。 2.2 設計要求及分析課題 物料在經過粗碎、中 碎以后，一般粒徑為 30 100mm，而進入磨機的粒徑一般為 30mm 左右，由于進入磨機的粒徑仍很大，且不均衡，不但增加了磨機的負荷，而且也增加了磨機的功耗，根據邦德理論，粉碎物料所消耗的能量，與物料產生的裂縫長度成正比，而裂縫又與物料粒徑的平方根成反比。即：w=k(1/ d -1/ D ),d 為進料粒徑， D 為出料粒徑，因此，設計的要求是經過一級破碎的物料進入球磨機之前增加一級破碎，以均衡和降低物料的入料粒度，從而顯著地降低功耗，達到節能降耗的目的。 錘式破碎機的結構由錘頭轉子篦條篩內壁襯板機架等組成；它是通過 物料進入破碎機中 ,受到高速回轉的錘頭沖擊而破碎 ,物料從錘頭處獲得動能 ,以高速沖向破碎板進行第二次破碎 ,粒度小的從篦條篩中排出 ,粒度大的物料在篦條篩上再經過錘頭的沖擊研磨銑削而破碎 ,合格粒度由篦條篩排出。 反擊式破碎機的結構由反擊板打擊板轉子組成；它將物料反復地沖擊 ,同時 ,物料之間也互相撞擊而得到破碎。 立軸式破碎機的結構由機體主軸轉子襯板進出料口組成；物料進入第一破碎腔 ,受高速回轉的轉子上的板錘的沖擊破碎 ,獲得動能的料塊拋擊到筒體的襯板上進一步破碎 ,料塊群在機腔中互相撞擊而得到第一次破碎；物 料進入第二破碎腔受第二轉子的擠壓沖擊 ,把料層壓緊而變密實 ,隨著擠壓沖擊力的上升 ,當應力超過顆粒所承受的強度時 ,物料被粉碎。 本課題設計的破碎機是兼以上三者之優點進行破碎 ,因此 ,確定為立軸式破碎機。 2.3 立軸式破碎機的工作原理簡介 破碎機體內研磨介質運動狀態分為二部分，其一為在筒體內旋轉，其二為帶到一定高度后拋落，即拋落運動狀態。前者粉碎的主要形式為研磨，而后者為沖擊。磨內物料隨著研磨和沖擊的綜合作用而使物料粉碎。立軸式破碎機的破碎部分主要由錘擊部分和反擊部分兩部分組成，物料由進料口進入破碎腔，經過錘 頭的沖擊、剪切、劈碎、折斷，使得物料粒徑降低，然后再經過反擊破碎，通過反擊破碎中反擊板的沖擊、剪切和物料的自撞破碎，進一步降低和均衡物料的粒徑，從而實現了物料粉碎的目的。 2.4 立軸式破碎機的構造 立軸式破碎機由筒體、轉子、機蓋附件、底座等部分組成，筒體由機殼、門、隔板、反擊板組成，各部件分別用焊接螺栓、螺釘連結成一體；轉子由主軸、錘架組成。錘架上偏心銷軸將錘頭分 4 排懸掛在錘架之間，為了防止錘架和錘頭的軸向竄動，錘架一端用軸套軸向固定，一端用止退墊圈和鎖緊螺母固定，轉子支承在三個滾動軸承上，機殼內部有反擊 板，反擊板磨損后可以更換，機蓋與軸之間漏灰現象嚴重，為了防止漏灰，設有軸封。主軸是破碎機支承轉子的主要零件，沖擊力由它來承受。因此，要求主軸的材質具有較高的硬度和韌性，如用 45 鋼。主軸斷面為圓形，錘架用 36mm 寬的平鍵與軸連接，錘架是用來安裝錘頭的，但破碎機在逆轉時，錘架與物料接觸，易造成磨損，所以選擇的材料要具有一定的耐磨性。該錘架的銷軸孔都為 6 個孔，可以在銷軸孔磨損后，把錘頭安裝在另一個位置，在錘架中，上面一個圓盤用以減少偏心銷軸的磨損程度。錘頭的質量、形狀和材質對破碎機的生產能力有很大的影響。錘頭動能 的大小與錘頭質量成正比，動能越大，即錘頭質量越大，破碎效率愈高，但能耗佷大。因此，應根據不同的進料尺寸來選擇適當的錘頭質量。錘頭耐磨性是其主要質量指標之一，提高錘頭的耐磨性，可以縮短破碎機的檢修停車時間，就能大大的提高立軸式破碎機的利用率和減少檢修費用。 機蓋部件由機蓋、滾動軸承、圓錐套、上軸承蓋、上密封環、圓螺母以及直通式油杯組成，用螺栓連接在一起，軸承蓋用于軸承的外圓定位，軸承蓋內的內油氈槽用以安裝油氈起密封油的作用，軸承蓋外面有凸起的環體，擋住外面的灰塵進入軸承蓋內，圓螺母和止退墊圈使軸承的內圈得以定 位，上密封環擋住筒體內的灰塵進入到機蓋內，即采用迷宮密封來擋灰。軸承的潤滑采用直通式油杯油潤滑，軸承間隙的調整可通過調整墊片得以實現。 底座部件由支承套、滾動軸承、下軸承蓋、下密封環、軸套、墊片、注油裝置、底座等組成，用螺栓連接在一起，底座用于整個轉子軸的定位，支承套用來支承兩個滾動軸承和下軸承蓋，調心滾子軸承主要用來承受軸向力，推力調心滾子軸承主要承受徑向力，在兩個軸承之間增加一塊墊片，隔開兩軸承以避免兩軸承直接接觸，影響兩軸承的壽命。上軸承蓋用來定位，推力調心滾子軸承的外圈定位，兩軸承之間的墊片 用于保證兩軸承的內圈定位，軸承蓋內毛氈用來保證潤滑油的密封，下軸承蓋和下密封環組成的環形密封用來擋住筒體內的灰塵進入到軸承中。 進料口由法蘭、鋼板焊接而成，用螺栓連接在機蓋上。 出料口由法蘭，鋼板焊接而成，用螺栓連接在底座的加強筋上。 機蓋部分與筒體 ,筒體與底座均用螺栓連接在一起，轉子與底座之間用軸承來支承。 立軸式破碎機結構模型如圖 2-1所示 圖 2-1 立軸式破碎機結構模型圖 3 總體方案論證 3.1 機型的確定 立軸式破碎機結構如圖 3-1 所示 圖 3-1 立軸式破碎 機結構圖 1-機械傳動部分， 2-反擊破碎部分， 3-錘擊破碎部分 該機由三個主要部分組成：（ 1）機械傳動部分（ 2）反擊破碎部分（ 3）錘擊破碎部分。起主要作用的是錘擊破碎部分和反擊破碎部分，皮帶傳動部分傳遞所需的動力。 該機采用立軸式上下安置，充分利用物料自身的重量。減少物料運輸過程所消耗的動力。通過反擊破碎和圓錐破碎，從而達到降低粒徑的目的。 3 2 產品的確定 該機的產量需滿足下列要求 a.年產 10 萬噸以上； b.不是全日制工作，每年工作為 300 天，每天工作 8 16小時。 在此基礎上，該機的設計產量為 25 30t/h。 4 傳動裝置的總體設計 4.1 電動機的選擇 10 4 1 1 立軸式破碎機的設計參數 進料粒徑 150 出料粒徑 10 4 1 2 功率的確定 由邦德理論 N=k (1/ d 1/ D ) （ 4-1） 式中： d 出料粒徑， um； D 進料粒徑， um； Q 產量， t/h； 得 N=185 (1/ 10000 1/ 150000 )X40 =57kw 由電機功率 ,查手冊 : 選電機型號為 Y280M-6 功率為 55kw 轉速為 980r/min 外形尺寸為 1198 555 640(長寬高 )。 4 2 傳動部分的設計 10 4.2.1 確定計算功率 Pca 考慮到載荷的性質、原動機的不同和每天工作時間的長短等，計算功率 Pca比要求傳遞的功率 P 略大，即 PKP Aca （ 4-2）式中： KA 工作情況 系數， 1 . 4 5 5 7 7c a Ap K P k w 4.2.2 選擇 V 帶型號 1 根據計算功率 77cap kw 1 9 8 0 / m innr 由機械設計手冊圖 12-1-1確定選用 D 型帶。 4.2.3 確定帶輪直徑 dd1， dd2 a) 參考機械設計手冊帶傳動設計部分，選取小帶輪直徑 1d =355mm 。 100060 11 ndv （ 4-3） b) 100060 11 ndv =驗算帶的轉速 m a x/302.18100060 98035514.3 vsm 帶的速度合適 (普通 V 帶 smv /4530m ax ) c) 從動帶輪直徑 2d 2d =11129 8 0 3 5 5 4 0 1 . 0 5870ndi d m mn （ 4-4） 由機械設計手冊表 12-1-10 查得 d =400mm 4.2.4 確定中心距 a和帶的基準長度 dL 根據 0.7(1d + 2d )0a S , 故 a a 剖面安全。 b. b b 截面右側 抗彎截面系數 38333 1010001.01.0 mmmmdW 抗扭 截面系數 38323 10210002.02.0 mmmmdW T 彎曲應力 M P aM P aWM bb 04.0103 7 6 0 9 5 38 M P aba 04.0 0m 切應力 M P aM P aWT TT 07.010214463000 8 MP aMP aTmT 035.0207.02 由附表 10-1 查得過盈配合引起的有效應力集中系數 89.16.2 KK 、 。 又 1.02.00.176.081.0 、 。則 233602.004.081.00.1 6.23001 maKS 815075.01.0075.076.00.1 89.11551 maKS 769815233681523362222 SSSSS 顯然 SS ，故 b b 截面右側安全。 c. b b 截面左側 38333 10210002.02.0 mmmmdW T b b截面左右側的彎矩、扭矩相同。 彎曲應力 MP aMP aWM bb 04.09 9 7 4 6 7 1 63 7 6 0 9 5 3 M P aba 04.0 0m 切應力 M P aM P aWT TT 07.010214463000 8 MP aMP aTma 035.0207.02 01.02 drr dD 、 ，由附表 10-2查得圓角引起的有效應力集中系數 29.138.1 KK 、 ，由附表 10-4 查得絕對尺寸系數 。、。又、 1.02.00.178.06.0 。則 326002.004.06.00.1 38.13001 maKS 2214035.01.0035.078.00.1 29.11551 maKS 183122143260221432602222 SSSSS 顯然 SS ，故 b b 截面左側安全。 以上計算表明：軸的彎扭合成強度和疲勞強度是足 夠的。 5.3.3 轉子的設計 本設計參閱了國內市場上對破碎機的研究資料 ,結合各類型破碎機轉子的不同結構 ,錘頭排列分布方式如圖 5-3 所示。 圖 5-3 轉子的安裝結構 1-鍵； 2-軸套； 3-上圓盤； 4-中圓盤； 5-錘頭； 6-下圓盤； 7-轉子隔套； 8、 9-偏心銷軸； 10-鍵； 11-軸套； 12-主軸 由圖 5-3 可知 , 錘頭在兩隔板之間是按 60的間隔布置著六個錘頭 ,即著六個錘頭中心線處在一個平面上。設計時適當調整錘頭間隔套尺寸 ,保持錘頭總數不變，而如此排布錘頭在破碎腔空間上有效利用了錘頭的“空間打擊”能 力，能夠顯著提高破碎效率，降低了能耗。 5.3.3.1 錘頭的設計 11 錘頭是錘式破碎的主要工作零件。錘頭的質量、形狀和材質對破碎機的生產能力有很大的影響。錘頭動能的大小與錘頭的質量成正比，動能越大，即錘頭的質量愈大，破碎效率越高，能耗也愈大。因此，要根據不同的進料塊尺寸來選擇適當的錘頭質量。錘頭的耐磨性是其主要質量指標，提高錘頭的耐磨性，可縮短破碎機的檢修停車時間。從而，提高破碎機的利用率和減少維護費用。傳統的錘頭一般是用高碳鋼鍛造或鑄造，也有用高錳鋼鑄造的。近來有的用高鉻鑄鐵錘頭復合鑄造，即錘柄采用 ZG310 570 鋼，而錘頭采用高鉻鑄鐵，其耐磨性比高錳鋼錘頭提高數倍。 現在錘頭的設計已經由傳統的整體式設計轉變為組合式的結構設計。另外，新型材料的研制，特別是高硬度耐磨材料的研制成功也為錘頭的設計及錘頭性能的提高提供了保證條件，也為本課題提供了較大的選擇余地。在綜合考慮了本課題的技術要求和工作要求后，我們決定采用新型的組合式錘頭結構設計（如圖5-4 所示）。 圖 5-4 組合式錘頭 5.3.3.2 安裝 3 轉子與主軸之間的配合為間隙配合，配合為 D8/H8。 5.4 軸承和鍵的選用 8 5.4.1 軸承的選用和潤滑 a軸承所受載荷的大小、方向和性質，是選擇滾動軸承的主要依據。 上端選： GB/T288-1994 1536622 型調心滾子軸承 下端選： GB/T288-1994 153622 型調心滾子軸承 GB5801-1994 9039430 型推力調心滾子軸承 b校核軸承的使用壽命 根據 hPCfnL r rth 1 6 6 6 7 （ 5-31） 對于 153662 型軸承，假定其壽命為 3年 查手冊 NC r 619670 min/800 rn NPr 7207 hL h 1 4 4 0 0163 0 03 58.4331654720761967087016667 310hh LhL 該軸承符合要求。 c軸承潤滑方式選用油管潤滑。 5.4.2 鍵的選用 a鍵分別選平鍵 28 16 104 （ GB1095-86） 36 20 848 （ GB1095-86） b平鍵的校核 根據 M PadhlTp 4 （ 5-32） T 轉矩， mmN ； d 軸的直徑， mm ； h 鍵的高度， mm ； l 鍵的工作長度， mm ； P 許用擠壓應力 ， aMP ， 由機 械手冊表 3.1 查得 P =30 45 aMP 。 鍵一： 28 16 104 MP adhl T pp 8.101041690 53596944 符合要求。 鍵二： 36 20 848 M P aM P adhl T pp 03.184820130 1053596944 3 符合要求。 6 相關零件的設計 6.1 反擊板的設計 反擊板的作用是承受被板錘擊出的物料在其上沖擊破碎，將破碎后的物料重新彈回破碎區，再次進行沖擊破碎。設計的要求是，被板錘沖擊后的物料經反擊后的位置剛好為該板錘旋轉以后的位置，以利用再次進行沖擊破碎。反擊板結構如圖 6-1 所示。 圖 6-1 反擊板結構圖 破碎機反擊板經各種表面積形狀實驗 比較 ,采用棱條結構效果最好。因為棱條尖角部分鑄造質量和熱處理后硬度高 , 抗磨損能力強。而且抗磨面是逐漸加大，磨損尺寸逐漸減緩。反擊板材質采用耐磨合金鋼，這些措施都有利于反擊板壽命的延長。反擊板的安裝方式為從側面推入鉸接件，再由緊固螺栓壓緊。 6.2 門的設計 在物料破碎過程中，難免有難破碎的大塊物料，落在反擊板與轉子之間。由于物料粒徑較大，難以從下料口排出，易引起物料阻塞。為清除阻塞物料 ,保證機構的正常運行，所以開設防護門。門的結構如圖 6-2 所示 6-2 門的結構 防護門為組焊件，門材料為 45 鋼。耳環焊接在門上面，接頭形式為角焊接。 7 輔助零件的設計 7.1 注油管 對滑動軸承采用油潤滑，須用到注油管。注油管可用兩端有螺紋的鋼管。一端固定在機蓋上，一端用螺母固定在機座上。 7.2 密封裝置的選擇 本設計中的密封方式選用氈圈式密封，利用矩形截面的毛氈圈嵌入梯形槽中所產生的對軸的壓緊作用、獲得防止潤滑油漏出和外界雜質、灰塵等侵入軸承室的密封效果。 8 結論 根據畢業設計論文任務書要求，在分析目前市場上的各類型的破碎機的結構特點、技術特點以及使用情況 ，查閱相關文獻資料，確定了設計一種新型的破碎機的課題，就是將錘式破碎機和反擊式破碎機的優點結合起來。在設計過程中，特別注意吸收各種新的技術，新的設計方法，并將之盡量融入到設計中，使這種新型破碎機的各項性能都能夠達到一個較高的水平。同時自始至終貫徹機器設計的經濟性要求，盡量降低破碎機的生產成本和維護費用等，因此，本設計具有很大的實用性、經濟性，在建材、冶金、化工、電力、煤炭、礦山等行業有推廣前景。 本設計的主要特點有： a 反擊式破碎的板錘和轉子是剛性聯結的，利用整個轉子的慣性對物料進行沖擊，使其不僅破碎而且 可以獲得較大的速度和動能。 b破碎腔較大，使物料有一定的活動空間，物料受到沖擊作用，經過多次反復打擊而得到充分破碎。 c破碎效率高、能量消耗低。 d破碎比大，可達到 15 20mm左右，這樣，可以減少破碎段數，簡化生產流程，節省投資、降低生產成本。 e設備的構造簡單，便于制造，操作維修也較方便。 本設計的創新點主要有： a采用新型的轉子設計結構（反擊式破碎的鋼盤結構和錘式破碎的錘盤交錯布置結構），有效增強了破碎機的工作性能。 b新型錘頭結構設計。錘頭拋棄傳統的整體式結構設計，而采用組合式結構設計， 大大提高了錘頭的使用壽命，有效降低了生產費用和減少了設備的調整次數。 本設計是在結合反擊式破碎機和錘式破碎機的優點，并在此基礎上再融入了各種新技術、新思想的條件下成型的。因此，設計中也存在一些不足之處，有待進一步的設計改造?？傮w來說，其存在的主要問題有： a 兩級轉子的空間位置有待進一步的研究。它們的相互位置如何優化設計，才能更加充分發揮兩種破碎方式的優點。 b 反擊板的安裝方式較為繁瑣，安裝時需花費較多的時間。 c機體的結構設計不夠簡便，維護調整時的拆裝要花費一些時間。 d各參數的選擇有待 進一步探討。 這些問題都是在以后的設計改進中應該加以重視的。 9 致謝 二年的重慶大學網絡教育學習生涯就要快結束了，首先要感謝重慶大學網絡教育學院，感謝教導過我的老師，感謝他們在這二年網絡教育過程中付出的辛勤勞動。 這次畢業設計論文得到中國計量學院董惠娟講師的悉心指導，對論文每個階段進行認真的評閱，并提出許多的寶貴意見，再次表示衷心的感謝。 本次畢業設計論文得到臺州市礦山機械設備有限公司陳志平工程師、浙江頌迪新型建材有限公司宋鴻軍工程師及其他相關工程師的細心指導和無私幫助，在次一并表示誠摯的謝意。 參考文 獻 1 濮良貴 ,胡綜武 ,張鄰康機械設計 M沈陽：西北工業大學， 1992. 2 許林發 .建筑材料機械設計 M.武漢：武漢工業大學出版社， 1997. 3 王伯平互換性與測量技術基礎 M北京：機械工業出版社， 2000. 4 吳宗澤 .機械結構設計 M