買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 1 第一章 概述 設計背景 第一章 概述 計背景 混凝土攪拌機廣泛應用于工業和民用工程。不同類型的混凝土攪拌機可用來攪拌干硬性混凝土、塑性混凝土、流動性混凝土、輕骨料混凝土及各種砂漿。今天我們就分類探討一下它們的發展歷史。 自落式攪拌機 有較長的歷史，早在 20世紀初，由蒸汽機驅動的鼓筒式混凝土攪拌機已開始出現。 50年代后，反轉出料式和傾翻出料式的雙錐形攪拌機以及裂筒式攪拌機等相繼問世并獲得發展。自落式混凝土攪拌機的拌筒內壁上有徑 向布置的攪拌葉片。工作時，拌筒繞其水平軸線回轉，加入拌筒內的物料，被葉片提升至一定高度后，借自重下落，這樣周而復始的運動，達到均勻攪拌的效果。自落式混凝土攪拌機的結構簡單，一般以攪拌塑性混凝土為主。 強制式攪拌機 從 20世紀 50 年代初興起后，得到了迅速的發展和推廣。最先出現的是圓盤立軸式強制混凝土攪拌機。這種攪拌機分為渦槳式和行星式兩種。 19 世紀70年代后，隨著輕骨料的應用，出現了圓槽臥軸式強制攪拌機，它又分單臥軸式和雙臥軸式兩種，兼有自落和強制兩種攪拌的特點。其攪拌葉片的線速度小，耐磨性好和耗能少，發展 較快。強制式混凝土攪拌機拌筒內的轉軸臂架上裝有攪拌葉片，加入拌筒內的物料，在攪拌葉片的強力攪動下，形成交叉的物流。這種攪拌方式遠比自落攪拌方式作用強烈，主要適于攪拌干硬性混凝土。 連續式混凝土攪拌機 裝有螺旋狀攪拌葉片，各種材料分別按配合比經連續稱量后送入攪拌機內，攪拌好的混凝土從卸料端連續向外卸出。這種攪拌機的攪拌時間短，生產率高、其發展引人注目。 隨著混凝土材料和施工工藝的發展、又相繼出現了許多新型結構的混凝土攪拌機 ,如蒸汽加熱式攪拌機 ,超臨界轉速攪拌機，聲波攪拌機，無攪拌葉片的搖擺盤式攪拌機和二次攪拌 的混凝土攪拌機等。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 2 19 世紀 40 年代，在德、美、俄等國家出現了以蒸氣機為動力源的白落式攪拌機，其攪拌腔由多面體狀的木制筒構成，一直到 19世紀 80年代，才開始用鐵或鋼件代替木板，但形狀仍然為多面體。 1888 年法國申請登記了第一個用于修筑戰前公路的混凝土攪拌機專利。 20世紀初，圓柱形的拌筒自落式攪拌機才開始普及，其工作原理如圖1示。形狀的改進避免了混凝土在拌筒內壁上的凝固沉積，提高了攪拌質量和效率。 1903 年德國在斯太爾伯格建造了世界上第一座水泥混凝土的預拌工廠。 1908年，在美國出現了第一臺內燃機驅動的攪拌機，隨后電動機則成為主要動力源。從 1913 年，美國開始大量生產預拌混凝土，到 1 950年，亞洲大陸的日本開始用攪拌機生產預拌混凝土。在這期間，仍然以各種有葉片或無葉片的自落式攪拌機的發明與應用為主。自落式攪拌機依靠被拌筒提升到一定高度的物料的自落完成攪拌。工作時，隨著拌筒的轉動，物料被攪拌筒內壁固定的葉片提升到一定高度后，依靠自重下落。由于各物料顆粒下落的高度、時問、速度、落點和滾動距離不同，從而物料各顆粒相互穿插、滲透、擴散，最后達到均勻混合。自落式攪拌機結構簡單，可靠性高 ，維護簡單，功率消耗小，拌筒和葉片磨損輕，但攪拌強度不高，生產效率低，攪拌質量不易保證。此種攪拌機適于拌制普通塑性混凝土，廣泛應用于中小型建筑工地。按拌筒形狀和卸料方式的不同，有鼓筒式攪拌機、雙錐反轉出料攪拌機、雙錐傾翻出料攪拌機和對開式攪拌機等，其中鼓簡式攪拌機技術性能落后，已于 1987 年被我國建設部列為淘汰產品。隨著多種商品混凝土的廣泛使用以及建筑規模的大型化、復雜化和高層化對混凝土質量、產量不斷提出的更高要求，有力地促進了混凝土攪拌設備在使用性能和技術水平方面的提高與發展。各國研究人員開始從混凝土攪拌 機的結構形式、傳動方式、攪拌腔襯板材料以及攪拌生產工藝等方面進行改進和探索。 20 世紀40 年代后期，德國 司最先發明了強制式攪拌機，和自落式攪拌機的工作原理不同，強制式攪拌機利用旋轉買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 3 的葉片強迫物料按預定軌跡產生剪切、擠壓、翻滾和拋出等強制攪拌作用，使物料在劇烈的相對運動中得到勻質攪拌。強制式攪拌機工作原理如圖 1自落式攪拌機相比，強制式攪拌機攪拌作用強烈，攪拌質量好，攪拌效率高，但拌筒和葉片磨損大，功耗增大。此種攪拌機適于拌制干硬性、輕骨料混凝土以及特種混凝土和專用混凝土，多用于施工現場的混凝土 攪拌站和預拌混凝土攪拌樓。根據構造特征不同，主要有立軸渦漿式攪拌機、立軸行星式攪拌機、立軸對流式攪拌機、單臥軸攪拌機和雙臥軸攪拌機等。 圖 1自落式攪拌機工作原理示意圖 圖 1強制式攪拌機工作原理示意圖 隨著技術的發展，強制式攪拌機在德國的 國的 大利的 司和 司、日本的日工株式會社和光洋株式會社等企業發展迅速，目前已形成系列產品。比如德國的 列、 列攪拌站和 列、 列攪拌 樓，意大利的 列攪拌站、 列大型攪拌基地等。我國混凝土攪拌設備的生產從 20世紀 50年代開始。 1952 年，天津工程機械廠和上海建筑機械廠試制出我國第一代混凝土攪拌機，進料容量為 400L 和 1000L。 20世紀 70 年代未至 80年代初，我國為適應建筑業商品混凝買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 4 成果要求 土大規模發展的需要，在引進國外樣機的基礎上，有關院所廠家陸續開發了新一代 中， 雙臥軸攪拌機在 80 年代初研制成功。 80年代末，我國混凝土攪拌產品開發重點轉向商品混凝土成套設備，研制出了 10 多種混凝 土攪拌樓(站 )。經過引進吸收、自主開發等幾個階段，到本世紀初，國內混凝土攪拌機技術得到長足發展，在產品規格和生產數量上，都達到了一定規模，出現了一批具有自主知識產權的新技術，逐步形成了一個具有一定規模和競爭能力的行業。 2006 年，我國生產裝機容量 O 5 6攪拌站2100多臺，已成為混凝土攪拌設備的生產大國。 計要求 要任務：學生應在指導教師指導下獨立完成一項給定的設計任務，編寫符合要求的設計說明書，并正確繪制機械與電氣工程圖紙，獨立撰寫一分畢業論文，并繪制有關圖表。 識要求：學生在畢業設計工作中，應綜合運用多學科的理論、知識與技能，分析與解決工程問題。通過學習、鉆研與實踐，深化理論認識、擴展知識領域、延伸專業技能。 力培養要求：學生應學會依據技術課題任務，完成資料的調研、收集、加工與整理，正確使用工具書；培養學生掌握有關工程設計的程序、方法與技術規范，提高工程設計計算、圖紙繪制、編寫技術文件的能力；培養學生掌握實驗、測試等科學研究的基本方法；鍛煉學生分析與解決工程實際問題的能力。 合素質要求：通過畢業設計，學生應掌握正確的設計思想；培養學生嚴肅認 真的科學態度和嚴謹求實的工作作風；在工程設計中，應能樹立正確的生產觀、經濟觀與全局觀。 括說明書、計算書、圖紙等必須完整，不得有未完的部分，不應出現缺頁、少圖紙現象。 括設計計算、機械構造、工作原買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 5 理、整機布置等，均有清晰的了解。對設計過程、計算步驟有明確的概念，能用圖紙完整的表達機械結構與工藝要求，有比較熟練的認識圖紙能力。對運輸、安裝、使用等亦有一般了解。 算書內容要精練，表述要清楚，取材合理，取值合適，設計計算步驟正 確，數學計算準確，各項說明要有依據，插圖、表格及字跡均應工整、清楚、不得隨意涂改。制圖要符合機械機械制圖標準，且清潔整齊。 各種形式的攪拌機有一定的分析、比較能力。 內容包括：設計任務要求的選型、設計計算內容、畢業實習報告等。作到內容完整，論證充分（包括經濟性論證），字跡清楚，插圖和表格正規（分別進行統一編號）、標準，字數要求不少于 2萬字；撰寫中英文摘要；提倡學生應用計算機進行設計、計算與繪圖。 合后的圖量不少于 3張 0號的圖紙） 1） 總圖一張（ 0號） 2）拌筒總圖一張（ 0號） 3）傳動圖一張（ 0號） 4）零件圖五張（ 2、 3、 4號） 其他各項應符合本資料有關部分提出的要求。 知參數 型號 外形尺寸（長 寬 高） 2765 2140 3000料容量 350L 骨料最大粒徑 60進料容量 560L 攪拌筒轉速 14r/產率 10h 輪胎規格 拌提升電機：型號 :大拖行速度 20km/h 功率： 速： 1440r/ 質量 1950泵電機：型號： 402A 轉速 2900r/率： 供水 精度 2 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 6 第二章 總體設計 工作原理 計意義 本次畢業設計是對機械專業學生在畢業前的一次全面訓練，目的在于鞏固和擴大學生在校所學的基礎知識和專業知識，訓練學生綜合運用所學知識分析和解決問題的能力。是培養、鍛煉學生獨立工作能力和創新精神的最佳手段。畢業設計要求每個學生在工作過程中，要獨立思考，刻苦鉆研，有所創新、解決相關技術問題。通過畢業設計，使學生掌握攪拌機的總體設計、拌筒的設計和計算等內容，為今后步入社會工作崗位打下良好的基礎。 第二章 總體設計 作原理 筒內焊兩對交叉的高位拌葉和低位拌葉，與 拌簡中心線成一定的夾角。攪拌混凝土時，拌筒正向旋轉 (從出料方向看為順時鐘旋轉 )，物料在拌葉的推動下。即行旋轉到拌筒的上方，然后由于本身重量自落于拌筒的底部，并作軸向運動。這兩種運動產生了切割和搓動的作用，從而使拌筒中的物料達到均勻的目的。混凝土拌好后，即將拌筒反向旋轉 (從出料方向看逆時針旋轉 )。由于出料葉片的作用，物料就從出料口卸出。 體參數設計 長寬比是攪拌機的基本幾何參數，是設計機器時需要選定的首要參數，其取值合理與否直接決定著攪拌質量和攪拌效率。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 7 圖 2 拌機的拌筒示意圖 常用攪拌機的拌筒呈圓筒形，如圖 2的主要幾何參數可用直角坐標系的 3個坐標 (x ,y ,z)來描述。文獻【 2】中利用擴散方程對攪拌過程進行了綜合模擬，得到了攪拌過程優化的目標函數 1,0,00,1,00,0,1 式中，攪拌的平均時間 式的物理意義是 :合理的攪拌機參數應保證在滿足給定的均勻度指標的前提下，在拌筒內各個方向的攪拌時間相接近。顯然，這時的攪拌質量得到了保證 ，同時攪拌時間也最短。 若單純從節省制造材料的角度出發，當攪拌室 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 8 )c 容積 V 一定時，其表面積 S 應最小。 90108222s i i i 采用拉格朗日乘數法，建立輔助函數 02s i i (22 一般 的取值為 40 分別去 為 40和 45帶入上式并計算 0,0,0 當 =40時 ,/ 時， , 當 =45時 ,/ 時， , 可見，長寬比為 需要的制造材料最省。由于長寬比的值主要應由攪拌機性能來決定，因此該值只能作為選擇長寬比時的參考。 由以上原則，將本設計的攪拌機長寬定為 2765 和2140。 本機由攪拌機構、進料機構、供水系統、底盤和電氣等十三個部分組成，如圖 2 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 9 圖 2 12345678910111213鍵部件的結構設計 攪拌機構由攪拌筒、托輪和傳動系統等組成。 攪拌筒（圖 2攪拌機的工作部件，攪拌 筒為雙錐形，筒體內焊有兩對高低葉片，交叉布置，分別也拌筒軸線成一定夾角，攪拌筒旋轉時，葉片在啊使物料提升下落的同時，還使物料軸向來回竄動，所以攪拌運動比較強烈，攪拌 35 在攪拌筒的出料錐體內部，焊有一對出料葉片，改變拉筒旋轉方向，混凝土即由低葉片推向出料葉片并排出筒外。 攪拌筒四個托輪，攪拌筒由電機經減速箱驅動齒圈而旋轉，故在有霧、陰雨天氣，仍然可靠工作。 攪拌簡內對稱交叉布置了兩組高低葉片，兩組葉片與攪拌筒回轉軸線間有傾角，目前該傾角還不甚理想，宜在大量試驗 基礎上確定其最佳傾角，以提高攪拌簡的攪拌效 率和攪拌質量。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 10 2拌筒示意圖 12345678高低葉片在使物料作軸向往復竄動時，物料對攪拌筒形成軸向力，為防止攪拌簡沿軸向竄動，攪拌筒要有可靠的軸 向定位裝置。目前，國內雙錐系列混凝土攪拌機是在攪拌簡筒體的兩端各焊一個擋圈，擋圈側面緊靠摩擦輪或托輪側面，以此買現攪拌筒軸向定位。這種定位結構較復雜、加工難度也大，因此用一對夾持輪作攪拌筒定位裝置，即在底盤上安裝了一對滾輪，并在攪拌筒中部焊一個擋圈。安裝定位后，攪拌筒上的擋圈正好位于兩個滾輪之間。由兩個滾輪限定攪拌筒的軸向運動。這徉，既可有效防止攪拌筒的軸向移動，又簡化了攪拌簡的加工工藝。 減速箱為二級圓柱齒輪減速，傳動比為 角皮帶輪速比為 筒齒圈速比為 傳動比為 筒的正反轉由電機換向實現，（圖2 其中攪拌傳動采用摩擦傳動，攪拌筒采取單邊摩擦輪驅動形式，攪拌筒由 4個摩擦輪支撐，攪拌筒一側按圖 2另一側仍采用 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 11 輪 :利用摩擦輪與攪拌筒滾道之間的摩擦力帶動攪拌筒轉動 拌簡的轉動由 2 個主動摩擦輪及 2 個從動摩擦輪驅動，轉動平穩可靠。這種機構與 柑比，省了一個大齒圈，成本可降低 1500 元左右。 圖 212345輪 6圖 2動系統圖 上料裝置由上料斗、爬梯、接長軌道和落地軌道組成（圖 2 上料斗的升降及爬翻動作，由齒輪減速箱的輸出軸通過軸端的進料離合器和鋼絲繩卷筒帶動，離合器由手動操縱桿控制。料斗的上極限位置由限位裝置，自動脫開離合器。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 12 圖 2料機構 1234在此采用鋼絲繩提升傾翻式上料裝置，選擇依據： 混凝土攪拌機經過多年的統型工作，其技術參數與基本結構已經統一，為生產制造、產品檢測和用戶使用等方面提供了共同的標準依據，對行業的發展和技術進步起到了積 極的推動作用。同時由于攪拌機上料裝置的 多種結構形式 料裝置有鋼絲繩提升傾翻式、鋼絲繩提升爬斗式、液壓頂升式三種結構形式。下面就不同結構形式進行對比分析。 其結構示意見圖 2料斗、上料架及料斗前后滾輪組成。工作時、在鋼絲繩的牽引下、上料斗通過前后兩對滾輪分別沿上料架內外導與水平線呈 55”夾角時，料斗將受到限位裝置 (圖中未示 )的控制而停止運動。此時，由于傾角已大于物料安息角，物料便全部進入拌筒。上料 斗下落時，由鋼絲繩買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 13 的松動使料斗反向運動恢復原位。 圖 2絲繩提升傾翻式上料裝置 12345這種上料裝置工作比較直觀。操作手對鋼絲繩的升降運行及料斗的傾翻情況能夠一目了然 發生故障時很容易判明原因。及時進行維修。并且還由于上料裝置與拌筒部件為同一動力集中驅動、使整機總功率降低。因此。是常見的一種上料形式。不但廣泛用于齒圈傳動的攪拌機 裝置不足之處是料斗上料運行時產生的傾翻力矩往往對整機的 穩定性有一定影響，在使用中必須注意對整機的穩固。另外，料斗下落時速度不易過快，否則容易造成料斗滾輪偏斜出軌。 該裝置由料斗、上料架、提升傳動機構、斗底前后滾輪、中間接料斗及水平岔道等組成，見圖 2中料斗由斗體、斗底及鉸軸構成。料斗上面有三對滾輪，其中一對固定在斗體上，另外兩對固定在斗底上。提升投料時，提升傳動機構帶動鋼絲繩通過滑輪牽引料斗沿上料架導軌向上爬行。當料斗被提升到投料位置時，斗底前滾輪進入水平岔道。而斗體繼續上升、迫使斗底與斗體以欽軸為買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 14 支點分離從而打開料門。隨著 斗體的上升。料門逐漸開大。斗體內的物料經中間接料斗不斷投入拌簡。當斗體上升到終點位置時。上行程開關動作。提升傳動機構停止運動，料斗停止不動 ;料斗的下落靠提升機構反向運轉而下行至終點時下行程開關動作，料斗停止不動。在整個過程中斗體始終處于水平位置狀態。 圖 2絲繩提升爬斗式上料裝置 123456789該裝置的結構特點是料斗重心位置合理，運行中無傾翻力矩，整機工作穩定可靠，特別適用于大容量攪拌機 的上料。運行中料斗不溢料，灰主較小。存在不足一是電氣行程開關若受潮容易失靈 ;二是單獨使用提升機構，擎機功率增大；三是構件較多目較復雜，不易維修。 由圖 2裝置的實質也是傾翻式上料，所不同的是料斗升降動作是通過液壓油缸伸縮實現的，上料時料斗無頂爬行即可直接旋轉傾翻。顯而易見、該裝置升降動作簡單，操作方便。但設置了液壓系統，對維修技術要求較高。否則出現故障時排除困難 ;料斗落地后高出地面、對料斗供料較為費力。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 15 圖 2壓頂升式上料裝置 1234上述三種上料裝置結構形式各有各自的特點、又有某些相似的方面。選型應根據施工的具體情況、維修條件以及技術程度等因素而定。三種結構形式的異同點列表對比如下 : 項目 鋼絲繩提升 傾翻式 鋼絲繩提升 爬斗式 液壓頂升式 料斗提升 先爬行后傾 翻 始終爬行 直接傾翻 料斗進料 料斗底面與水平呈 550 料斗水平料 門 料斗底面與水平呈 550 料斗下降 靠鋼絲繩松 動 提升傳動機 構反轉 液壓油缸伸 縮 工作狀態 直觀 比較直觀、 穩定 直觀 構件數量 較少 較多 較少 維修要求 一般 較高 較高 供水系統由電機、水泵、調節閥和管路組成（圖 2此采用時間繼電器加清水泵供水系統，既達到了供水情買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 16 度，又使結構緊湊，成本低廉。 圖 2水系統 12345為避免同一雄內的混凝土的塌落度差值較大，在出水管上采取如圖 2 圖 2水管分流供水示意圖 電機通電后水泵即可將水直接注入拌筒，并通過調節閥來調節水的流量，（出廠時流量已調整合適）。攪拌所需的水量，是通過電氣箱內 的時間繼電器直接控制水泵電機運轉時間來實現的。用戶可按給定時間流量關系圖（圖2選擇要求水量所需時間，并可定期的校核或修正該圖。供水時，按一下左邊的一只按鈕，水泵啟動，達到規定的時間后，供水電路自動切斷。右邊的旋轉式按鈕旋轉后，按一下左邊的按鈕，可連續供水，推進沖洗管，接上水管，可以沖洗攪拌機外表。拉出沖洗管，攪拌機恢復正常供水狀態。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 17 第三章 拌筒設計 圖 2流量曲線 底盤由 14 號槽鋼焊成，下面裝有輪胎 2 只，前面裝有牽引桿供拖行用。底盤的前部還裝有前支輪一只，供停放或平整堅硬的地上短距離轉移用。在底盤的四角裝有可調高低的支腿，攪拌機工作時，將支腿撐牢，以提高機器的穩定性。汽車拖行時，需將前支輪翻上掛起，還需將支腿放在最高位置，并用插銷定位，再裝上鎖黃，以防由于震動，插銷脫落。 拌機生產率設計 單位用 分為 : 上料時間 從給拌筒送 料開始到上料結束。 攪拌時間 從上料結束到出料開始。 出料時間 從出料開始到至少 95%以上的拌合物料卸出。 混凝土攪拌機生產率的高低，取決于每拌制一罐混凝土所需要的時間和每罐的出料體積，其計算公式如下 : Q=中， Q 生產率 (m3/h); V 攪拌機的額定出料容量 ( 上料時間 (s)，使用上料斗進料時，一般為8過漏斗或鏈斗提升機上料時，可取 15 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 18 攪拌時間 (s)，因混凝土坍落度和攪拌機容量大小而異，可根據實測確 定，或參考表 6 出料時間 (s)，傾翻出料時間一般為 10s；非傾翻出料時間約為 40s； K 時間利用系數，根據施工組織而定，一般為 根據已知情況確定選取 5s,s,0s,V=350L，計算可得 Q=h，而規定生產率在 10h。 所以設計攪拌機滿足要求。 第三章 拌筒設計 本參數計算 攪拌機構由攪拌筒、托輪和傳動系統等組成。 攪拌筒（圖 3攪拌機的工作部 件，攪拌筒為雙錐形，筒體內焊有兩對高低葉片，交叉布置，分別也拌筒軸線成一定夾角，攪拌筒旋轉時，葉片在啊使物料提升下落的同時，還使物料軸向來回竄動，所以攪拌運動比較強烈，攪拌 35 在攪拌筒的出料錐體內部，焊有一對出料葉片，改變拉筒旋轉方向，混凝土即由低葉片推向出料葉片并排出筒外。 攪拌筒四個托輪，攪拌筒由電機經減速箱驅動齒圈而旋轉，故在有霧、陰雨天氣，仍然可靠工作。 圖 3拌筒示意圖 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 19 12345678910111213141）初選筒體直徑為 1450體寬為 850 2）拌筒材料選擇 (1)攪拌混凝土的過程中，砂石不斷地和筒壁及拌葉磨擦 的主要原因。砂石的形狀、小和硬度對磨損的大小是很有影響的。砂石越是堅硬，其棱角越尖銳，拌筒越易磨損。 (2)攪拌混凝土的時間為 35際上一般常常超過，這將使拌筒和拌葉的使用壽命縮短。如果每次攪拌時間取其中間值即 40s，而實際攪拌時間為 60s,則其使用壽命將縮短三分之一。 (3)制造拌筒和拌葉的材料一般為 6理論上講 163鋼板耐磨。可以通過實驗獲得比較 :拌筒內兩個高位拌葉，其位置是對稱的，大小又相同，其磨損的機遇是均等的。現分別 6攪拌到一定數量 的混凝土時，測試拌葉的厚度和有效面積的余留量進行對比，發現 163鋼板制的拌葉的余留量高出 10%左右。 （ 4） 專一攪拌這種物料，其靡磨損的程度也不盡相同。 從數只磨穿筒壁的拌筒中，發現均在同一處損壞。研究人員采用超聲波測厚儀測試各部位筒體的厚度，對磨損情形進行對比和分析，進而探討拌筒的磨損規律。圖 3 因此，為了增加拌筒的壽命，拌筒材料選擇 16 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 20 圖 3筒磨損示意圖 1）進料 錐高度度為 334 2）進料錐錐頂直徑為 703底直徑為 1435 3）錐角確定為 48。 4）進料錐材料選擇 圖 3 圖 3料錐 1）出料錐高度為 560 2）出料錐錐頂直徑為 710底直徑為 1435 3）錐角為 33。 4）出料錐材料選擇 圖 3 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 21 圖 3料錐 由以上尺寸得拌筒總體長度為 1894 1） 前滾道內徑為 1450徑為 1465板直徑為 1515料選擇 50 10 10的角鋼。示意圖如圖 3 圖 3滾道示意圖 2)后滾道內徑為 1450徑為 1465料選擇 50 10 10 的角鋼。示意圖如圖 3 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 22 圖 3滾道示意圖 對齒圈傳動方式的 程塑料主要應用于 18牙小齒輪，吊輪軸承，托輪，料斗后滾輪等，大齒圈能否采用工程塑料替代，至今我國還沒有廠家嘗試過。從 1994年 3月開始，我們和河南武階工程塑料廠合作，用工程塑料 尼 6材料制作大齒圈作了開發性的研究和探討，新設計的拼接 式工程塑料大齒圈經模擬實際工況狀態下運行 500小時工業性試驗，其各項技術性能指標完全達到國家有關標準的規定，而且愈來愈顯示出它的優越性。現將其結構、安裝、使用和維修情況簡介如下 : 1）基本參數 模數 m=12 齒數 z=128 外徑 D=1560(內徑 d=1447 (齒寬 b=87(精度等級 10對齒輪 18牙小齒輪 2） 結構形式見圖 3文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 23 圖 3圈結構圖 12345（ 1）齒圈聯結結構如圖 3 3圈聯結結構圖 1(3塊 ) 23 66 塊 ) 79塊 ) 8（ 2）銷連接強度計算如下： 已知齒圈傳遞功率為 5. 54r /銷直徑為 12 35 齒圈所受扭矩 T 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 24 式中 P 功率 W n 轉速 r/作用在每個銷子的剪力 F 417 43 75 16 式中 T 扭矩 銷孔中心到拌筒中心距 m 銷剪切強度 剪切應力 22 / 齒圈銷孔擠壓強度 擠壓應力 22 /27/ 4 1 從上述計算結果 看，連接銷的安全系數偏大，從銷的強度來看，可減少銷的數量。但銷連接數量太少則會影響齒圈與拌筒的整體剛性和齒圈的強度，故銷數量選 6個為宜。導軌因受力矩很小，選數量 3個。 銷連接結構有如下三大優點 : I 徹底解決了拌筒漏漿問題，大大提高了壽命。 低整機噪音 2上。創該機生產以來最好水平，達到優等品要求。 低制造成本。 銷連接與螺釘連接成本計算比較如下表 3 聯結形式 零件名稱 規格 數量 單價（元） 小計（元） 合計（元） 螺釘連接成本 沉頭螺釘 40 48 角螺母 8 墊圈 10 48 簧墊圈 10 48 忽孔及裝配 15 銷連接成本 圓柱銷 25 9 圈及導軌鉆絞孔 9- 712H 5 連接塊和限位塊 24塊，焊接 表中可見，銷連接與螺釘連接其每臺成本差額為買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 25 ，如果這兩種攪拌機按年產量 2000臺計，則一年可節省成本 3）結構特點 （ 1） 齒圈由 8個齒塊單獨注塑成形后再拼接連成一個整體。 （ 2）齒寬較原鑄鐵齒寬大 12 （ 3）齒塊所有部位均不加工，精度完全由模具和注塑工藝來保證。 （ 4）齒圈內徑較原鑄鐵齒圈內徑小 3內周長小 10 出拉伸余量。 （ 5）齒塊內齒為反收縮變形設計。 （ 6）單件齒塊質量 重 16 （ 7）只需初次給予潤滑。 4）裝配工藝 在齒圈合攏安裝最后一塊鏈板前，應先將其它 7塊鏈板依次裝配好，然后使用拉緊器 (見圖 3將最后一塊即第 8塊鏈板裝上。使用拉緊器時，先把活動銷軸 1退出后再把拉緊器裝夾上，視螺栓 4長短確定固定銷軸 5夾齒位置，最后將活動銷軸 1通過側板 2裝入內齒，擰緊螺母6即可將首尾兩齒塊準確合攏對接。裝配完最后一塊鏈板，再將圖 3均勻焊接在筒體 5上，完成整個齒圈 的安裝工作。 圖 3緊器 12345675）試驗方法 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 26 何容積計算 按國家標準由上海塑料檢測中心檢驗理化指標，在符合尼龍材料標準的基礎上進行硬件測試。每罐額定試驗骨料級配，骨料 :5041015420 332砂 :260計 850轉 60s，停機 8s，反轉 30s，停機 8s，依次連續進行。額定載荷試驗 424h，超載 10%試驗 76h，每 24工作電流低于其額定 電流的 8000時，補充骨料與水予以調整。 6） 效果及對比見表 3 3目 型式 工程塑料齒圈 鑄鐵齒圈 噪聲 ) 78 85 能耗 h/量 6 112 齒厚磨損 作維修性 容易 困難 接觸斑點 % 齒長 67 齒高 45 齒長 60 吃高 35 7）評價 （ 1）有優良的耐磨性和自潤滑性。 （ 2）耐熱耐低溫，加防老化劑可在 +96長期使用而不變質。 （ 3）機械強度高、載荷分散性好。 （ 4）整機質 量和噪聲有明顯降低，在同行業中居領先地位。 （ 5）制作工藝簡單，安裝維修方便。 （ 6）造價低，工程塑料齒圈售價 500 個，鑄鐵齒圈售價 1100 個，差價 600元左右，以年產 100臺計，可凈創利潤 60萬元。 綜上所述，工程塑料 尼 6材料大齒圈是十分理想的產品，在此選擇尼 6材料做齒圈。 1） 進料口圈內徑為 510徑為 770料口為 650圖3 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 27 轉速計算 圖 3料口圈示意圖 2)出料口圈內徑為 710徑為 800圖 3 圖 3料口圈示意圖 3)其他部件的選擇 4)鏈板的選擇 5)鏈板由二個圓聯結組成，緣的直徑為 58構如圖3 圖 3板 6)銷軸的選擇 選擇銷軸直徑為 12構圖如圖 3 圖 3軸 何容積計算 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 28 12221 進V ， 其中 43503 又由1112 334得 55 因此 2 4 6 3 9 4 8655703143531 進 22423 出V ， 其中 43510 又由2234 560得 108 因此 1 1 0 0 8 8 81108710143531 進 2柱V ，其中 h=850R=1450 因此， 4361 4 3 6 0 4 6 6 9145085022 5 91 4 3 64 5 12 7 20 柱出進 合設計要求。 筒轉速計算 攪拌機轉速是保證其正常工作的基本參數，它必須 滿足攪拌質量與攪拌效率等性能要求。攪拌質量就是生產出符合國家標準要求的新拌混凝土 ;攪拌效率就是在滿足攪拌質量的前提下，攪拌時間要盡量短，以提高設備的生產率和設備的利用率，降低生產成本。混凝土是重要的建筑材料，新拌混凝土質量是對攪拌機性能的最基本的要求，也是首要的性能要求。混凝土質量用其宏觀及其微觀均勻買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 29 度來評價，宏觀均勻度用拌和物中砂漿密度的相對誤差 攪拌機工作時，葉 片的前面將形成密實的核心，混合料沿著密實核心的側棱運動，見圖 3中 為密實核心側棱與攪拌軸間的夾角。由于 2180 為混合料穩定堆放的安息角，它一般為 0740 ，所以買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 42 55。 圖 3片前的密實核心 葉片的橫向攪拌速度系數 b 就是 0 時密實核心的截面積與 a=0時密實核心最大面積之比 22m a x s （ 3） 葉片的軸向攪拌速度系數 /b 就是密實核心兩側棱在攪拌軸上的投影差與葉片在攪拌軸上投影之比 /0 21/ 即（ 4） 為了兼顧棍合料在橫向和軸向都有較大的運動速度，葉片的安裝角應使總的攪拌速度系數 攪拌速度系數 22/ c o ss 5） 令 0c o i ns i i nc o s c o i ns i n,022222222 即，得到 （ 6） 當 7055 時，得到 0431 。 以上的定性分析沒有考慮葉片安裝角與其它結構和運動參數相互間的制約和影響。例如，目前國內外常用的買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 43 拌筒長寬比有窄長型和寬短型兩類，相應的葉片安裝角就不應相同。窄長型拌筒軸向距離相對較大，而橫向尺寸相對較小，按上述優化目標，要使拌筒三維方向同時得 到均勻，這時軸向運動就應強一些，橫向運動可慢一點，相應的葉片安裝角應在 4531 范圍取較大值。同理，窄短型拌筒的葉片安裝角可取較小值。攪拌質量指標按國標要求測混