由于水蒸氣具有較好的熱力學(xué)性質(zhì)，且易于獲得、無毒無臭，所以被應(yīng)用于許多工業(yè)生產(chǎn)過程中，同時(shí)也是蒸汽動(dòng)力裝置中應(yīng)用最廣泛的工質(zhì)之一。在蒸汽動(dòng)力裝置中的水蒸氣，處于離液態(tài)不遠(yuǎn)的狀態(tài)，在熱力過程中又經(jīng)常發(fā)生物相的變化，因此其狀態(tài)變化關(guān)系要比理想氣體復(fù)雜得多，不能像理想氣體那樣用簡(jiǎn)單的數(shù)學(xué)公式求解。工程上，一般都利用專門作工程計(jì)算用的水蒸氣熱力性質(zhì)表或線圖，直接按各參數(shù)間的一般關(guān)系式分析水蒸氣熱力過程的狀態(tài)變化及能量轉(zhuǎn)換關(guān)系。本章主要講述蒸汽動(dòng)力循環(huán)的熱力分析及有關(guān)的水蒸氣性質(zhì)和水蒸氣工業(yè)上所用的水蒸氣，一般都是在鍋爐中產(chǎn)生的，而鍋爐中水蒸氣的發(fā)生過程都可看作是定壓加熱過程，下面介紹水定壓受為0.01℃,因該溫度低于壓力p所對(duì)應(yīng)的飽和溫度ts，故處于未飽和水狀態(tài)。為使容積變化時(shí)保持壓力不變，假設(shè)容器為具有活塞的氣缸，如圖10-1a所示。當(dāng)水受熱時(shí)，水的溫度升高，比體積部水變成飽和水，如圖10-1b所示。其狀態(tài)變化過程，如圖10-2氣，如圖10-1c所示，未汽化的部分仍保持為飽和水狀態(tài)。汽化過程中飽和水與飽與水蒸氣的溫度和壓力都保持不變，但兩者混合物的容積增長(zhǎng)很快，即混合物的折合比體積vx增加很快。當(dāng)飽10-1d所示。因?yàn)轱柡退▔浩蔀楦娠柡退魵獾倪^程也是定溫過程，故在p-v圖及T-s圖上汽化過程b-d都是一條水平線，干飽和水蒸氣繼續(xù)加熱，水蒸氣的溫度便升高到高于飽和溫度的數(shù)值，這種水蒸氣稱為過熱水蒸氣。過熱水蒸氣的比體積比飽和水蒸氣大，其狀態(tài)如圖10-1e所示。過熱水蒸氣的溫度與同綜上所述可見，水蒸氣的定壓加熱過程可分為三個(gè)階段，即由未飽和水轉(zhuǎn)變?yōu)轱柡退倪^程，稱為水的預(yù)熱過程；由飽和水轉(zhuǎn)變?yōu)楦娠柡退魵獾倪^程，稱為水的汽化過程；由干飽和水蒸在水的定壓預(yù)熱過程中，使水由三相點(diǎn)溫度0.01℃升高到飽和溫度ts所需的熱量，稱為水的液體熱，用q'表示，在T-s圖上相當(dāng)于a-b過程線下的面積。定壓預(yù)熱過程的壓力越高，對(duì)應(yīng)的飽和溫度也越高，水的液體熱就越大。液體熱隨式中，上角標(biāo)“'”表示飽和水的狀態(tài)，下角標(biāo)“0.01”表示溫可任意規(guī)定某個(gè)狀態(tài)作為計(jì)算的零點(diǎn)。國(guó)際水蒸氣性質(zhì)會(huì)議規(guī)定，取水三相點(diǎn)狀態(tài)下熱力學(xué)能的數(shù)值為零。而在一般情況下，溫度為0.01℃時(shí)不同壓力的水的熱力學(xué)能均可近似取為零，即u0.01≈0。在壓力不高時(shí)，還可把0.01℃時(shí)水的焓也近似地取為在水的定壓汽化過程中，1kg飽和水汽化成為干飽和水蒸氣所需的熱量稱為汽化潛熱，用L表示，在T-s圖上相當(dāng)于b-d過程線下的面積。汽化過程的壓力越高，汽化潛熱的數(shù)值越小，其變化關(guān)系如圖10-4所示。在臨界壓力=(u"－u')+p(v"－v')(10-2)式中，上角標(biāo)“"”表示干飽和水蒸氣狀態(tài)。如把汽化潛熱中轉(zhuǎn)變?yōu)闊崃W(xué)能的部分稱為內(nèi)汽化潛熱，用Lρ表示，而把用于對(duì)外作功的部分稱為外汽化潛熱，用Lφ表示，則上式可表示為L(zhǎng)＝Lρ+Lφ(10-2a)定壓過熱過程中所需的熱量稱為過熱熱量，用q表示，相當(dāng)?shù)扔谝后w熱、汽化潛熱與過熱熱量三者之和。而且整個(gè)水蒸氣定壓發(fā)生過程及各個(gè)階段中的加熱量，均可用水和水蒸氣的焓值變?cè)诓煌膲毫ο聦?duì)水加熱，同樣要經(jīng)歷類似上述的相變過程。在p-v圖和T-s圖上，將各定壓線上所有開始汽化的各點(diǎn)連接起來，形成一條如圖10-5中B-c所示的曲線，線上各點(diǎn)相應(yīng)于不同壓力下的飽和水狀態(tài)，稱為下界線，即飽和水線。將定壓線上所有汽化完畢的各點(diǎn)連接起來，形成另一條曲線A-c，線上各點(diǎn)相應(yīng)于不同壓力下的干飽和水蒸氣狀態(tài)，稱為上界線，也即干飽重合，成為水、汽不分的狀態(tài)，即臨界點(diǎn)c。水蒸氣的臨界參數(shù)為下界線和上界線在臨界點(diǎn)c相交，形成了為飽和曲線A-c-B所包圍的飽和區(qū)，在該區(qū)域內(nèi)飽和水和飽和水蒸氣共存，稱為濕分析水蒸氣的相變圖線可見，上、下界線表明了水汽化的始末界線，二者統(tǒng)稱飽和曲線，它把p-v和T-s圖分為三個(gè)區(qū)域，即液態(tài)區(qū)(下界線左側(cè))、濕蒸汽區(qū)(飽和曲線內(nèi))、汽態(tài)區(qū)(上界線右側(cè))。此外，習(xí)慣上常把壓力高于臨界點(diǎn)的臨界溫度線作為“永久”氣體與液體的分界線。所以，水蒸氣的相變圖線，可以總結(jié)為一點(diǎn)(臨界點(diǎn))、二線(上界線、下界線)、三區(qū)(液態(tài)區(qū)、濕蒸汽區(qū)、氣態(tài)區(qū))和五態(tài)(未飽和水狀態(tài)、飽和水狀態(tài)、濕飽和蒸汽狀在飽和曲線所包圍的飽和區(qū)內(nèi)，飽和水和飽和水蒸氣共存而處于平衡狀態(tài)，這就是飽和狀態(tài)。在飽和狀態(tài)下，飽和水與飽和水蒸氣的平衡是動(dòng)態(tài)的平衡。這時(shí)，在兩種相的分界面上，不斷有分子交換發(fā)生。在液體表面，一些動(dòng)能較大的分子，常可克服其鄰近分子的引力，脫離液體而逸入蒸汽空間。液體的溫度越高，逸離液面的分子就越多。與此同時(shí)，蒸汽中的分子在混亂運(yùn)動(dòng)中撞擊液面時(shí)，也會(huì)有一些蒸汽分子被液面的分子吸住而返回液體。蒸汽的壓力越高，撞擊液面的分子越多，返回液面的分子也越多。當(dāng)逸出液面和進(jìn)入液面的分子數(shù)相等而建立動(dòng)態(tài)平衡時(shí)，飽和水與飽和水蒸氣平衡共存，飽和溫度與飽和壓力之間有壓力越高，飽和溫度也越高。例如，當(dāng)p＝0.0108kPa時(shí)，水的飽和溫度為0℃；當(dāng)p＝101.325kPa時(shí)，水的飽和溫度為1℃。飽和溫度ts和飽和壓力ps之間的一一對(duì)應(yīng)的關(guān)系，可由實(shí)驗(yàn)由于飽和區(qū)內(nèi)的濕飽和蒸汽的溫度ts與壓力ps具有一定的函數(shù)關(guān)系，所以兩者只能作為一個(gè)獨(dú)立參數(shù)。要確定濕飽和蒸汽的狀態(tài)，還須另一個(gè)獨(dú)立參數(shù)，一般采用“干度”作為參數(shù)，但也通常把濕飽和蒸汽中干飽和蒸汽的質(zhì)量分?jǐn)?shù)式中，ms為干飽和蒸汽的質(zhì)量。mW為飽和水的質(zhì)量。由于濕飽和蒸汽實(shí)質(zhì)上是干飽和蒸汽與飽和水的混合物，因此其熱力學(xué)Hx＝H'+H"(10-5b)式中，下角標(biāo)“x”表示濕飽和蒸汽的狀態(tài)。把干度關(guān)系引入上往往包含很多函數(shù)項(xiàng)及很多系數(shù)，直接利用這運(yùn)算來求取水蒸氣的狀態(tài)變化關(guān)系必須借助計(jì)關(guān)水蒸氣的各種工程計(jì)算的需要，專業(yè)人員編性質(zhì)表和相應(yīng)的圖線，從而提供了計(jì)算所需的由于工程計(jì)算中不需要計(jì)算水蒸氣u、h、s的絕對(duì)值，只需確定它們的變化量，因此可任意選擇一個(gè)基準(zhǔn)點(diǎn)。按國(guó)際會(huì)議的規(guī)定，水蒸氣熱力性質(zhì)表和圖是以處于三相點(diǎn)狀態(tài)的液相水為基=0kJ/kg+0.6112kPa×0.00100022m3/kg=0.000611kJ/kg≈0kJ/kg常用的水蒸氣熱力性質(zhì)表有：未飽和水及過熱蒸汽表在未飽和水及過熱蒸汽表中，按溫度、壓力分別作為行、利用這個(gè)表可按給定的任意兩個(gè)狀態(tài)參數(shù)，確定該狀態(tài)下的其它飽和水及干飽和蒸汽表通常分為兩種，一種按溫度排列；一種按壓力排列。在表上列出了飽和溫度，飽和壓力，飽和水及干飽和蒸氣的比體積、焓和熵的數(shù)值。這兩種表的形式如表10-2所示。利用這兩個(gè)表還可以根據(jù)給定的參數(shù)和干度x，確定濕飽和在應(yīng)用水蒸氣熱力性質(zhì)表時(shí)，經(jīng)常需要進(jìn)行插值計(jì)算，來確定表列兩數(shù)據(jù)中間的數(shù)值，而如果用水蒸氣熱力性質(zhì)線圖進(jìn)行計(jì)在水蒸氣的工程計(jì)算中，應(yīng)用最廣泛的水蒸氣熱力性質(zhì)線圖是h-s圖。在h-s圖上，不僅可直觀地確定水蒸氣的狀態(tài)，而且可p/MPa0vhs-0.0002vhs1vhs2vhs2.13823vhs4vhs5vhs2.13426vhs9vhsvhsvhsvhsvhs2.32842.31022.3072ps′s″℃kJ/kgkJ/kg5℃kJ/kgkJ/kg水蒸氣h-s圖的結(jié)構(gòu)如圖10-6所示。圖中粗線為界限曲線，c為臨界點(diǎn)，x＝0線為飽和水線，x=1線為干飽和蒸汽線。圖中還有定壓線、定溫線和定容線，在飽和區(qū)定壓線簇在h-s圖上呈發(fā)散分布。由熱力學(xué)一般關(guān)系式Tds＝dh-vdp可知，定壓線在h-s圖上的斜率為在飽和區(qū)，壓力定溫線在飽和區(qū)內(nèi)與定壓線重合；在過熱區(qū)定溫線與自上界線處分開，隨后逐漸趨于平坦。這表明，在一定的溫度下，隨著壓力的降低水蒸氣的性質(zhì)趨近于理想氣體，定溫線趨于定容線在h-s圖上的走向與定壓線相同，但比定壓線稍陡，x＝1的上界線在內(nèi)的一組干度等于常數(shù)的曲線，是由飽和區(qū)內(nèi)各由于h-s圖中干度小于0.5的區(qū)域的圖線過于密集，而工程中也不經(jīng)常使用這部分?jǐn)?shù)據(jù)，故通常所用的h-s圖線中不包括這一利用水蒸氣線圖確定水蒸氣狀態(tài)參數(shù)，其優(yōu)點(diǎn)是簡(jiǎn)便、直觀，但其讀數(shù)不夠準(zhǔn)確。利用水蒸氣表確定水蒸氣狀態(tài)參數(shù)，其分析水蒸氣熱力過程的目的，主要是確定該過程中的能量轉(zhuǎn)換關(guān)系，包括過程中工質(zhì)所作的功、工質(zhì)吸收的熱量以及工質(zhì)的熱力學(xué)能和焓的變化等的分析及計(jì)算。為此，必須確定過程中狀求解水蒸氣熱力過程的能量轉(zhuǎn)換關(guān)系時(shí)，主要依據(jù)熱力學(xué)第求解水蒸氣的狀態(tài)變化關(guān)系，可借助水蒸氣表及圖，根據(jù)給定的q1-2=Δu1,2＝(h2－h(huán)1)－v1(p2－p1) w1-2＝q1-2-Δu1,2例10-1設(shè)水蒸氣的初始狀態(tài)為p1＝1MPa、t1＝300℃,經(jīng)絕熱膨脹壓力降到p2＝0.1MPa。試求1kg水蒸氣所作的容積變化功。又，若水蒸氣按穩(wěn)定流動(dòng)過程經(jīng)過一開口系統(tǒng)，其流動(dòng)動(dòng)能及重力位能的變化可以不計(jì)根據(jù)已知條件p1＝1MPa、t1＝300℃,按圖10-10所示方法，由h-s圖上找出1MPa的定壓線和300℃的定溫線，兩線的交點(diǎn)即為初始狀態(tài)點(diǎn)1，根據(jù)已知條件p2＝0.1MPa，找出0.1MPa的定壓線，再從初始狀態(tài)點(diǎn)1=(3052－2587)kJ/kg－(1×106Pa×0.26m3/kg－0.16Pa×1.62m3/kg)/103=367kJ/kg根據(jù)已知條件p1＝1MPa，t1＝300℃,在過熱蒸汽表查得相應(yīng)于該狀 h2＝x2h"+(1－x2)h'=0.961×2675.1kJ/kg+(1－0.961)×417.52kJ/kg=2587.1kJ/kg=(3050.4kJ/kg－2587.1kJ/kg)－(1×106Pa×0.2580m3/kg-0.1×106Pa×1.628m3/kg)/103=371.5kJ/kg例10-2設(shè)水蒸氣在過熱器中定壓吸熱，由初始狀態(tài)1的p1＝6MPa、x1＝0.98升溫到t2＝500℃,試求水蒸氣所吸收的熱量。=0.98×2783.82kJ/kg+0.02×1213.3kJ/kg＝2752.4kJ/kg有圖10-12為簡(jiǎn)單蒸汽動(dòng)力裝置的示意圖。它主要包括蒸汽鍋爐、汽輪機(jī)、給水泵和冷凝器等四臺(tái)熱力設(shè)備。水首先在鍋爐中吸收熱量汽化和過熱，形成高溫、高壓的過熱蒸汽。過熱蒸汽被送至汽輪機(jī)，在其中絕熱膨脹作功。在汽輪機(jī)出口，工質(zhì)達(dá)到低壓濕蒸汽狀至冷凝器內(nèi)定壓冷卻，重新凝蒸汽動(dòng)力裝置的實(shí)際工作循環(huán)可以理想化為由兩個(gè)可逆定壓 過程和兩個(gè)可逆絕熱過程組成的理想循環(huán)。如圖10-13所示，過程0-1為定壓吸熱過程，過程1-2為絕熱膨脹過程，過程2-3為定壓放熱過程，過程3-4為絕熱加壓過程。這個(gè)循環(huán)稱為朗肯循q2＝h2-h3在絕熱膨脹過程1-2中，工質(zhì)在汽輪機(jī)中(ws,p)3?0＝h0－h(huán)3該循環(huán)中工質(zhì)作出的凈功應(yīng)為汽輪機(jī)輸出的軸功和給水在實(shí)際計(jì)算中，由于水的比體積要比水蒸氣的比體積小得多，因此，按軸功的關(guān)系式給水泵所消耗的軸功很少，一般只占汽輪機(jī)所輸出軸功的2%左右。若忽略給水泵消耗的軸要提高朗肯循環(huán)的熱效率，其原則和氣體動(dòng)力循環(huán)一樣，就是必須提高循環(huán)的平均加熱溫度及降低循環(huán)的平均放熱溫度。其具體措施是提高蒸汽的初溫t1初壓p1，以及當(dāng)蒸汽的初壓p1及乏汽的壓力p2不變時(shí)，如果蒸汽的初溫由t1提高到t，則如圖10-14所示，加熱過程延長(zhǎng)后，過程0-1'要比原過程0-1有較高的平均加熱溫度，即T1程2-3一樣為在定壓下的凝結(jié)過程，當(dāng)過程的壓力p2不變時(shí)相應(yīng)的飽和溫度T2也不變，即放熱過程2'-3和原過程2-3有相同的放熱溫度T2。于是，由等效卡諾循此外，當(dāng)蒸汽的初溫提高時(shí)，如果蒸汽的初壓不變，則如圖10-14所示，絕熱膨脹終了狀態(tài)2'比原狀態(tài)2有較大的干度。乏汽 部的功耗散，也有利于改善汽輪機(jī)葉片的工作條件。但另一方面，為提高蒸汽的初溫，則要求鍋爐過熱器所用材料具有較好的p1提高到p，則如圖10-15所示，在較高壓力下，加熱過程0'-1'相對(duì)于原過程0-1有較高的平均加熱溫度，即T1＞Tm1。而同時(shí)因乏汽壓力p2不變，故相應(yīng)的乏汽凝結(jié)的飽和溫度也不變，即放熱過程2'-3和原過程2-3有相同的放熱溫度T2。于是，根據(jù)等效此外，當(dāng)提高蒸汽的初壓時(shí)，如果蒸汽的初溫不變，則如圖10-15所示，絕熱膨脹終了狀態(tài)2'比原狀態(tài)2有較小的干度。干度減小說明乏汽中含有的水分增加，這會(huì)引起汽輪機(jī)內(nèi)部的耗散增加。特別是干度較低而水分過多時(shí)，由于水滴的沖擊，汽輪機(jī)葉片的表面受破壞，甚至引起葉片振動(dòng)，影響葉片的使用壽命。當(dāng)蒸汽的初溫T1及初壓力p1不變時(shí)，如果降低乏汽的壓力p2，則如圖10-16所示，由于與乏汽壓力相應(yīng)的飽和溫度也隨著 降低，放熱過程2'-3'要比原過 程2-3有較低的放熱溫度，即起點(diǎn)T0也降低為T0'，但它對(duì)整個(gè)加熱過程的平均加熱溫度影響很小。因而，由等效卡諾循環(huán)的熱效率公式可知，降低乏汽的壓力p2，可以提高朗肯循環(huán)的熱效率。乏汽的凝結(jié)溫度主要取決于自然環(huán)境中冷卻介質(zhì)的溫度。當(dāng)乏汽的凝結(jié)溫度降低到28℃時(shí)，乏汽的壓力相應(yīng)在簡(jiǎn)單蒸汽動(dòng)力裝置的基礎(chǔ)上，為了進(jìn)一步提高裝置的熱效率，可以采用再熱的方法來提高加熱過程的平均加熱溫度。圖10-17為采用再熱措施的蒸汽動(dòng)力裝置的示意圖。當(dāng)蒸汽在汽輪 機(jī)中經(jīng)初步膨脹作功而壓力降低到某個(gè)中間壓力時(shí)，把蒸汽從汽輪機(jī)引出，送至再熱器重新加熱，使蒸汽的溫度溫度，然后送回汽輪機(jī)的低壓汽缸，進(jìn)一步膨脹作功。采用再熱措施的理想循環(huán)稱為再熱循環(huán)，其循環(huán)曲線如圖10-18所示。圖中，過程0-1為定壓吸熱過程，過程1-a為絕熱膨脹過程，過程a-1'為定壓再熱過程，過程1'-2'為絕熱膨脹過程，過程2'-3為定壓再熱循環(huán)的加熱過程實(shí)際上包括了兩個(gè)過程，即過程0-1和過程a-1'。因此，要使整個(gè)加熱過程的平均加熱溫度較沒有采用再熱時(shí)高，就應(yīng)該使過程a-1'的平均加熱溫度高于過程0-1的平均加熱溫度。也就是說，a點(diǎn)的溫度不宜過低。當(dāng)再熱過程a-1'的平均加熱溫度高于加熱過程0-1的平均加熱溫度，從而使循環(huán)的平均加熱溫度提高時(shí)，由于放熱過程2'-3與原過程2-3的溫度相同，根據(jù)等效卡諾循環(huán)的熱效率公式，可知再熱循環(huán)具有比朗環(huán)a-1'-2-2-a的熱效率大于朗肯循環(huán)的熱效率時(shí)，再熱循環(huán)具有采用再熱措施時(shí)，如圖10-18所示，膨脹終了乏汽的干度可以有顯著的提高。因此在一定的蒸汽初溫的限制條件下，采用再熱循環(huán)就可以應(yīng)用更高的蒸汽初壓，使循環(huán)的熱效率得到進(jìn)一步提高?，F(xiàn)代蒸汽動(dòng)力裝置中，蒸汽初壓高于13MPa的大型裝置在簡(jiǎn)單蒸汽動(dòng)力裝置的基礎(chǔ)上，為了進(jìn)一步提高裝置的熱效率，還可以采用回?zé)岬姆椒▉硖岣呒訜徇^程的平均加熱溫度。因蒸汽動(dòng)力裝置中用作鍋爐給水的冷凝器中的冷凝水，其溫度接近環(huán)境溫度，故鍋爐中水的加熱過程是從這種低溫起始的。如果從汽輪機(jī)中某個(gè)部位抽取經(jīng)過適當(dāng)膨脹后的蒸汽，則因其溫度總高于凝結(jié)水的溫度，可以用來預(yù)熱鍋爐給水，于是鍋爐中水的加熱過程就可以從較高的溫度開始，使平均加熱溫度增高，從而采用回?zé)岽胧┑恼羝麆?dòng)力裝置的示意圖如圖10-19所示。這是一個(gè)僅有一級(jí)中間抽汽的裝置。當(dāng)蒸汽在汽輪機(jī)中經(jīng)初步膨脹 器作回?zé)嵊?，其余所有蒸汽仍繼續(xù)在汽輪機(jī)中膨脹到乏汽壓力作出軸功。當(dāng)乏汽在冷凝器中凝結(jié)成水后用水泵加壓到等于中間抽汽的壓力，送入回?zé)崞骱蛷钠啓C(jī)抽出的蒸汽相接觸，兩者混合回?zé)岫纬膳c中間抽汽壓力所對(duì)應(yīng)的飽和水，最后經(jīng)給水泵加壓后重新送入鍋爐。采用回?zé)岽胧┑恼羝麆?dòng)力裝置，其理想循環(huán)稱為回?zé)嵫h(huán)。采用一級(jí)抽汽的回?zé)嵫h(huán)如圖10-20所示，過程0'-1為1kg水蒸氣的定壓吸熱過程，過程1-a為1kg水蒸氣的絕熱膨脹過程，過程a-b為從汽輪機(jī)中抽出的αkg蒸汽在回?zé)崞髦械亩▔夯責(zé)徇^程，過程a-2為抽汽后剩余的(1-α)kg水蒸氣的絕熱膨脹過程，過程2-3為(1-α)kg乏汽的定壓放熱過程，過程3-0為(1-α)kg水的絕熱加壓過程，過程0-b為(1-α)kg水在回?zé)崞髦械亩▔侯A(yù)熱過程，過程b-0'為回?zé)岷笾匦聟R合后的1kg水的絕熱Q'=α(ha－h(huán)b)而(1-α)kg水在回?zé)崞髦兴玫降臒崃繛镼"＝(1-α)(hb－h(huán)0)在絕熱膨脹過程1-a中，1kg水蒸氣所作在絕熱膨脹過程a-2中，(1-α)kg水蒸氣所作的軸功為(Ws)a-2＝(1-α)(ha－h(huán)2)＝(h1－h(huán)a)+(1-α)(ha－h(huán)2)＝(1-α)(h1－h(huán)2)+α(h1－h(huán)a)定壓放熱過程2-3中為(1-α)kg水蒸氣所放出的熱量為Q2＝(1-α)(h2－h(huán)3)即Q1＝(1-α)(h1－h(huán)3)+α(h1－h(huán)a)于是，按照熱效率的定義式，可得一級(jí)抽汽回?zé)嵫h(huán)的熱效率公對(duì)比，因總為正，故抽汽回?zé)嵫h(huán)的熱效率高于朗現(xiàn)代大型蒸汽動(dòng)力裝置大部分采用回?zé)岽胧Ｒ话愠槠責(zé)岬募?jí)數(shù)為3～8級(jí)，而且往往回?zé)岷驮贌嵬瑫r(shí)并用，以求使蒸汽動(dòng)力裝置得到盡可能高的熱效率。但這將使裝置的復(fù)雜性大為增10-1若以飽和狀態(tài)下的濕飽和蒸汽為工質(zhì)進(jìn)行一個(gè)卡諾循環(huán)，試分析對(duì)比具有相同的蒸汽初壓及乏汽壓力時(shí)，卡諾循環(huán)和朗肯循環(huán)在理論熱10-2蒸汽動(dòng)力裝置中，乏汽在冷凝器中向冷卻水放出的熱量比裝置輸出的軸功要大得多。如設(shè)想直接利用壓縮機(jī)把乏汽加壓后送回鍋爐，這樣做豈不是可節(jié)省許多燃料而提高裝置的熱效率了嗎？試分析這種想法錯(cuò)10-3蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)具有比朗肯循環(huán)高的熱效率，試說明其10-4蒸汽動(dòng)力裝置回?zé)嵫h(huán)具有比朗肯循環(huán)高的熱效率，試說明其10-5蒸汽動(dòng)力裝置的蒸汽初溫及再熱終了溫度