地表水環境影響分析評價區地表水概況塔里木河為中國第一大內陸河，全長2179公里，它由葉爾羌河、和田河、阿克蘇河等匯合而成，塔里木河自西向東蜿蜒于塔里木盆地北部，上游地區多為起伏不平的沙漠地帶，來自于冰山的融水含沙量大，河水很不穩定，被稱為“無韁的野馬”。塔里木河由發源于天山的阿克蘇河、發源于喀喇昆侖山的葉爾羌河、和田河匯流而成。流域面積19.8萬平方公里，最后流入臺特馬湖。塔里木河干流全長1321km，自身不產流，歷史上塔里木河流域的九大水系均有水匯入塔里木河干流。目前與塔里木河干流有地表水聯系的只有和田河、葉爾羌河和阿克蘇河三條源流，孔雀河通過揚水站從博斯騰湖抽水經庫塔干渠向塔里木河下游灌區輸水，形成目前“四源一干”的格局。塔里木河自西往東流過輪臺縣境內，流經縣境全長106km。年消耗徑流量3億立方米。塔里木河的中下游段，多汊道，湖泊、沼澤眾多，每到洪水季節，河水浸溢分散，主河床常常改道。本項目位于塔里木河以北約23km處，具體位于塔里木河中下游流域。廢水來源及水質特征1）生產廢水本項目生產過程產生的廢水主要包括廢堿渣處理產生的廢水、氟硅酸生產產生的廢水、循環冷卻系統排水、酸性氣體吸收塔排水以及鍋爐軟水器排水等。本項目的生產廢水可以分為兩類：含油廢水和清凈下水。①含油廢水本項目含油廢水主要由廢堿渣處理線產生。廢堿渣處理線的廢水產生量9.20m3/d，根據廢堿渣處理線的設計參數，廢水中COD濃度為300~400mg/L，BOD濃度為100~200mg/L，SS為50~100mg/L，石油類為20~30mg/L，pH為7.5~②清凈下水清凈下水主要是氟硅酸鈉生產線產生的廢水、循環冷卻水排水、鍋爐的除鹽水及酸性氣體吸收塔定期排水。此部分廢水中COD濃度很低，一般在100mg/L以下。為間隙排放。2）日常辦公產生的廢水①化驗、日常辦公及宿舍產生的廢水化驗、日常辦公及宿舍產生的廢水屬于低濃度的一般城市生活污水常見水質，主要污染物有COD、BOD5、NH3-N、SS及LAS等，根據水平衡分析，廢水量為3.04m②職工食堂職工食堂廢水中含有油脂和食物殘渣，故動植物油、懸浮物濃度較高，產生量為0.24m廁所使用旱廁，定期清理，糞便用于項目周邊旱地的施肥，不外排。廢水處理及排放情況（1）廢水收集和處理1）生活污水食堂產生的廢水經油水分離器進行預處理，油水分離器的阻油效率不低于85%。經預處理后與日常辦公、化驗過程中產生的生活污水一起排入化糞池，經化糞池后排入排入調節池，經堿渣處理生產線的SBR反應器處理后，排入儲水池，部分自然蒸發，部分回用于油泥處理加工生產線補充用水，不外排。2）生產廢水生產廢水經管道收集后排入排入調節池，經堿渣處理生產線的SBR反應器處理后，排入儲水池，部分自然蒸發，部分回用于油泥處理加工生產線補充用水，不外排。3）初期雨水為防止生產區的初期雨水夾帶石油類等污染物外排，評價要求在廠區西南設初期雨水收集池，初期雨水產生量按下列公式計算：其中：—徑流系數，取0.9；q—設計暴雨強度（L/s·公頃）；F—匯水面積（2.55公頃）。暴雨強度q采用奇臺暴雨強度公式：（L/s·公頃）式中：P—設計重現期，取2年；t—降雨歷時（取15min）。經計算，初期雨水量為152m3。本次評價要求將現有廢渣儲存池改建為事故池，兼做初期雨水收集池，改建后的事故池的容積不小于500m3（2）處理工藝間歇式活性污泥工藝（SBR）是指在適宜的條件下，在一個設有曝氣和攪拌裝置的生物反應器內，廢水中的有機物與氧氣、活性污泥充分接觸并反應，將廢水中的有機物進行降解，從而降低有機物含量，起到凈化廢水的作用。SBR工藝是按照充水—生化反應—沉淀—排水—閑置等步驟進行操作。從充水開始到閑置結束為一個周期，兩個生物反應器切換使用。（3）本項目廢水排放情況本項目食堂產生的廢水經油水分離器進行預處理，油水分離器的阻油效率不低于85%。經預處理后與日常辦公、化驗過程中產生的生活污水一起排入化糞池，經化糞池后與生產廢水一起排入調節池，經堿渣處理生產線的SBR反應器處理后，排入儲水池，部分自然蒸發，部分回用于油泥處理加工生產線補充用水，不外排。地表水環境影響分析影響正常生產情況下地表水環境影響分析本項目生產廢水產生量為21.20m3/d，生活污水產生量為3.28m3/d。污水處理所采用的處理工藝為成熟的SBR生化處理工藝，且與廢堿渣處理線共用一套設備，不會增加企業額外的投資，投資在企業承受的范圍之內，處理后的水質可以滿足《城市污水再生利用工業用水水質》（GB/T19923-2005）中洗滌用水標準的要求，滿足油泥處理加工生產線用水要求。廢污水量綜上，正常生產情況下不會對周圍地表水環境的水質產生影響。非正常生產情況下地表水環境影響分析非正常情況下指廠內發生安全事故和污水處理出現故障，廢水未經處理直接外溢，會影響本項目所在區域的地表水。針對本項目可能發生的事故，環評要求采取以下防治措施：（1）污水處理設雙回路保護系統，備用水泵，盡量減少故障的發生。調節池的體積不少于60（2）設置500m3消防事故水池一座，以防止消防廢水排入廠區外，對地表水和（3）雨水口和污水排放口設置截斷閥，發生火災等事故時將雨水口、污水口截斷閥全部關閉，以保證廢水不外排。采取上述措施后可以有效地預防事故狀態下，對周圍水體的水質產生影響。結論本項目食堂產生的廢水經油水分離器進行預處理，油水分離器的阻油效率不低于85%。經預處理后與日常辦公、化驗過程中產生的生活污水一起排入化糞池，經化糞池后與生產廢水一起排入調節池，經堿渣處理生產線的SBR反應器處理后，排入儲水池，部分自然蒸發，部分回用于油泥處理加工生產線補充用水，不外排，距離塔里木較遠，且無直接徑流排入，。地下水環境影響分析水文地質條件調查地形地貌本項目位于南部塔里木河平原區，區內大部分地區土壤表層被風沙土所覆蓋，地形開闊，地勢較為平坦，地形景觀是塊狀結構，以礫石戈壁為主，海拔高度在940m左右，局部丘地和波狀沙丘。廠區地勢西北低東南高，為波狀沙丘地貌。廠區地勢最高點海拔933m，最低點海拔931m，相對落差2m。包氣帶巖性、厚度及結構（1）包氣帶巖性根據地層巖性，廠址包氣帶在垂直方向可視為三層結構：上部第四系砂礫層、中部第三系泥巖、下部第三系砂巖、礫巖和砂質泥巖。1）第四系砂礫層砂礫層：青灰色，該層角礫主要以中砂或粉細砂充填，含土梁較高，骨架顆粒交錯排列，顆粒級配一般，多呈棱角狀活片狀，結構松散，無膠結，干燥-稍濕。厚度1.0m左右。2）第三系泥巖3）第三系砂巖、礫巖及砂質泥巖互層礫巖：巖芯風化面為紅褐色，斷面為青灰色，主要由礫石組成，礫狀結構，塊狀構造，礫石大小不等，呈圓狀及次圓狀，少數呈次棱角角狀，中、細砂充填，白色鈣質膠結，膠結較差，手可掰碎。多呈短柱狀及扁柱狀，偶見長柱狀，與下伏地層呈整合接觸。砂質泥巖：褐紅色，主要由粘土礦物組成，泥質結構、塊狀構造，泥質膠結，膠結較好。斷面可見油脂光澤，偶見青綠色細沙、粉砂充填，手觸具撓性，解理、裂隙不發育，巖芯較完整，多成長柱狀，偶見短柱狀，與下伏地層呈明顯接觸。據鉆探資料，鉆孔150m內未見地下水，該層厚度大于150m。（2）包氣帶的滲透性能評價廠址第四系覆蓋層垂向滲透系數最大為1.60×10-2cm/s，最小為4.13×10-3cm/s，平均為1.0×10參照分類標準，廠址第四系覆蓋層垂向滲透系數大于10-4cm/s，天然防滲性能弱。其下泥巖含粘土礦物高，滲透系數小于10-4cm/s，防污地質構造廠址地處塔里木地塊，地塊內除局部出露元古代和古生代地層外幾乎全部為中新代沉積物所覆蓋，該地塊自元古代以來長期處于穩定狀態。地塊北緣為東西向天山構造帶，構造帶與塔里木地塊之間為斷裂分割。建設項目廠址地下水水位、水量、水質和水文本項目所在輪南地區屬于塔里木河沖積平原。地勢較平坦，部分地段有波狀沙丘和少量古河道及沖溝。區域氣候異常干燥，降水稀少，有時甚至終年無雨。一般降雨僅能濕潤地皮，潛水動態屬滲入蒸發型，受塔里木河汛期影響明顯。受地形和補給源的控制，沿塔里木河兩側，東西向帶狀分布著塔里木河第四系松散層孔隙沖淡水和封閉型成水。塔里木河沖積平原沖淡型潛水主要分布于30~60m深度以上，巖性為沖積粉細砂、細砂，屬單一潛水含水層。富水性較均勻，且含水微弱，單井涌水量100~500m3/d，局部補給充分地段單并涌水量可達500m3/d以上。潛水礦化度3~5g/L，屬Cl·SO4-Na型水。39~47m承壓含水層巖性為粗砂、細砂，單位涌水量3.85L／s·m。由于塔里木河沖積平原地勢平坦，地下水退流緩慢，水循環交替只在表層進行，沿河道和泛濫區形成寬度不等、下界面深30~50m左右的沖淡型地下水。在河流東部地區由于地表水水量不斷減少，河間地塊地表水難以到達，地下水循環條件很差，構成一定范圍內的高礦化度咸水區，主要分布于30~60m以下。地下水水溫一般在12～18地下水的補給、徑流與排泄地下水補給水源主要是塔里木河沿途滲漏和洪水垂直滲漏補給，其次北部較大河流的洪水對部分地段也有一定的補給作用。地下水流向自西向東，退流非常緩慢，甚至停滯。水平循環只限于表層附近，30~100m以下地下水基本處于停滯狀態，水質礦化度不斷增高，形成咸水。表層潛水垂直循環比較強烈，洪水期塔里木河水大量漫溢，沿古河床的低洼地帶溝滿坑平，洪泛積水入滲補給地下水，使水質變淡，水位上升。這一過程多在7月中旬至11月初發生，11月底大部分洪水消退貽盡，枯水季節得不到充足的補給來源，使水位下降，水質變咸。周而復始形成分布不連續、埋深不一致、面積不相等的沖淡型表層潛水。地下水淡化帶寬30~50m，礦化度為l~3g/L。在古河床之間的河間地，沉積物顆粒較細，地下水水質較差，礦化度為3~10g/L或大于10g/L。淡化帶內承壓水頂板埋深一般小于50m，局部達100m。地下水排泄主要以蒸發和植物蒸騰方式為主，但不同地段具有不同的季節性特點。洪泛區蒸發主要在枯水季節，河間地段則常年進行。地下水源項分析本項目對地下水的污染源主要為廠區內的儲料池、生產池、調節池、儲水池、事故池、危廢暫存間、裝置區、儲罐區、固廢暫存間、旱廁以及管線跑、冒、滴、漏造成的下滲可能影響地下水。地下水污染途徑分析1）正常工況下地下水環境影響預測評價按照項目可行性研究報告并參照同類已建成的廢物綜合處理處置項目，正常工況下廢氣污染源主要為各處理裝置，氟硅酸鈉生產過程中產生的粉塵和硫酸霧分別經布袋除塵器處理和集氣罩收集后排放，排放濃度和排放速率達到《大氣污染物綜合排放標準》（GB16297-1996）表2新污染源大氣污染物排放限值；導熱油鍋爐、加熱爐、蒸汽鍋爐和采暖鍋爐燃用天然氣，SO2、顆粒物和NOx排放濃度滿足《鍋爐大氣污染物排放標準》（GB13271-2014）表2中的燃氣鍋爐標準限值的要求；焚燒爐采用布袋除塵器+酸性氣體吸收塔進行處理，SO2、顆粒物、NOx和氯化氫排放濃度滿足《危險廢物焚燒污染控制標準》（GB18484-2001）表3中相應標準的要求，可充分利用大氣自身的稀釋擴散能力降低污染物的落地濃度。正常工況下不會通過廢氣排放導致地下水污染。本項目食堂產生的廢水經油水分離器進行預處理，油水分離器的阻油效率不低于85%。經預處理后與日常辦公、化驗過程中產生的生活污水一起排入化糞池，經化糞池后與生產廢水一起排入調節池，經堿渣處理生產線的SBR反應器處理后，排入儲水池，部分自然蒸發，部分回用于油泥處理加工生產線補充用水，不外排。正常工況下儲料池、生產池、調節池、儲水池、事故池、危廢暫存間、裝置區、儲罐區、固廢暫存間、旱廁采取嚴格的防滲、防溢流等措施，污水不會進入地下對地下水造成污染。本項目產生的固體廢物為一般工業固體廢物、危險廢物和生活垃圾。粗濾渣和堿渣收集后加入混凝劑、脫硫劑、脫水劑后，反復攪拌；自然晾曬，待水分蒸發至含水率＜40%，利用焚燒爐進行焚燒處置，焚燒爐產生的灰渣收集后暫存于危廢暫存間，定期交由新疆危險廢物處置中心處置；除塵灰收集后作為產品利用；廢渣和反應殘渣收集后作為路基填筑基土綜合利用；日常辦公產生的生活垃圾和廢堿渣處理產生的污泥交由環保部門處置。正常工況下不會導致固體廢物中有毒有害成份滲入地下影響地下水質。以上分析表明，項目在正常運營工況下，不會對地下水環境質量造成顯著影響。2）非正常工況地下水環境影響預測評價在事故情況下，項目的建設可能對區域地下水造成影響。通過對項目建設內容的分析，非正常工況下對地下水的可能影響途徑為儲料池、生產池、調節池、儲水池、事故池、危廢暫存間、裝置區、儲罐區、固廢暫存間、旱廁以及管線發生破損，污水通過裂口較長時間內持續滲入地下通過包氣帶并進入地下水中。分區防滲控制措施（1）目前已采取的環保措施本項目不取用地下水，不向地下排水，現有工程采取的地下水保護措施主要是防滲措施，為避免廢污水通過各種途徑下滲影響區域地下水水質。根據現有工程施工圖設計，現有工程采取的防滲措施如下：油泥儲料池、消防水池、儲水池、廢渣暫存池和生產池基礎結構均為4層，底層為鋪設300mm粘土層（3:7灰土層），中間為100mm的混凝土墊層，上層為200mm的鋼筋混凝土現澆，混凝土采用C40抗滲砼，抗滲等級為S8，表面刷5mm防滲瀝青。2）裝置區基礎結構部分區域為2層，底層為鋪設300mm粘土層（3:7灰土層），上敷設200cm混凝土墊層，表面硬化處理，混凝土采用C40抗滲砼，抗滲等級為S8。部分未進行硬化。本次評價對比了《石油化工企業防滲設計通則》（Q/SY1303-2010）中的有關防滲要求，發現現有工程在裝置區的防滲均未達到上述標準中的要求。（2）需進一步整改的措施和新增防滲措施1）重點防治區①生產區防滲根據《石油化工企業防滲設計通則》（Q/SY1303-2010），危廢暫存間、固廢暫存區、裝置區、晾曬場和旱廁屬重點污染防治區，宜采用剛性防滲結構型式，防治措施為“水泥基滲透結晶型抗滲混凝土（厚度不小于150mm）+水泥基滲透結晶型防滲涂層（厚度不小于0.8mm）”，滲透系數≤10-10cm/s。危廢暫存間、固廢暫存區、裝置區和晾曬場設高度不低于150mm的②儲罐區防滲根據《石油化工企業防滲設計通則》（Q/SY1303-2010），儲罐區屬重點污染防治區，儲罐區宜采用柔性防滲結構型式，防治措施為“600g/m2長絲無紡土工布+2mm厚HDPE土工膜+（厚度不小于150mm）+600g/m2長絲無紡土工布+保護層”，滲透系數≤10-10cm/s，并設高度不低于150mm③管線防滲本項目管線大多為物料、污水管線，而項目物料為危險廢物，根據《石油化工企業防滲設計通則》（Q/SY1303-2010），需對項目管線采取柔性防滲結構，滲透系數1×10-12cm工程設置管溝，所有管道均在管溝內敷設，須在管溝底部及側壁鋪設兩布一膜，即土工布、土工膜（厚度不小于1.5mm）+卵石墊層，管道采用PVC-U排水管2）一般污染防治區上述地區以外的其它建筑區，在抗滲鋼纖維混凝土面層中摻水泥基滲透結晶型防水劑（厚度不小于100mm），其下鋪砌砂石基層，原土夯實，可達到防滲的目的。對于混凝土中間的伸縮縫和與實體基礎的縫隙，通過填充柔性材料達到防滲的目的，滲透系數不大于1.0×10（3）整改后措施合理性和可行性分析本次評價在工程建設現狀的基礎上，結合《危險廢物貯存污染控制標準》(GB18597-2001)、《石油化工企業防滲設計通則》（Q/SY1303-2010）和《水泥基滲透結晶型防水材料》(GB18445-2012)中的相關要求，分別對廢暫存間、固廢暫存區、裝置區、晾曬場、儲罐區、旱廁和管線等重點區域進行了防滲的整改要求，在整改后可以達到相應的防滲要求。因此，本次評價認為，本項目的地下水防治措施在整改后是合理可行。地下水環境影響評價本項目供水由輪南油田供水工程塔河油田一廠基地供水站提供，對地下水的可能影響主要是影響地下水水質。從地下水污染途徑方面分析，可能的污染途徑為在廠址或附近向下入滲進入含水層污染地下水。因此對廠址附近地下水的影響分析，從廢水入滲途徑進行分析。在事故狀態下，當儲料池、生產池、調節池、儲水池、事故池、危廢暫存間、裝置區、儲罐區、固廢暫存間、旱廁以及管線發生泄漏，污染物會緩慢下滲，進入周圍淺層地下水中去，造成一定程度的污染。污染物從地表進入淺層地下水，必然要經過包氣帶，包氣帶的防污性能好壞直接影響著地下水污染程度和狀況。根據廠址的勘察結果，包氣帶巖性為泥巖。廠址的包氣帶巖土層單層厚度大于1m，泥巖的滲透系數在10-5cm/s和10-4而根據廠址工程地質和水文地質條件，本項目地下水主要為沖積平原沖淡型潛水，地下水徑流模數＜3L/（s·km2），泉流量＜0.1L/s，地下水主要由大氣降水及地表水滲透補給，水量受季節性影響大，水量小，一旦儲料池、生產池、調節池、儲水池、事故池、危廢暫存間、裝置區、儲罐區、固廢暫存間、旱廁以及管線發生底部破損，污染物會直接進入包氣帶進而逐步滲透進入潛水含水層，最后進入沖積平原沖淡型潛水。本次評價假定儲料池、生產池、調節池、儲水池、事故池、危廢暫存間、裝置區、儲罐區、固廢暫存間、旱廁以及管線底部破損，則滲漏的污染物穿透包氣帶進入潛水含水層的時間按下列公式估算：滲水通道：穿透時間：其中，T為污染物穿過包氣帶的時間；d為包氣帶的厚度；k為包氣帶的滲透系數；h為污染物的積水高度。假定包氣帶的厚度為1m，防水層的滲透系數取1×10-5cm/s，儲料池、生產池、調節池、儲水池、事故池、危廢暫存間、裝置區、儲罐區、固廢暫存間、旱廁和管線泄漏后污水高度為0.1m，則經過105天后污染物可穿過包氣帶進入潛水含水層。因此儲料池、生產池、調節池、儲水池、事故池、危廢暫存間、裝置區、儲罐區、固廢暫存間、旱廁和管線從廠區廢水垂直入滲途徑分析，項目在建設中充分考慮了對廠內的儲儲料池、生產池、調節池、儲水池、事故池、危廢暫存間、裝置區、儲罐區、固廢暫存間、旱廁和管線等進行防滲、防腐、防滲處理，防止廠內廢水跑、冒、滴、漏，滲透系數≤10-10cm/s，這樣的措施能夠起到很好的隔水作用。據廠區基礎之下地層及廠址勘察資料分析，在表層人工填土之下是包氣帶，地層上部都有泥巖，泥巖滲透系數為1×10-6cm/s，可以有效防止了污染物下滲，避免對當地淺層水帶來污染，可以確保不會對松散巖類孔隙水中層含水層對水源地的影響分析本項目周圍無集中供水水源地，周圍企業水源采用輪南油田供水工程塔河油田一廠基地供水站。因此，不會對供水水源地產生不利影響。結論地下水污染分析結果表明，建設項目運營階段，在正常情況下，對地下水環境沒有明顯的影響。在非正常情況或者事故狀態下，污染因子在泄漏點附近會發生污染物滲漏，在采取防滲措施、定期監測、應急響應、地下水治理等環保措施后，可以有效防治污染物下滲對地下水的污染。因此，本項目的建設對區域地下水影響較小。聲環境影響評價預測點根據現場勘查，廠區200m范圍內無聲環境敏感目標，本次聲環境影響評價的預測點為：東、南、西和北廠界，預測點距離地面高度為1.2m。聲源簡化本項目聲源為固定聲源，其中室內聲源有離心機、水泵、攪拌器、風機、造粒機、篩分機和水泵，室外聲源為離心風機。根據本項目聲源的特征，主要聲源到接受點的距離超過聲源最大幾何尺寸的2倍，按點源進行預測。聲波傳播途徑分析項目所在地氣象條件為年平均風速為2.3m/s，年平均溫度為10.9℃預測內容本項目噪聲預測的內容包括：（1）預測主要聲源在項目邊界的貢獻值；（2）根據邊界受噪聲影響的狀況，明確影響邊界聲環境質量的主要聲源，若出現超標，分析超標原因。評價標準本次評價標準執行《工業企業廠界環境噪聲排放標準》（GB12348-2008）中2類標準，具體標準見表7.4-1。表7.4-1工業企業廠界環境噪聲排放標準限值單位：dB（A）時段類別晝間夜間26050噪聲源強本項目產生的噪聲主要為機械性噪聲，噪聲源有隔膜泵、空壓機、循環泵、燃燒器、反應釜、離心機、噴霧干燥塔、引風機等，聲壓級范圍為80～95dB（A）。采取防治措施后，噪聲消減20～30dB(A)，具體噪聲級見表7.4-2。表7.4-2主要噪聲源及噪聲水平噪聲源位置噪聲源名稱坐標（m）主要設備最大噪聲級（dB(A)）運行臺數（臺）聲學特性降噪措施XYZ治理前治理后油泥處理生產線隔膜泵137.3103.60.280~90602臺連續室內、減振103.5105.50.280~9060空壓機137.4114.41.080~95701臺連續室內、減振循環泵127.8116.30.280~90602臺連續室內、減振122.8107.50.280~9030燃燒器134.595.41.085~95601臺連續室內、減振壓濾機121.596.51.080~95701臺連續室內、減振氟硅酸鈉生產線反應釜98.6106.63.080~85601臺連續室內、減振離心機93.7110.50.280~95651臺連續室內、減振噴霧干燥塔92.5113.22.080~95651臺連續室內、減振引風機119.985.60.280~95652臺連續減振、隔聲80~9565廢堿渣處理生產線水泵119.298.90.285~95602臺連續室內、減振126.797.40.285~9565空壓機107.999.41.080~95651臺連續室內、減振鍋爐房循環泵80.058.30.280~90652臺連續室內、減振80.849.40.280~9065燃燒器78.938.80.285~95651臺連續室內、減振焚燒爐引風機85.865.10.21臺連續減振、隔聲預測模式（1）預測方法影響噪聲從聲源到關心點的傳播途徑特性的主要因素有：距離衰減、建筑圍護結構和遮擋物引起的衰減，各種介質的吸收與反射等。為了簡化計算條件，本次噪聲計算根據工程特點，考慮噪聲隨距離的衰減，建筑用。（2）預測模式采用《環境影響評價技術導則-聲環境》（HJ2.4-2009）預測模式：式中：LA（r）為距聲源r處的A聲級；LA（r0）為參考位置r0的A聲級；Adiv為聲波幾何發散引起的A聲級衰減量；Aatm為大氣吸收引起的A聲級衰減量；Agr為地面效應引起的A聲級衰減量；Abar為聲屏障引起的A聲級衰減量；Amisc為其他多方面效應引起的A聲級衰減量。本評價根據表7.4-2中各噪聲源的噪聲水平及其采取的降噪及隔聲效果，綜合考慮Adiv、Aatm和Agr的衰減量，來預測本工程主要噪聲源對周圍聲環境的影響。其中幾何發散引起的A聲級衰減量的計算公式如下：大氣吸收引起的A聲級衰減量的計算公式如下：式中：α為溫度、濕度和聲波頻率的函數，預測計算中一般根據當地常年平均氣溫和濕度選擇相應的空氣吸收系數。地面效應引起的A聲級衰減量的計算公式如下：式中，r為聲源到預測點的距離，m；hr為傳播路徑的平均離地高度，m；聲屏障引起的A聲級衰減量Abar的計算公式如下：式中，N1、N2、N3表示三個傳播途徑的聲程差相應的菲涅爾數；對多個聲源同時存在時，其總A聲級用下式計算：式中，Ln為n個聲源對預測點的貢獻值；Li為第i個聲源對預測點的貢獻值。預測結果與評價本次評價以廠址西南角為坐標原點，X軸向東為正，Y軸向北為正，過原點垂線為Z軸（向上為正）。各噪聲源的相對坐標參見表7.4-2。（1）等聲級線本評價根據主要噪聲設備的噪聲級及采取的降噪措施，并依據上述預測方法與預測模式，以1m×1m的網格，計算并繪制出本工程主要噪聲設備的噪聲貢獻等聲級線。（2）對關心點的影響根據主要噪聲源噪聲水平，并依據上述預測方法與預測模式計算出各預測點晝間和夜間的噪聲預測結果及達標情況。本工程噪聲預測將廠界監測點作為關心點。根據本項目場內主要噪聲源的位置、聲壓級情況以及所采取的噪聲防治措施，選擇對東、北、西、南廠界進行預測，同時繪制評價范圍內的等聲級圖，直觀反映工程產生的噪聲對廠界及周圍環境的影響程度。具體預測結果見表7.4-3，等聲級線圖見7.4-1。表7.4-3廠界噪聲預測結果監測點預測點時段貢獻值dB(A)現狀值dB(A)預測值dB(A)評價結果標準dB(A)超標情況dB(A)1#東廠界晝間晝：60不超標夜間夜：50不超標2#南廠界晝間晝：60不超標夜間35.435.438.4夜：50不超標3#西廠界晝間37.337.340.3晝：60不超標夜間夜：50不超標4#北廠界晝間36.936.939.9晝：60不超標夜間33.333.336.3夜：50不超標由表7.4-3可知，本項目各噪聲源廠界噪聲貢獻值在33.3dB(A)~39.2dB(A)之間，可以達到《工業企業廠界環境噪聲排放標準》（GB12348-2008）中2類標準要求；與背景值疊加后，項目所在地區域聲環境噪聲滿足《聲環境質量標準》（GB3096-2008）中的2類標準，項目的建設不會改變區域聲環境功能，對周圍環境影響較小。聲環境影響評價結論綜上所述，本項目的噪聲設備較多且個別聲源噪聲較強，按本項目可研及評價提出的降噪措施，對周圍環境的噪聲影響將大大緩解。從以上預測結果可知，廠界噪聲貢獻值為33.3dB(A)~39.2dB(A)之間，可以達到《工業企業廠界環境噪聲排放標準》（GB12348-2008）中2類標準要求，與背景值疊加后，項目所在地區域聲環境噪聲滿足《聲環境質量標準》（GB3096-2008）中的2類標準，項目的建設不會改變區域聲環境功能，不會產生噪聲擾民現象。圖7.4-1等聲級線圖固體廢物影響分析固體廢物來源、產生量及處理方式根據分析，本項目產生的固體廢物主要有：粗濾渣、廢渣、反應殘渣、除塵灰、堿渣、污泥、灰渣和生活垃圾。具體廢棄物來源、產生量及處理方式見表7.5-1。表7.5-1固廢產生及處理方式情況匯總表序號污染源廢物名稱形態主要成分產生量（t/a）處置方式1油泥處理加工生產線粗濾渣固態泥土、木材等55.00利用焚燒爐進行焚燒處置2廢渣固態泥土和油等作為路基填筑基土綜合利用3氟硅酸鈉生產線反應殘渣固態泥土50.00作為路基填筑基土綜合利用4除塵灰固態氟硅酸鈉1.43作為產品利用5廢堿渣處理生產線堿渣固態泥土、木材等75利用焚燒爐進行焚燒處置6污泥固態有機物3.01交環衛部門統一處理7焚燒爐灰渣固態SiO2、重金屬等3.9交新疆危險廢物處置中心處理8日常生產辦公污泥固態紙張、塑料、餐余物等2.73交環衛部門統一處理固體廢物分類及危害性分析中石油西北環境監測站對處理后的油泥樣品進行采集，經浸出液毒性檢測，處理后的廢渣浸出液污染物指標濃度低于《污水綜合排放標準》（GB8978-1996）二級標準值和《危險廢物鑒別標準浸出毒性鑒別》（GB5085.3-2007）、《危險廢物鑒別標準腐蝕性鑒別》（GB5085.1-2007）及《農用污泥中污染物控制標準》（GB4284-84）的要求。因此，油泥處理加工生產線產生的廢渣暫作為一般固廢進行處理，項目運營后立即對本項目油泥加工生產線產生的廢渣進行檢測，若不滿足一般固廢標準，則按危廢進行處置，與南疆危廢處置機構簽訂危廢處置協議。本項目焚燒爐產生的灰渣為危險廢物焚燒處置過程中產生的底渣和飛灰屬于《國家危險廢物名錄》中的HW18焚燒處置殘渣，為危險廢物。粗濾渣、堿渣和蒸餾殘液的焚燒改變了廢物中重金屬的形態，殘渣中主要污染重金屬為Cu、Cd、Pb、Zn等，具有較高的遷移能力和生物可利用度，若處理不當，將會造成重金屬遷移，污染地下水、土壤及空氣。固體廢物環境影響評價工業固體廢物的特點固體廢物除直接占用土地和空間外，其對環境的影響將會通過水、氣或土壤進行。因此，固體廢棄物既是造成水、大氣、土壤污染的“源頭”，又是廢水、廢氣處理的“終態物”。這一特性揭示人們應盡量避免和減少固體廢物的產生，避免向水體、大氣及土壤環境中排放。如任其排放，讓廢水、廢氣治理后的泥、塵等“終態物”污染環境，其結果將會帶來環境污染的惡性循環。固體廢物污染途徑工程生產過程中產生的固體廢物如處置不當，將會對周圍環境造成危害，主要表現在以下幾方面：（1）占用土地、污染土壤、危害植物堆放工業固體廢棄物需要占用大量土地。如果是歷史長期堆積，在風吹、日曬、雨淋和自然風化作用下，使固體廢棄物中有害物質進入土壤，就會使土壤被有害、有毒化學物質、病原體、放射線物質等污染，導致土壤結構改變。這種污染還將影響土壤中微生物的生長活動。有礙植物根系增長，或在植物體內積蓄，通過食物鏈使各種有害物質進入水體，危及人體健康。（2）對水環境的污染 如果長期向水體排放固體廢棄物，不僅占用河床、淤積河道，而且會形成沉積物、懸浮物、可溶物等嚴重地污染水體，危及水生生物的生存及繁殖。（3）對大氣環境的污染固體廢物能夠通過散發惡臭、毒氣、微粒擴散、自燃等方式污染大氣環境。在粉煤灰及尾礦堆積場，只在四級風力的作用下一般可剝離1-15cm細粒灰塵，其飛揚高度以可達20-25cm，往往會出現刮灰風、下灰雨現象，形成二次污染。（4）固體廢棄物堆存場所往往容易出現塌方、泥石滑坡流失、自燃、起火、爆炸等事故，造成人民生命財產的重大損失。（5）含有機物的固體廢棄物是蒼蠅、蚊蟲及致病細菌孽生、繁衍，鼠類肆虐的場所，是流行病的重要發生源，對人群健康造成極大威脅。綜上所述，工業固體廢棄物不合理的長期堆放，會發生物理的、化學的、生物的變化，對周圍環境造成嚴重污染，進而危害人體健康。固體廢物特征及處置方式分析固體廢物中成份較為復雜，如果處理不當會對大氣、水體、土壤及人體健康產生危害，因此，本著無害化、減量化直至資源化的原則，根據固體廢物的化學特征尋求合理的處置方式和綜合利用途徑是非常重要的。1）粗濾渣收集后加入混凝劑、脫硫劑、脫水劑后，反復攪拌；自然晾曬，待水分蒸發至含水率＜40%，利用焚燒爐進行焚燒處置。2）廢渣收集后作為路基填筑基土綜合利用。3）反應殘渣收集后作為路基填筑基土綜合利用。4）布袋除塵器收集的除塵灰收集后作為產品利用。5）堿渣收集后加入混凝劑、脫硫劑、脫水劑后，反復攪拌；自然晾曬，待水分蒸發至含水率＜40%，利用焚燒爐進行焚燒處置。6）污泥干化場晾干后，定期后運至環衛部門指定的地點交由環衛部門統一處理。7）焚燒爐產生的灰渣收集后暫存于危廢暫存間，定期交新疆危險廢物處置中心處理。8）生活垃圾收集于垃圾箱，定期后運至環衛部門指定的地點交由環衛部門統一處理。固體廢物的臨時堆放和轉移（1）廠內暫存由于本工程產生的固體廢物需要在廠內臨時堆放，因此，需要設置危廢暫存間、一般工業固體廢物暫存區和垃圾箱。一般工業固體廢物暫存區應滿足以下要求：一般工業固體廢物暫存區位置要避開辦公及廠區生活區；應位于常年最大風頻下風向，同時要避免在廠區內地勢低處，避開廠區內匯水點；暫存區要用防滲水泥進行硬化，四周設立裙腳；同時設置防雨布、防雨蓬等措施。危廢暫存間滿足以下要求：1）貯存容器①應當使用符合標準的容器盛裝灰渣；②容器及材質要滿足相應的強度要求；③容器必須完好無損；2）危險品暫存間的設計原則①地面與裙角要用堅固、防滲的材料建造，建筑材料必須與灰渣相容；②必須有泄露收集裝置；③存放灰渣容器的地方，必須設耐腐蝕的硬化地面，且表面無裂縫；④應設計堵截泄露的裙腳，地面與裙腳所圍建的容積不低于堵截最大容器的最大儲量或總量的1/5。⑤應當使用符合標準的容器盛裝危險廢物，盛裝危險廢物的容器上必須粘貼《危險廢物貯存污染控制標準》及（2013修改單）（GB18597-2001）附錄A中所示的標簽。⑥建設單位需做好危險廢物情況的記錄，記錄上須注明危險廢物的名稱、來源、數量、特性和包裝容器的類別、入庫日期、存放庫位、廢物出庫日期及接受單位名稱。⑦必須定期對所貯存的危險廢物包裝容器及貯存設施進行檢查，發現破損，應及時采取措施清理更換。（2）運輸與轉移本工程產生的一般工業固體廢物在運輸轉移過程中采用封閉式的車輛，避免在運輸過程中沿路拋灑對環境造成不良影響。危險廢物應交新疆危險廢物處置中心和車輛運輸。結論本項目產生的固體廢物為一般工業固體廢物、危險廢物和生活垃圾。粗濾渣和堿渣收集后加入混凝劑、脫硫劑、脫水劑后，反復攪拌；自然晾曬，待水分蒸發至含水率＜40%，利用焚燒爐進行焚燒處置，焚燒爐產生的灰渣收集后暫存于危廢暫存間，定期交由新疆危險廢物處置中心處置；除塵灰收集后作為產品利用；廢渣和反應殘渣收集后作為路基填筑基土綜合利用；日常辦公產生的生活垃圾和廢堿渣處理產生的污泥交由環保部門處置。各類固體廢物均采取相關措施得到了綜合利用和合理處置，從根本上防止了廢渣的污染，對區域的自然環境、生態、人群健康均不會造成大的危害。生態環境影響分析生態環境影響評價原則評價內容生態系統是指生命系統與非生命（環境）系統在特定空間組成的具有一定結構與功能的系統。生態系統中，生物與非生物，生物與環境，各環境因子之間相互聯系、相互影響、相互制約，通過能量流動與物質循環和其它聯系，結合成一個完整的綜合體系。根據本項目的工程特點，對生態環境的影響主要表現生產過程中排放的污染物對生態環境的影響。評價目的通過對評價區域主要生態環境現狀的調查，分析生態環境現狀，了解生態系統特點與環境服務功能，并結合本工程污染物排放特征，分析工程生產排放的氣態污染物、廢水污染物、固體廢物及噪聲對當地農作物等自然生態環境的影響程度。通過加強污染防治措施和環境保護管理制度，保證污染治理措施的有效實施，為減少污染、保護環境提供依據。評價方法（1）對環境空氣、聲環境等生態因子的污染影響分析以定量評價為主（見報告書各專題）。（2）對植物物種等變化周期長、行為點多，難以用確切數字表達的生態因子，本評價將采用定性描述和定量分析相結合的方法進行。其中項目排放廢氣污染物對區域內植物的影響主要以定量分析為主，通過比較項目排放污染物引起的最大軸線濃度預測結果與所處區域敏感植物的受害濃度閾值的大小，以此評價項目建設對農作物的影響；對土壤等生態因子的影響主要以定性分析為主，根據當地政府部門對評價區域的環境規劃及目標指標，結合本工程的工程活動，類比分析工程生產排放污染物對此類生態環境的影響。（3）對項目占地改變地表功能和村民生活質量等社會經濟環境的影響也將進行定性分析。評價區生態環境現狀調查地形地貌本項目位于南部塔里木河平原區，區內大部分地區土壤表層被風沙土所覆蓋，地形開闊，地勢較為平坦，地形景觀是塊狀結構，以礫石戈壁為主，海拔高度在940m左右，局部丘地和波狀沙丘。廠區地勢西北低東南高，為波狀沙丘地貌。廠區地勢最高點海拔933m，最低點海拔931m，相對落差2m。植被輪臺縣全縣森林面積220.8萬畝，草場面積1507萬畝。有國家級保護動物20多種。塔里木河沿岸有天然胡楊森林43.6萬畝，“輪南白杏”、香梨、葡萄、石榴、核桃、蘋果、李、桃等果品已形成規模。經濟林總面積為16萬畝，其中已結果面積10.3萬畝。杏園總面積11萬畝，梨園總面積4.3萬畝。經現場勘察，廠區所在地主要以人工植物為主。動物根據中科院1992~1993兩次野外調查，以及資料記載，輪臺縣分布有野生脊椎動物34種，其中爬行類5種，哺乳動物14種，烏類15種。這些動物均為能夠在沙漠環境中相對獨立生存的種類，僅能短暫棲息。國家級保護動物有8種，其中一級保護動物1種：野生雙峰駝；二級保護動物7種：草原斑貓、兔猻、塔里木兔、鵝喉羚、沙狐、鳶、獵隼。白尾地鴉是我國新疆的獨有物種，白尾地鴉是我國新疆的特有物種，被列為“世界瀕危鳥種”和“全球狹布鳥種”，已編入“亞洲鳥類紅皮書”之中。目前的數量已不足7000只，雖然在我國仍未被納入國家和地區的野生動物保護名錄中，但是是國際知名的瀕危物種。廠址及周邊區域屬于沙漠區，自然條件十分惡劣，野生動物不易生存，除塔里木兔外，其他保護動物極為罕見。氣候氣象輪臺縣屬暖溫帶干旱大陸性氣候。氣候干燥，降雨稀少，夏季炎熱；冬季干冷；春季升溫快而不穩，多風沙浮塵天氣；秋季降溫迅速。年溫差和日溫較差大。光照充足，熱量豐富，蒸發強烈，無霜期較長，風沙活動頻繁。全年盛行北風，年均風速2.3m/s，風沙、沙塵暴天氣較多，平均為13d/a。土壤輪臺縣土主要土壤類型有：灌淤土、草甸土、鹽土、棕漠土、沼澤土、風沙土6個土類。其中，灌淤土主要分布在迪娜河、陽霞河等山溪性河溝灌區的北部和下潮地上，沖積平原的低洼地；草甸土主要分布在缺水區和新老河灘地；鹽土主要分布在洪積扇緣的中下部，扇間洼地的低洼積水帶和洪積扇緣的中下部，扇間洼地的低洼積水帶和洪積扇緣交界的平原上；棕漠土主要分布在中部農區；沼澤土主要分布在中部平原地下水溢處帶扇向洼地；風沙土主要分布在塔里木河沖積平原。本項目廠址所在地土壤類型為風沙土。生態系統類型及特征根據資料收集、遙感影像解譯和實地調查，生態評價區共有沙漠生態系統、城鎮生態系統及路際生態系統等3種生態系統類型。沙漠生態系統分布于評價區內較平坦地區；城鎮生態系統中生產、生活建筑、綠地和非農用地有序排列；路際生態系統中各級別道路和道路防護林貫穿于各類生態系統中。生態功能區劃根據《新疆維吾爾自治區生態功能區劃》，本項目屬于塔里木盆地暖溫荒漠及綠洲農業生態區，塔里木盆地中部塔克拉瑪干流動沙漠生態亞區中的塔克拉瑪干東部流動沙漠景觀與油田開發生態功能區和塔里木盆地西部和北部荒漠、綠洲農業生態亞區中塔里木河上中游喬灌草及胡楊林保護生態功能區。本項目與新疆維吾爾自治區生態功能區劃的位置關系見圖7.6-1。1）生態功能區概況本功能區行政區劃上屬阿克蘇地區的阿克蘇市、阿瓦提縣、新和縣、沙雅縣，庫車縣和巴州的輪臺縣、庫爾勒市及尉犁縣，位于塔克拉瑪干沙漠北緣，從塔河上游阿拉爾至中下游分界處，恰拉之間的長條帶狀區域，北為天山南麓沖洪積平原，南為塔克拉瑪本項目本項目圖7.6-1本項目與新疆維吾爾自治區生態功能區劃位置關系圖干大沙漠。本區塔里木河主河道長約893km，在沿線河漫灘及低階地發育有大面積非地帶性的低地草甸植被，形成由胡楊林、檉柳灌叢和草本植被組成的喬灌草帶。其中荒漠河岸林主要分布在塔里木河新老河道兩側，以胡楊為優勢樹種，上游河段分布有胡楊、灰楊混交林，以沙雅縣境內的林分生長較好，愈往下游，河流水量減少，衰退枯死現象愈嚴重。塔里木河干流是世界上胡楊分布最集中的地區，通稱塔河“綠色走廊”。茂密的胡楊林不但具有防風固沙、保護綠洲安全的作用，而且是塔里木馬鹿、野駱駝、塔里木兔、狼、沙狐、野豬等干旱荒漠區野生動物賴以生存的搖藍。本區也是自治區三大林區之一，建有胡楊林自然保護區和輪臺塔里木胡楊林森林公園。塔里木河是我國最長的內陸河，自身不產流，從阿拉爾至英巴扎為上游段，英巴扎至恰拉為中游段，恰拉至臺特瑪湖為下游段，水資源全部來自其源流補給，上游阿拉爾多年平均徑流量46×108m3。本區光熱充足，年平均氣溫10℃左右，降水量40-50mm，≥塔河流域的喬灌草植被是保護該區和塔北綠洲生態環境的天然屏障，也是阿克蘇、巴音郭楞蒙古自治州七縣市農區畜牧業的基地，因而在生態環境保護和區域經濟發展中占有重要地位。在歷史上由于大規模的毀林開墾、超載放牧及源流過度截流引水和亂砍濫伐，塔河中上游喬灌草植被面積減少了46%，57.5%的草地退化，胡楊林面積也大量減少。此外，亂挖甘草等草地植被的破壞也比較嚴重。近年來，沙雅、尉犁等縣沙化面積擴大，對工農業生產已產生不同程度的危害。自20世紀90年代以來，油田勘探開發作業累計污染土地2478.8hm2，污染物主要為廢棄泥漿、鉆井含油廢液、落地原油及突發事故造成的井噴和原油輸送中泄漏污染等。對土地和植被污染的恢復，僅限于突發性事故場地和農區內的勘探與采油井場。由于對污染物清除和處理的方法不當，大部分油區對地面污染物均采取就地掩埋措施，留下二次污染的隱患。油田還受洪水危害很大，2002年夏渭干河的洪水流至本區，淹沒了塔河油田和輪南油田的不少采油區，造成很大經濟損失。由于源流補給水量減少、干流上中游段無序且低效的水土開發，致使塔河干流面臨嚴重的生態環境問題：（1）河水水量減少；（2）河道萎縮，行洪能力微弱，叉道多，蒸發滲漏損失嚴重；（3）中游漫溢和無效蒸發損失嚴重；（4）大量農排水泄入，致使水質惡化；（5）由于水量減少，地下水位下降，兩岸喬灌草有衰敗趨勢，濕地萎縮減少；（6）由于長期作為薪柴地、胡楊林、灌叢樵采破壞嚴重，草場過牧退化，沙漠化加重；（7）盲目毀林毀草開荒，使林草地面積減少；（8）沿線野生動物減少，新疆虎滅絕，大頭魚瀕危。應采取以下措施改善沿線生態環境狀況：（1）實施塔里木河流域綜合治理工程，改天然河道為半人工渠化河道，束水歸流，提高水源有效利用率，同時沿主河道兩岸設生態引水閘，保證河灘及兩岸喬灌草灌溉水源；（2）退耕還林還草，主要發揮林草地的生態功能，對輪臺的草湖鄉和尉犁的喀爾曲尕鄉實施生態移民；（3）擴大現有胡楊林自然保護區的范圍，并由目前的省級升格為國家級自然保護區；（4）控制農灌區排入高礦化水，減少農田高礦化水排入，廢棄部分平原水庫，減少蒸發滲漏；（5）禁止樵采破壞和亂采挖甘草、羅布麻；（6）切實解決能源供應問題，減少喬灌草樵采破壞。發展方向：加大保護力度，建設好國家級塔河生態功能保護區和世界最大的胡楊林自然保護區。在保護好生態環境的前提下，有規劃地開發利用油氣資源，對廢棄物進行無害化處理，恢復被破壞的林草植被實施跡地恢復，加強防洪“導流”工程，實現油氣開發與生態環境保護的雙贏。該區生態環境敏感性綜合評價中，中度敏感地區占區內面積的31.86%，高度敏感地區為27.32%，其主要敏感因子為生物多樣性及其生境高度敏感，土壤侵蝕、土地沙漠化中度敏感，土壤鹽漬化輕度敏感。2）與生態功能區劃的符合性本項目將油氣資源開發過程中產生的廢棄物進行無害化處理，廠區進行綠化，對實現本生態功能區油氣開發與生態環境保護具有積極意義。因此，本項目的建設不違背《新疆維吾爾自治區生態功能區劃》中生態功能區的發展方向與保護要求。生態環境影響分析對土壤生態的影響分析本項目運營過程中對土壤的影響主要體現在兩方面，一為生活污水及生產廢水等廢水滲漏，二為原料和固體廢物的堆積淋溶。污染物對土壤的影響主要為積存于土壤中，影響土壤的透氣性，使土壤的物理、化學性質破壞，出現板結。評價要求將生產區所有裸露地面硬化并做好防滲處理。另外，對一些重點設備、設施及輸水管線等附近更要按照防滲要求搞好防滲處理。在采取以上措施后，廢水的無組織滲漏對土壤的影響不大。本項目建成后，粗濾渣和堿渣收集后加入混凝劑、脫硫劑、脫水劑后，反復攪拌；自然晾曬，待水分蒸發至含水率＜40%，利用焚燒爐進行焚燒處置，焚燒爐產生的灰渣收集后暫存于危廢暫存間，定期交由新疆危險廢物處置中心處置；除塵灰收集后作為產品利用；廢渣和反應殘渣收集后作為路基填筑基土綜合利用；日常辦公產生的生活垃圾和廢堿渣處理產生的污泥交由環保部門處置。各類固體廢物均采取相關措施得到了綜合利用和合理處置，從根本上防止了廢渣的污染，區域的土壤不會造成大的危害。對植物的影響分析建設項目對生態環境影響較大的時段為運營期，本項目排放的顆粒物、SO2、NO2、硫酸霧、非甲烷總烴和氯化氫等大氣污染物對植物和農作物的生長具有不可逆的危害。大氣污染物對植物的毒性不僅機理不同，而且毒性也有很大的差別。植物受到大氣污染后，常會在葉片上出現肉眼可見的傷斑，不同的污染物質和濃度所產生的癥狀及程度各部相同。污染物對植物內部生理代謝活動產生影響，如使蒸騰率降低，光合作用強度下降，從而影響植物的生長發育，使生長量減少，植株矮化，葉片面積變小，葉片造落及落花、落果等。同時，植物吸收污染物后，內部某些成分的含量也會發生變化，尤其是吸收毒性較強的污染物后，有可能通過食物鏈的傳遞放大作用，最終危害人體健康。（1）SO2的影響分析環境空氣中低劑量的SO2是無害的，甚至是有益的。但超過一定濃度時，就會有毒害作用。植物受到SO2影響時，葉脈間將呈現大小不等的、無一定分布規律的點、塊狀傷斑，顏色有深有淺，以淺色為主。不同濃度下SO2對植物的危害程度詳見表7.6-1。表7.6-1不同濃度下SO2對植物的危害濃度(ppm)影響程度<0.3大多數植物短時間接觸不受影響0.4敏感的植物有苜蓿、蕎麥在7h內受害地衣、苔蘚幾十小時內完全枯死0.5一般植物可能發生危害，西紅柿在6h內受害，樹木在100h以上受害0.8-1菠菜在3h內受害，樹木要數十小時內受害6-7某些抗性強的植物在24h內受害20許多農作物、蔬菜發生嚴重急性危害，明顯減產7-100植物受害十分嚴重并逐漸全部枯死100全部植物在短期內死亡本項目鍋爐燃料采用天然氣，焚燒爐煙氣采用酸性氣體吸收塔進行處理，SO2排放濃度滿足《鍋爐大氣污染物排放標準》（GB13271-2014）表2中的燃氣鍋爐標準限值和《危險廢物焚燒污染控制標準》（GB18484-2001）表3中相應標準的要求，可以實現穩定達標排放。同時，經預測可知，本項目大氣污染物最大落地濃度的占標率均小于10%，其濃度遠低于作物對SO2的1小時平均濃度限值要求。因而，本項目排放的SO2不會對農作物生長構成危害。（2）NOx的影響分析以一氧化氮和二氧化氮為主的氮氧化物是形成光化學煙霧和酸雨的一個重要原因。汽車尾氣中的氮氧化物與氮氫化合物經紫外線照射發生反應形成的有毒煙霧，稱為光化學煙霧。光化學煙霧具有特殊氣味，刺激眼睛，傷害植物，并能使大氣能見度降低。此外，氮氧化物與空氣中的水反應生成的硝酸和亞硝酸是酸雨的成分。酸雨可使農作物大幅度減產，特別是小麥，在酸雨影響下，可減產13%至34%，大豆、蔬菜也容易受酸雨危害，導致蛋白質含量和產量下降。酸雨對森林和其他植物危害也較大，常使森林和其他植物葉子枯黃、病蟲害加重，最終造成大面積死亡。經預測可知，本項目NO2最大落地濃度的占標率均小于10%，其濃度遠低于植物對NO2的1小時平均濃度限值要求，可以達到排放標準。因此，正常生產狀況下，本工程所排放的NO2不會對農作物和植物生長產生危害。（3）顆粒物顆粒物對植物的影響主要表現在對植物光合作用的影響上，粒徑較大的顆粒物在擴散過程中可自然沉降，附著于植物葉片上，阻塞呼吸孔，有礙作物生長。顆粒物與SO2的協同作用還可增強SO2的毒性，加劇葉片腐蝕。由環境空氣影響評價章節預測可知，本項目排放的主要污染物經過治理后，排放量都很小，對環境空氣貢獻值比較低，小于對植物產生毒性的閾值，因此本工程污染物的排放對周圍植物的影響較小。生態環境影響防護（1）嚴格把關各污染環節的防治措施，定期對環保設施進行檢修，確保其穩定正常運行，使處理效果達到工程設計要求，從源頭上最大限度地減少氣、水、渣及噪聲向環境的排放，降低對周圍生態環境的影響。（2）加強廠區綠化和硬化工作，保證工程建成后，除設備占地外，廠區不存在裸露地坪。廠區內道路及廣場面積采用砼路面固土硬化措施進行處理；廠區綠化面積中有草坪、常綠喬灌木和時尚優良花卉；硬化與綠化的土地在防止污染，控制水土流失，保護、美化廠區生態環境和改善、優化勞動條件，提高工作效率等方面起著重要作用。環評要求廠區內的綠化面積不少于1500m1）廠區綠化布置原則根據廠區總平面布置，因地制宜，按區規劃，分期、分片種植。按照實用、經濟、美觀的原則，栽植具有較強抗性和凈化空氣習性的樹種和草坪，輔以花卉。2）重點區域的綠化沿消防通道兩側設置常綠樹種及綠籬，且消防通道兩側綠化與主要建筑入口附近，以植物造景為主，點綴少量建筑小品。設置常綠灌木、花卉、花壇和花池。圍墻設置常綠與落葉間植的喬木為主的綠地圈（3）隨同工程的完善建設，廠內應健全管理體制，加強生態意識教育，以利于生態環境資源的保護。（4）運營期的生態問題主要是污染物排放引起的。因此，生態保護問題也就是污染治理問題，完全有效實施各項治理措施，可實現生態保護的目的。（5）加強對職工的素質教育，增加清潔生產的自覺性，加強生產過程管理，節能降耗，從源頭治理開始，把污染降低到最低程度。（6）積極預防人為因素引起的生態環境破壞，降低環境風險，及時消除潛在的環境隱患。讓職工享有環境知情權，調動職工關心健康、預防污染、保護環境的積極性。結論本項目不在自然保護區、風景名勝區等重點生態敏感區范圍內，區域生態環境敏感程度一般，選址符合《新疆維吾爾自治區生態功能區劃》。本項目的建設對所在區域的土壤和植物會產生一定的影響，環評針對其影響，規定了相應的生態環境保護措施，可以有效緩解對生態環境的影響，措施實施后項目對區域生態環境的影響較小，在可接受的范圍之內。環境風險評價環境風險評價通常為環境事故風險評價，主要考慮與本項目有關的突發性災難事故，包括易燃易爆和有害有毒物質時空狀態下的泄漏、爆炸和火災，環保設施故障，以及其它事故伴生的環境風險事故等。本項目在運營過程中，所涉及的工藝設備、工藝技術、原輔材料和最終產品，以及工藝操作過程中員工的技術操作水平等都可能造成各類事故發生，必然會潛在引起人員及環境的損害問題。通過對項目運營期間的環境風險預測，模擬計算出發生風險事故時可能造成的對周圍人員與環境的影響程度，并針對此危害提出減少傷害損失最優化方案及可行性技術方案，將人和環境損失減小到最低程度，并在事故發生時提出應急預案及可實施的監測方案，使得事故發展趨勢能夠得以控制并有所削減。這就是進行環境風險評價的意義所在。評價原則評價目的（1）通過對本項目生產和貯運過程中存在的潛在危險及有害因素的分析，摸清本項目火災、爆炸、易燃易爆物泄漏等風險的種類、原因及幾率。（2）結合本項目生產工藝、物料性質及成份、產品特點等因素，識別本項目風險評價的重點和主要的風險評價因子。（3）計算主要的事故污染物排放量，預測風險影響的程度和范圍。（4）針對本項目工程特性和環境概況，提出相應的風險防范、應急和減緩措施。評價重點本次環境風險評價重點關注本項目潛在風險的出現，找出主要危險環節，認識危險程度，預測對廠址和廠界外環境的影響程度和影響范圍，并與正常生產相比，說明環境影響的變化程度，有針對性地提出切實可行的防護措施，將風險的可能性和危險性降低到最小程度。風險識別風險識別范圍和類型本項目的風險識別范圍主要從生產過程所涉及的物質風險識別和生產設施風險識別兩方面著手。常見的風險類型分為火災、爆炸和泄漏三種。其中生產設施風險識別包括主要生產裝置、貯運系統兩部分，生產裝置主要為油泥處理加工生產線；貯運系統主要為儲料池和罐區。物質風險識別范圍為原料儲存及生產過程中產生的原料和中間產品。表8.2-1給出了本項目生產裝置及物質風險識別和類型。表8.2-1風險識別范圍及類型分析表序號風險識別范圍物質風險識別范圍風險類別備注1生產裝置油泥處理加工生產線油泥、回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油泄漏、火災和爆炸/2貯運系統儲料池和儲罐油泥、回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油泄漏、火災和爆炸/物質危險識別根據《建設項目環境風險評價技術導則》（HJ/T1109-2004），物質風險識別的范圍主要包括：主要原材料及輔助材料、中間產品、最終產品以及生產過程排放的“三廢”污染物等。對照本項目的工程特征，建設項目所涉及的危險物質有油泥、回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油，詳見表8.2-2。表8.2-2本項目中涉及的危險物質序號危險物質名稱危險特性判定依據備注1回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油易燃性《危險廢物鑒別標準易燃性鑒別》(GB5085.4—2007)屬于甲級B類易燃液體2油泥毒性，易燃性《國家危險廢物名錄2008》中危險廢物HW08/（2）回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油本項目中間品和產品中回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油屬于易燃化學品，在產品的運輸、倉儲和使用過程，如管理操作當或意外事故，存在著火災、爆炸、泄漏等事故風險。一旦發生這類事故，將造成有毒有害化工原料的外泄，對周圍環境產生較大的污染影響。含水油危險特性列于如下：①危險性類別閃點低，屬于甲級B類易燃液體。②物化特性回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油是一種粘稠油狀的可燃液體，其理化性質與原油基本一致，是由含有1～60個碳的，約500種有機化合物組成的混合物，其中碳的含量占83～87%，氫的含量占11～15%，此外，還有少量的硫、氮、氧元素以及微量元素氯、砷、碘、磷、鉀、鈉、鈣、鎂、銅、鐵、鎳、鉛、鋁、釩等。回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油的外觀顏色多為黑色、褐色或黯綠色，我國回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油的共同特點是含硫低，含蠟量高，20℃時密度通常在0.77～0.96g/cm3③危險特性回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油的主要成分為碳氫化合物及其衍生物，其閃點低，且閃點和燃點接近，只要有很小的點燃能量，便會著火燃燒。一旦燃燒，就會表現為燃燒溫度高、輻射強度大的特點。同事，回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油的爆炸下限較低，當回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油蒸汽聚集、濃度達到爆炸極限時，遇火源即發生爆炸。燃燒爆炸往往相互轉化，發生二次燃燒或二次爆炸。由于回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油發生火災、爆炸的引燃能量很低，所以引燃源除明火外，還有飄過的熾熱微粒、通過的高溫氣流等。回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油的毒性為中等毒類。急性毒性表現在：口服-大鼠LD50：>4300毫克/公斤；口服-小鼠LD50：>4300毫克/公斤。回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油對人體的毒性作用主要來自其組分中的烷烴和環烷烴。烷烴屬低毒和微毒性物質，人體長期接觸，可出現多發性神經炎，胃腸道疾病發生率增高，機體抵抗力下降。此外，烷烴對皮膚和黏膜有輕度刺激作用，長期反復接觸可引起皮炎、毛囊炎、痤瘡、黑皮病及皮膚局限性角質增生等。回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油中的環烷烴主要是環戊烷、環己烷及其衍生物。環烷烴有麻醉作用，在體內無蓄積，一般不發生慢性中毒，對皮膚有刺激作用，長期反復接觸，可引起皮膚脫水、脫脂及皮炎，高濃度環烷烴蒸汽可刺激粘膜，直接吸入液態回收油，可引起肺炎、肺水腫及肺出血。④急救措施皮膚接觸：脫去被污染的衣著，用肥皂水和清水徹底沖洗皮膚；眼睛接觸：立即提起眼瞼，用大量流動清水或生理鹽水徹底沖洗至少15分鐘。就醫；吸入：迅速脫離現場至空氣新鮮處。保持呼吸道通暢。如呼吸困難，給輸氧。如呼吸停止，立即進行人工呼吸，就醫。食入：給飲牛奶或用植物油洗胃和灌腸。就醫。⑤預防措施加強個人防護，避免長時間接觸。工作場所加強通風。⑥消防措施噴水保持火場容器冷卻，直至滅火結束。處在火場中的容器若已變色或從安全泄壓裝置中產生聲音，必須馬上撤離。滅火劑：抗溶性泡沫、干粉、二氧化碳、砂土。可能的話將容器從火場移至空曠處。⑦泄漏處理迅速撤離泄漏污染區人員至安全區，并進行隔離，嚴格限制出入。切斷火源。建議應急處理人員戴自給正壓式呼吸器，穿防靜電工作服。盡可能切斷泄漏源。防止流入雨水溝等限制性空間。小量泄漏：用砂土、蛭石或其它惰性材料吸收。或在保證安全情況下，就地焚燒。大量泄漏：構筑圍堤或挖坑收容。用泡沫覆蓋，降低蒸氣災害。用防爆泵轉移至槽車或專用收集器內，回收或運至廢物處理場所處置。⑧儲存注意事項儲存于陰涼、通風的庫房。遠離火種、熱源。庫溫不宜超過30℃（2）油泥油泥己被列入《國家危險廢物目錄》中的含油廢物類，其組成成分復雜，一般由水包油、油包水以及懸浮固體組成，污泥中的懸浮固體、膠體顆粒與油、水形成非常穩定的乳化體系，黏度較大難以沉降。由于油泥中含有大量的石油類物質，其中含有大量苯系物、酚類、蒽、芘等有毒物質，若不加以處理，不僅污染環境，而且對周圍土壤、水體、空氣都將造成污染。同時，污泥中還含有大量的病原菌、寄生蟲(卵)、銅、鋅、鉻、汞等重金屬，鹽類以多氯聯苯、二噁英、放射性核元素等難降解的有毒有害物質。生產設施風險識別（1）生產系統風險識別本項目生產過程中，從原料到產品均涉及到易燃、易爆等危險因素，各個工段發生事故的主要原因可能為：1）閥門損壞、管道破裂、操作失誤等造成物質泄露，遇明火引發火災。2）有毒物質揮發引發人員中毒。（2）貯運系統風險識別貯運系統中常會出現由于設備損壞或操作失誤引起泄露，大量的易燃、易爆、有毒物質的釋放，將會導致火災、爆炸、中毒等重大事故發生。常見的泄漏事故原因有：基礎設計錯誤，如地基下沉，造成容器底部產生裂縫，或設備變形、錯位等；加工質量差，特別是不具有操作證件的焊工焊接，質量差；設備長期使用后未按規定檢修期進行檢修，或檢修質量差；儀表管路破裂，容器內部爆炸，全部破裂等。運輸過程風險分析因采用非專用車輛、槽罐，運輸車輛故障，駕駛人員操作不當，交通事故都可造成原料及產品運輸過程中發生的拋灑甚至翻車泄漏事故。與廠區相比，因為運輸過程中安全概率的人為因素較多，使安全性有所降低，具有一定風險，因此必須嚴格執行有關運輸規定，可最大程度的避免此類事故發生。源項分析事故發生的原因（1）回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油泄露火災事故回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油在加工儲存過程中的危險因素較多，回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油的閃點范圍比較寬，在發生火災時，熱波現象明顯，很容易產生突沸現象。油罐發生泄漏，如果未能避免或及時切斷液池與火源或明火的接觸，則有可能出現火災事故。本項目風險特征主要表現在跑、冒、滴、漏及火災、爆炸等。回收油、輕蠟油、重蠟油、渣油和油泥的特性決定了火災爆炸危險性是回收油、輕蠟油、重蠟油、渣油和油泥儲存設施最主要也是最重要的危險因素。發生著火事故的三個必要條件為：著火源、可燃物和空氣。從建國到20世紀90年代初，石油儲運系統出現損失較大的事故近2000起，其中火災爆炸事故約占30%。導致火災爆炸事故的原因可以分為主觀和客觀兩個方面。主觀方面如操作人員麻痹大意、制度不嚴、管理不善，及缺乏防火防爆基本常識等。客觀方面由于石油及其產品具有易燃易爆、易揮發、易聚集靜電等特性加上作業條件和外界環境的變化，如明火、泄漏、雷電、靜電等都會造成火災爆炸事故。（2）油泥火災事故油泥中含有10～30%的油，這就造成了油泥也同樣存在發生火災的風險。相對來說，油泥發生火災的概率要比回收油低，但是也不能忽視其貯存過程中的防火、防爆工作。（3）運輸事故回收油、輕蠟油、重蠟油、渣油和油泥運輸過程中，從裝卸、運輸到保管，工序長，參與人員多；運輸距離較長，這些復雜眾多的外界因素是運輸中造成風險的誘發條件。危險貨物運輸的基本程序包括危險品的特性分類、包裝、運輸條件等均有嚴格的規定和限值，這些規定包括《危險貨物包裝標志》(GB190－85)、《危險貨物運輸包裝通用技術條件》(GB12463-90)、各種運輸方式的《危險貨物運輸規則》、國務院《化學危險物品安全管理條例》和公安部《倉庫防火安全管理規則》。該項目的危險品儲存和運輸均應嚴格執行這些條例和規定，并嚴格遵守危險貨物配裝表，防止相沖突的危險品混裝。事故案例國外石油化工事故統計盡管石化工業的發展為世界創造了巨大的財富，但同時也存在著潛在事故風險。石化企業中存在了眾多的危險化學物質，化學品事故分類情況見表8.3-1。據1969-1987年間國外發生的損失在1000萬美元的特大型火災爆炸事故統計分析（表8.3-2）表明，罐區事故率最高，達23.2%，乙烯及其加工、天然氣輸送、加氫、烷基化的事故率均較高。表8.3-1化學品事故分類情況表類別名稱百分數（%）化學品類別原油11.2煤油14.9汽油18其它22.87化學品的物質形態固體8.2液體47.8事故來源搬運9.6貯存23.2工藝過程33運輸34.2事故原因外部因素（地震雷擊）15.2碰撞事故26.8機械故障34.2表8.3-2按裝置分布的100起特大事故裝置類別罐區聚乙烯等塑料乙烯加工天然氣輸送乙烯加氫催化空分烷基化比率(％)7.36.3裝置類別油船焦化蒸餾溶劑脫瀝青橡膠合成氨電廠比率(％)1.1按發生事故原因分類列于表8.3-3。其中閥門管線泄漏占首位，達35.1％，其次是泵類設備故障和操作失誤和操作失誤，分別達18.2%和15.6%。國內石化事故統計1950～1990年40年間，國內石化行業發生的事故，經濟損失在10萬元以上的有204起，其中經濟損失超過100萬元的占7起。204起事故原因分布如表8.3-4。最大可信事故發生概率根據本項目的實際情況，結合對項目的危險因素進行識別和分析，可以確定本項目的最大可信事故有：①油泥儲存池以及回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油儲罐發生火災事故；②回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油泄露事故；③輕蠟油、重蠟油、渣油和油泥運輸事故。表8.3-3事故原因分類分布表序號事故原因分類分布比例%1閥門管線泄漏35.12泵設備故障18.23操作失誤15.64儀表、電器失靈12.45突沸、反應失控10.46雷擊、自然災害8.2表8.3-4事故原因分布事故原因比例（%）違章用火或用火不當40錯誤操作25雷擊、靜電及電氣引起火災爆炸15.1儀表失靈等10.3設備損害、腐蝕9.2其他0.4（1）最大可信事故確定根據本項目原料、成品等的生產和儲運情況，以及可能對環境造成的危害程度，本次評價將回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油儲罐發生泄漏所帶來環境危害事故確定為最大可信事故。（2）最大可信事故概率分析1）泄漏事故概率根據事故統計和事故原因分析，結合項目采用的技術水平情況，確定本項目由泄漏引起的重大事故概率為1.0×10-5次/a。2）爆炸事故概率本次風險評價中對于項目風險事故發生概率情況，依據對國內外石油化工行業生產事故的統計以及參考《環境風險評價實用技術和方法》（胡二邦主編）中有關石化行業風險事故概率統計分布情況，結合項目采用的技術水平，確定本項目爆炸事故的概率為8.7×10-5次/罐a。泄漏量的計算一般情況下，多個儲罐發生同時泄漏的可能性極小，在此僅假設1個儲罐發生破裂泄漏，泄漏時間為10min。物料泄漏后，被限制在事故池或圍堰內，一般可以全部被截留和回收，液體泄漏速率按下式計算。回收油、輕蠟油、重蠟油和渣油泄漏為液體泄漏，液體泄漏速度按《建設項目環境風險評價技術導則》附錄A2.1公式計算：式中：QL―――液體泄漏速率，kg/s；Cd―――液體泄漏系數，此值常用0.6～0.64；A―――裂口面積，m2；P―――容器內介質壓力，Pa；P0―――環境壓力，Pa； g―――重力加速度；h―――裂口之上液位高度，m。據調查，儲罐泄漏多發生在底部連接處，腐蝕裂口多為多邊形或圓形。類比同類型貯泄漏現象，儲罐泄漏面積在計算時取其連接管假設發生泄漏，裂口口徑為100mm，截裂口面積為0.00625m2，裂口之上液位高度為3m，泄漏方式為常溫常壓泄漏。QL=47.18kg/s，10min總泄漏量為28.3t，假定罐區圍堰截流失效5%，油料泄漏量為1.4t，進入計算結果見表8.3-5表8.3-5事故源項表序號發生事故裝置事故類別泄漏速率（kg/s）持續時間min泄漏量（t）1儲罐泄漏47.181028.3本項目采取了儲罐區圍堰和生產區事故池的二級水環境風險防控措施，能夠確保在事故狀態下污水不外排。結果分析火災事故后果分析本項目儲罐區設圍堰，油泥采用地下儲料池，由于圍堰和儲料池的深度分別為3m和3.5m，上部回收油、輕蠟油、重蠟油、渣油或油泥燃燒后的殘渣將會覆蓋下部的回收油、輕蠟油、重蠟油、渣油或油泥。因此，本次評價取極端狀況下的事故源強，即上半層被點燃，發生火災，并在圍堰或儲料池內形成液池，以池火模型進行模擬計算。（1）池火模型1）燃燒速率本次環評采用液體單位面積燃燒速率的計算公式。當液體沸點高于環境溫度時：當液體的沸點低于環境溫度時，如加壓液化氣或冷凍液化氣，其單位面積的燃燒速度mf為：式中：mf——液體單位表面積燃燒速度，kg/(m2·s)；Hc——液體燃燒熱；J/kg；Cp——液體的比定壓熱容；J/(kg·K)；Tb——液體的沸點，K；Ta——環境溫度，K；HV——液體在常壓沸點下的蒸發熱（氣化熱），J/kg。2）燃燒時間池火持續時間按下式計算：式中：t——池火持續時間，s；W——液池液體的總質量，kg；S——液池的面積，m2；mf——液體單位面積燃燒速率，kg/m2?s；3）確定火焰高度Thomas給出的計算池火焰高度的經驗公式在文獻中被廣泛使用。為簡化計算，僅考慮無風時的情況：式中：L——火焰高度，m；D——液池直徑，m；mf——液體單位面積燃燒速率，kg/m2?s；ρa——空氣密度，kg/m3；g——重力加速度，9.8m/s；4）火焰表面熱通量的計算假定能量由圓柱形火焰側面和頂部向周圍均勻輻射，則可以用下式計算火焰表面的熱通量：式中：E——池火表面的熱通量，W/m2；HC——液體燃燒熱，J/kg；π——圓周率，3.14；f——熱輻射系數，范圍為0.13~0.35，保守值為0.35；mf——燃燒速率，kg/m2?s；其它符號同前。5）目標接收到的熱通量的計算目標接收到的熱通量q的計算公式為：式中：q——目標接收到的熱通量，w/m2；E——池火表面的熱通量，w/m2；x——目標到池火中心的水平距離，m；V——視角系數，按Rai&Kalelkar(1974)提供的方法計算。6）視角系數的計算視角系數V可由下式確定：其中：（2）熱輻射傷害概率模型熱輻射傷害常用概率模型描述。概率與傷害百分率的關系為當Pr＝5時，傷害百分率為50%。皮膚裸露時的死亡概率：Pr=-36.38+2.56ln(tq4/3)有衣服保護時(20%皮膚裸露)的