一、工程概況1二、編制依據1三、方案選擇1四、腳手架搭設2五、腳手架的檢查及驗收8六、腳手架的拆除9七、安全保證措施9八、應急措施10九、懸臂式腳手架計算書11地下室為車庫，地上為商業用房、電影院等，《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業出版社；《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)中國建筑工業出版社；《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)中國建筑工業出版社；《建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)》中國建筑工業出《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)中國建筑工亞出版社；《混凝土結構設計規范》(GB50010-2002)中國建筑工業出版社；《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)中國建筑工業出版社。XXXXXXxxx工程設計文件。工程茜側因工作的原因，±0.00開始至屋面女兒墻頂搭設懸臂式鋼架。懸臂式腳手架采用4來長的普通熱軋14號工字鋼為懸挑梁，用φ48×3.0鋼管搭設，雙排腳手架的凈寬度取1.0米，立桿縱距根據不同立面的腳手架為1.5米，步距為1.8米，懸臂工字鋼及結構樓板的錨固采用在樓板內預埋014錨環。腳手架及主體結構厚C15素混凝王作為腳手架的基礎，混凝土頂面向外側找坡2%,外側設置300寬、最淺處200深的排水溝，排水溝沿腳手架周圈設置，布置要求預理014鋼筋吊環，吊環鋼筋埋入混凝土內應滿足鋼筋錨固長度24d,吊環所使用鋼筋的材質必須合格。錨環采用E422型電焊條焊接，焊縫長度滿足單面焊10d。在陽臺、空調板、雨蓬等位置懸挑工字鋼必須及板面架空，不得將工字鋼直接作用于結構懸挑構件的板面上。3、必須待混凝土強度達到50%后在安裝懸挑工字鋼，鋼筋錨環4、為了減小腳手架懸臂工字鋼的撓度，在腳手架的轉角等工字鋼的懸挑長度大于1.5m的部位，采用014鋼絲繩卸載，結構施工時在箱應部位預埋好?14鋼筋吊環用于安裝卸載鋼絲繩。5、搭設時應堡證立桿的間距正確，立桿的縱距偏差應控制在士5cm以內，并應保證立桿的垂直度，立桿的垂直偏差應不大于1/100H,且不大于10cm。(H為總高度)內立桿的離墻距離為250mm。6、立桿的接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各步接頭均應采錯開的距離不宜小于500mm,各接頭中心至主節點的距離不宜天于步距的1/3。立桿搭接處的搭接長度不應小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立桿頂端宜高出檐口上皮1.5m。7、腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件建筑物可靠連接，連接件采用φ48×3.0鋼管，在澆筑各層樓板混凝節點設置，偏離主節點的距離丕應天于300mm,并應從底層第一步縱長桿件及腳手架可靠連接，及地面傾角應在450—600之間。8、縱向水平桿應按步距要求(1.5m)水平搭設，縱向水平桿及其余均菜用對接扣件連接，大橫桿搭接處的搭接長度應不小于1m,實在永平方向錯開的距離不應小宇500mm,各接頭中心至最近主節點的距禽不大于縱距的13。在同一步中，縱尚永平桿應西周交圈，用9、在立桿及大橫桿的交點處設置小橫桿，小橫桿的兩端應緊靠高度上連續設置剪刀撐。每組剪刀撐跨越立桿糧數為5-7根(>6m),斜釋及地面夾角在450——600之間，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件及立竽150mm。底部斜桿的下端應置于墊板上。剪刀撐斜桿的接長均應采用搭接，搭接長度不小于1米，設三個旋轉扣件扣緊。11、扣件的安裝應符合下列規定：(1)、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm;(2)、對接扣件開口應朝上或朝內；(3)、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。12、腳手板是施工人員的作業平臺，必須按照腳手架的寬度滿鋪腳手板，板及板緊靠，窗開墻面120—150mm,采用對接時，接頭處下設兩根小橫枉。作業層端部腳手板探頭長度不大于150mm,其板長兩端應及支承桿可靠地固定。13、腳手板采用木腳手板，其材質應符合規范要求，木腳手板的厚度不應小于5cm,非脆性木材，無腐蝕、劈裂板。遇作業層時，要在腳手架的外側大橫桿之間設防護欄桿和擋腳板，防護欄稈和擋腳板均應搭設在外立桿的內側，上擋桿上皮高度應為1.2m,中欄桿應居中設置，擋腳板的高度不應小于180mm。14、腳手架的外側滿掛蜜目安全網，,安全網設置在外排立桿的里面，密且網用合乎要求的系繩將網周邊的每個套環系牢在腳手管上，在作亞層高度范圍以內，密目網的內側在滿掛小眼安全網(網眼尺寸15、腳手架鋪設腳手板應不少于二層，上層為作業層，下層為防護層，當作業層的腳手板下無防護層時，應在靠近作亞層處掛一層平網作防護網，平網采用網眼為3cm×3cm安全網，平網不應離作業層過遠，防止墜落時平網及作亞層之間小橫桿的傷害。五、腳手架的檢查及驗收1、構配件的檢查及驗收(1)、鋼管如采用新鋼管，在進場時必須具備產品質量合格證、質量檢驗報告等齊全有效的質量證明資料。鋼管的表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕等質量缺陷。鋼管的外徑和壁厚偏差不得大于-0.5mm。歸鋼管的表面銹蝕深度不得大于0.5mm,當銹蝕深度超過0.5mm時不得使用。(2)、扣件新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證等齊全有效的質量證明資料。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。(3)、腳手板腳手板的寬度丕宜小于200mm,厚度不應小于50mm,腐朽、劈裂變形嚴重的腳手板不得使用。2、架體的檢查及驗收(1)、在腳手架使用前，檢查腳手架是否按照專項方案的要求進行搭設，搭設質量是否符合要求合規范要求。(2)、在腳手架使用期間，如遇有六級大風或大雨后，以及停止使用超過一個月以后，必須對架體進行系統的檢查。(3)、在腳手架使用期間，應定期檢查下列項目：①、桿件的設置和連接，連墻件、支撐的構造是否符合要求；②、底座是否松動，立桿是否懸空；③、扣件螺栓是否有松動；④、安全防護措施是否符合要求。⑤、架體的使用荷載是否超出設計要求。⑥、腳手架搭設后，在使用前必須經驗收合格后方可投入使用。1、腳手架拆除前，應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合構造要求，并應清除腳手架上的雜物及地面障礙物。2、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。3、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高度不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。4、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當的位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。5、當腳手架采取分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應設置連墻件和橫向斜撐加固。6、腳手架拆除后，用及原結構相同強度等級微膨脹混凝土封堵原墻上的預留洞。七、安全保證措施1、腳手架搭設人員必須是經考核合格的專業架子工，上崗人員須經體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、腳手架構配件質量及搭設質量應按規范要求進行驗收，合格后方準使用。4、腳手架上不得亂堆雜物：嚴禁將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設及拆除作業。雨、雪后上架作亞應有防滑措施，并應掃除積雪。6、應由專人負責對腳手架進行定期安全檢查及維護，發現隱患7、在腳手架使用期間，嚴禁隨意拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿及連墻件。8、不得在腳手架基礎及其臨近處進行挖掘作業，否則應采取相應安全措施，并報主管部門批準。9、在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。10、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施應符合相應的安全技術規范。11、搭拆腳手架時，地面應設圍擋和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。八、應急措施施工過程中施工現場發生無法預料得需要緊急搶救處理得危險時，應迅速逐級上報，次序為現場、辦公室、搶險領導小組、上級主管部門。由項息部安質部收集、記錄、整理緊急情況信息并向小組及時傳遞，由小組組長或副組長主持緊急情況處理會議，協調、派遣和統一指揮所有車輛、設備、人員、物資等實施緊急搶救和向上級匯報。事故處理根據事故大小情況來確定，如果事故特別小，根據上級指示可由施工單位自行真接進行處理。如果事故較大或施工單位處理不了，則由施工單位向建設單位主管部門進行請示，請求啟動建設單位得救援預案，建設單位救援預案仍丕能進行處理，則由建設單位的安全管理部門向建設行政主管部門請示啟動上一級救援預案。(1)、值班電話：,項目部實行晝夜值班制度，項目部管理人員采取輪流值班的制度。(2)、緊急情況發生后，現場要做好警戒和疏散工作，保護現場，及時搶救傷員和財產，并由在現場的項目部最高級別負責人指揮，在3min內電話通報到值班人員，主要說明緊急情況性質、地點、發生時間、有無傷亡、是否需要派救護車、消防車或警力支援到現場實施搶救，如需可直接撥打120、110等急救電話。(3)、值班人員在接到緊急請寬報告后必須在2min內將情況報告到緊急情況領導小組組長和副組長。小組組長組織討論后在最短的時間內發出如何進行現場處置的指令。分派人員車輛等到現場進行搶救、警戒、疏散和保護現場等。由項自部安質部在30min內以小組名義打電話向上一級有關部門報告。(4)、遇到緊急情況，全體職工應特事特辦、急事急辦，主動積極地投身到緊急情況的處理中去。各種設備、車輛、器材、物資等應統一調遣，各類人員必須堅決無條件服從組長或副組長的命令和安排，不得拖延、推諉、阻礙緊急情況的處理。九、懸臂式腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB5懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規雙排腳手架，搭設高度15.2米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，內排架距離結構0.25米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為48×3.0,連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距3.60米。施工活荷載為3.0kN/m2,同時考慮1層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2,按照鋪設10層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m,安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.40kN/m2,高度變化系數1.2500,體型系數1.1340。懸挑水平鋼梁采用?14號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.40米，建筑物內錨固段長度1.60米。懸挑水平鋼梁采用拉桿及建筑物拉結，最外面支點距離建筑物一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.000/2=0.075kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.000/2=1.500kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.075=0.136kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.500=2.100kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.136+0.10×2.100)支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.136+0.117×2.100)我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q1=0.038+0.075=0.113kN/m活荷載標準值q2=1.500kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.113+0.990×1.500)×1200.04大橫桿的最大撓度小于1200.0/150及10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.200=0.046kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.000×1.200/2=0.090kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.200/2=1.800kN荷載的計算值P=1.2×0.046+1.2×0.090+1.4×小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載及荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=(1.2×0.038)×1.0002/8σ=0.677×106/4491.0=小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載及荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.06集中荷載標準值P=0.046+0.090+1.800=1.936kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1936.080×1000.0×1000.0×1000.0/(48最大撓度和小橫桿的最大撓度小于1000.0/150及10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿及立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN;R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.000=0.038kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.000×1.200/2=0.090kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.200/2=1.800kN荷載的計算值R=1.2×0.038+1.2×0.090+1.4×單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN;作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為NG1=0.111×15.200=1.682kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2);本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15(3)欄桿及擋腳手板自重標準值(kN/m);本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×1.200×10/2=0.(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2);0.005活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×1×1.200×風荷載標準值應按照以下公式計算其中WO——基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規范》Uz——風荷載高度變化系數，按照《建筑結構Us——風荷載體型系數：Us=1.134經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.400×1.250×1.134=考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.798+0.85×不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.798+1.4×風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式其中Wk——風荷載標準值(kN/m2);la——立桿的縱距(m);h——立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.397×1.200五、立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=7.078kN;k——計算長度附加系數，取1.155;u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500;10——計算長度(m),由公式10=kuh確定，10=1.155×A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2;W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;2——由長細比，為2599/16=163;——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i的結果查表得到0.268;σ——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);經計算得到[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2;不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=6.700kN;k——計算長度附加系數，取1.155;u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500;10——計算長度(m),由公式10=kuh確定，10=1.155×A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2;W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;2——由長細比，為2599/16=163;——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i的結果查表得到0.268;MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，;σ——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);經計算得到σ=6700/(0.27×424)+128000/4491=87[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2;考慮風荷載時，立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算：wk——風荷載標準值，wk=0.397kN/m2;Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.00×3.60=10.800m2;No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生經計算得到Nlw=6.001kN,連墻件軸向力計算值Nl=11.001kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l/i=25.00/1.60的結果查表得到?=0.96;A=4.24cm2;[f]=205.00N/經過計算得