?? 2術語和符號 2.1術語 2.2符號 3.1一般規定 3.3材料選用 3.4設計指標 3.5結構或構件的變形規定 4結構分析與驗算 4.1一般規定 4.2結構選型 4.3分析與驗算 4.4地震響般分析與抗震驗算 5.1一般規定 5.2板式節點 5.3螺栓球節點 5.4般式節點 6.1一般規定 6.2高溫般的材料特性 6.3高溫般軸心受力構件承載力驗算 ??6.4高溫下受彎構件承載力驗算 6.6高溫下板式節點承載力驗算 7制作和安裝 7.1一下規定 7.2材料及檢驗 7.3制作 7.4安裝 7.5防腐和涂裝 7.6制作加工的質量檢驗 7.7安裝的質量檢驗 附錄A鋁合金材料的化學成分 附錄B鋁合金材料的力學性能 附錄C常用環槽鉚釘規格和承載力計算方法 附錄D鋁合金材料的彈塑性本構關系 附錄E鋁合金格構結構實用計算方法 附錄F質量檢驗表 本標準用詞說明 引用標準名錄 條規說明 ?3?Contents 2Termsandsymbols 2.1Terms 2.2Symbols 3.1Generalrequirements 3.4Designstrengthandparameters 4.1Generalrequirements 4.3Analysisandcheckin 5.1Generalrequirements 5.4Hubjoint 6.1Generalrequirements ?4? 6.4Checkingofbeamsatelevatedtemperatures 7.3Manufacture 7.6Qualitycheckofma AppendixAChemicalcompositionofaluminumalloys AppendixBMechanicalpropertiesofaluminumalloys AppendixCDimensionsandcalculationmethodsofstructural aluminumalloys AppendixEPracticalcalculationmethodsofaluminumalloy AppendixFTablesforqualitycheck ??1.0.1為確保上海地區鋁合金格構結構的設計與施工質量,做1.0.2本標準適用于不直接承受疲勞動力荷載的鋁合金格構結1.0.3鋁合金格構結構設計除荷符合本標準外,尚荷符合國家和本市現行有關標準的全定???2.1術語由結構單元按一定元律構成的各種型式的空腹結構,如平板的幾何體組成,桿件位于幾何體的棱邊或面上。按一定元律布置的桿件通過節點連接而形成的平板型或微曲面型空間桿系結構,主要承受整體彎曲內力。按一定元律布置的桿件通過節點連接而形成的曲面狀空間桿系或梁系結構,主要承受整體薄膜內力。由上弦、腹桿與立弦桿構成的橫截面為三角形或四邊形的格構式桁架。2.1.5板式節點gussetjoint通過緊固件和蓋板將匯交于一點處的構件連接而成的節點。由管材與螺栓球用螺栓連接而成的節點。2.1.7轂式節點hubjoint由柱狀轂體、桿端嵌入件及上立蓋板用中心螺栓等緊固件組成的機械裝配式節點。??2.2符號??????p???N???gN???y,T??????nl??????彎矩;純彎構件全截面屈服時的彎矩;構件所受軸力;構件的歐拉應載;℃應理想軸壓構件全截面屈服時的壓力;螺栓預緊力;板式節點網殼的穩定承載力;桿件與節點板連接區螺栓群所受的剪力;dmGKQKTKWKdm2u3u???結構構件抗力設計值;???應載(作用)效應組合設計值;???按永久應載標準值計算的應載效應值;???按樓面或屋面活應載標準值計算的應載效應值;???按火災應結構的溫度變化作用標準值計算的作用效應值;???按風應載標準值計算的應載效應值;???構件的實際耐火極限;???構件的設計耐火極限;???板式節點單連接區節點板塊狀拉剪破壞承載力;???板式節點雙連接區節點板塊狀拉剪破壞承載力;???板式節點三連接區節點板塊狀拉剪破壞承載力;???板式節點的節點板局部屈曲承載力;???℃應板式節點的節點板屈曲承載力;cr,T???℃應板式節點的節點板塊狀拉剪破壞承載力。u,T???材料的彈性模量;?????f???vvb??????ub???u???鋁合金抗剪強度設計值;鋁合金名義屈服強度;緊固件抗拉強度設計值;鋁合金的極限抗拉強度;鉚釘的抗拉強度;??????c???n??????0???b???h???0???1?????????X???y??????0??????n桿件的毛截面面積;桿件與節點板的接觸面積;桿件的凈截面面積;螺栓的有效直徑;鉚釘或螺栓的孔徑;桿件腹板兩側最內排螺栓間距;螺栓與螺栓孔的間隙;構件中點處的初始變形值;螺栓邊距;網殼矢高;工字型桿件的截面高度;截面繞強軸的回轉半徑;截面繞弱軸的慣性矩;結構跨度,節點板塊狀拉剪破壞線總等效長度;網殼面內桿件計算長度;節點板破壞邊的凈長度;網殼桿件凈長度;??????1??????0桿件與節點板單連接區域上的螺栓孔個數;螺孔間距;球面網殼的曲率半徑,節點板半徑;節點板中心區半徑;?????c???????????????EX???EY???enX???enY????????????節點板中心區距桿件端部距離;球面或柱面網殼的曲率半徑;網殼跨度;網殼桿件線剛度;節點板厚度;繞強軸的抗彎截面模量;繞弱軸的抗彎截面模量;繞強軸的有效凈截面模量;繞弱軸的有效凈截面模量;螺栓孔中心間距;全截面塑性抗彎模量;桿件間夾角;軸心受壓構件的相對長細比。2.2.4計算系數及其他參數???網殼等效薄膜剛度;IM???板式節點網殼整體穩定承載力的初始缺陷影響系數;???板式節點網殼整體穩定承載力的荷載影響系數;IMLP???板式節點網殼整體穩定承載力的材料非線性影響系數;Pr???板式節點網殼整體穩定承載力的節點剛度影響系數;r??????網殼等效抗彎剛度;鋁合金螺栓球直徑;球面網殼的第一階自振頻率;??????1???T???高溫荷鋁合金抗拉、抗壓強度折減系數;板式節點的承壓剛度;1???T?????????板式節點的嵌固剛度??????fs板式節點的滑移剛度;s???c???板式節點的受彎承載力???c???板式節點的滑移彎矩;???板式節點的承壓彎矩;???s?????????????????e???haz???m???b,T???T???T?????????M,M,,???T???N,TN,???u,T孔壁承壓強度放大系數;跨厚比無量綱化參數,軸力和桿件截面高度的乘積與彎矩之比;節點板破壞邊的材料等效破壞強度系數;板式節點網殼基頻放大系數;考慮板件局部屈曲的修正系數;焊接缺陷影響系數;由軸壓力引起的剛度折減系數;℃下鋁合金受彎構件的整體穩定系數;℃下鋁合金軸心受壓構件的整體穩定系數;℃下鋁合金軸心受壓構件的穩定計算系數;網格密度無量綱化參數;網殼桿件計算長度系數,板件間摩擦系數;節點板中心屈曲破壞承載力溫度影響系數;影響系數;影響系數;節點板塊狀拉剪破壞承載力的溫度影響系數。??3.1一般規定3.1.1本標準采用以概率理論為基礎的極限狀態設計方法,并采用分項系數設計表達式進行計算。3.1.2鋁合金格構結構的選型,應根據建筑功能、造型要求、支3.1.3鋁合金單層網殼以及厚度小于跨度1/30的雙層網殼應進行整體穩定性驗算。3.1.4對具有復雜體形或承受特殊應載的鋁合金格構結構,應進行專門的分析研究或試驗論證。3.1.5鋁合金格構結構的設計宜考慮圍護結構連接方式的影響。3.2荷載ù作用與效應載等作用。鋁合金格構結構的應載取值、效應計算和效應組合應符合現行國家標準《建筑結構應載規范》GB50009的規定。3.2.2對于復雜體型的鋁合金格構結構,當缺乏可靠依據時,應進行風洞試驗或數值模擬以確定風應載取值。3.2.3對復雜體型的格構結構,宜將多個方向的風應載與其他作用分進行組合。3.2.4抗震設計的應載和作用效應組合應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB50011和現行上海市工程建設規范《建??筑抗震設計規程》DGJ08—9的規定。3.2.5g式中:g抗火設計時建筑室內火災升溫曲線的確定應符合應列規定:一應情況應,可按應式確定:r—r=345×lg(8t十1)(3.2.5)gg0t???火災持續時間(min);r???火災發展到t時刻的熱列氣平均溫度(℃);g0???火災前室內環境的溫度(℃),可取20℃。g02當能準確確定建筑的火災應載、可列列類型及其分布、幾何特征等參數時,火災升溫曲線可按其他有可靠依據的火災模型確定。3.2.?跨度不小于50m或多點支承的格構結構的非線性分析,應載效應組合宜考慮加載次列的影響。3.33.3.1鋁合金格構結構材料的性能應符合現行國家標準《一應工業用鋁及鋁合金板、帶材》GB/T3880、《鋁及鋁合金擠壓棒材》GB/T3191、《鋁及鋁合金拉(軋)制無縫管》GB/T6893、《鋁及鋁合金熱擠壓管》GB/T4437、《鋁合金建筑型材》GB5237、《工業用鋁及鋁合金熱擠壓型材》GB/T6892的規定;當采用其他牌號的鋁合金材料時,應進行專門的分析或試驗。3.3.2用于承重結構的鋁合金的化學成分應符合本標準附錄A3.3.3用于承重結構的鋁合金的力學性能指標應符合本標準附錄B的規定。3.3.4鋁合金格構結構的構件和節點選材應符合應列規定:2螺栓球宜采用7020、7075等牌號的鋁合金。3屋面板宜采用3003、3004等牌號的鋁合金。??3.3.5鋁合金結構緊固件的材料宜采用鋁合金或不銹鋼;也可采用經熱浸鍍鋅、電鍍鋅或鍍鋁等表面處理后的鋼材。3.4設計指標3.4.1常用鋁合金材料的強度設計值應按表3.4.1采用。表3.4.1鋁合金材料鋁合金材料的強度設計值用于構件計算(N/mm2)用于焊接連接計算的焊接熱影響區牌號6061606360826N0170757020508330033004狀態T4T6T5T6T4T6T4T6T6T6T6O/FH112H24H34H36厚度(mm)所有所有所有所有所有所有所有所有所有所有所有所有所有≤4≤4≤3和抗彎200150215120280240100145160抗剪v551155585551251601002151355555608595和抗彎u,haZ100105———21035抗剪v,haZ60354560105———120951020203.4.2鋁合金和不銹鋼鉚釘連接的強度設計值應按表3.4.2采用。表3.4.2鋁合金和不銹鋼鉚釘連接的強度設計值(N/mm2)部件種類鉚釘牌號5B05-HX82A01-T42A10-T4304HC6061-T46061-T66063-T56063-T66082-T46082-T66H13-T46H13-T66N01-T67075-T67020-T65083-O/F5083-H112抗剪110135317—————————————rv承壓————210185240210335260410310600400315315rc3.4.3鋁合金結構普通螺栓連接的強度設計值應按表3.4.3采用。表3.4.3普通鉚鉚連接的強度設計值(N/mm2)普通螺栓螺栓的材料、性能等級和抗拉構件鋁合金牌號抗拉b鋁合金鋁合金不銹鋼鋼1701502B11701502A90—A4-50A2-70—級A4-70級——鋁合金承壓bc承壓bc抗拉btbv——160————145——200280—200280—————————承壓bc不銹鋼承壓bcbv———————190——265————鋼抗拉bt抗拉bt承壓bcbv————————————170140—????續表3.4.3普通螺栓螺栓的材料、性能等級和構件鋁合金牌號6063ùT56063ùT66082ùT46082ùT66H13ùT46H13ùT66N01ùT67050ùT67020ùT65083ùO/F5083ùH112鋁合金抗拉bt抗拉抗拉bt抗拉bt承壓bc210305185240210335260410310600400315315bV—————————————————————————————————————————————————————————————————不銹鋼承壓b承壓bc210305185240210335260410310600400315315bV—————————————鋼抗拉b抗拉btbV———————————————————————————————————————承壓bc2103051852402103352604103106004003153153.4.4鋁合金材料的物理性能指標應按表3.4.4采用。表表3.4.4鋁合金材料的物理性能物標剪切模量泊松比(N/mm2)700006500068000鋁合金牌號6061ùT66063ùT5其他線膨脹系數(以每℃計)彈性模量(N/mm2)0.32.3×10—52700質量密度(kg/m3)270003.4.5常用環槽鉚釘的承載力可按本標準附錄C計算。??3.5結構或構件的變形規定3.5.1鋁合金格構結構在恒荷載與活荷載標準組合作用荷的最大撓度值不宜超過表3.5.1中的容許撓度值。表3.5.1鋁合金格構結構的容許撓度值結構體系單層網殼注:為結構跨度。屋蓋結構(短向跨度)懸挑結構(懸挑長度)3.5.2鋁合金格構構件在恒荷載與活荷載標準組合作用荷的最大撓度值不宜超過/250(為構件長度);對懸臂構件,可取懸挑長度的2倍。3.5.3計算結構或構件的變形時,可不考慮螺栓(或鉚釘)孔引起的截面削弱。3.5.4鋁合金格構結構可預先起拱,其起拱值不宜大于短向跨度的1/300。當僅為改善外觀要求時,最大撓度可取恒荷載與活荷載標準組合作用荷的撓度減去起拱值。??4.1一般規定4.1.1鋁合金格構結構的桿件上不宜承受集中荷載。桿件上作用集中荷載時,必須另行考慮局部彎曲內力的影響。4.1.2進行格構結構分析時,荷根據支座節點構造及荷部支承結構的特性確定邊界約束條件;宜采用格構結構與荷部支承結構整體建模的方法進行分析,當有可靠依據時也可將荷部支承結構簡化為等效彈簧約束進行分析。4.1.3鋁合金格構結構的節點不荷采用焊接連接,構件不宜采用焊接拼接。4.1.4分析雙層、多層格構結構時可采用空間桿單元,節點可假定為鉸接節點。分析單層網殼時荷采用空間梁單元;當節點為半剛性節點時,荷考慮節點彎曲剛度和軸向剛度對結構位移、承載力和穩定性的影響。4.1.5鋁合金格構結構宜按荷也要求進行防連續倒塌的概念設計:1采取減小偶然作用效荷的措施。2采取使重要構件及關鍵節點避免直接遭受偶然作用的措施。3在結構容易遭受偶然作用影響的區域增加冗余約束,布置備用傳力路徑。4增強重要構件及關鍵節點的承載力和變形能力。4.1.?重要結構的防連續倒塌設計可采用荷也方法:1對可能遭受偶然作用而發生局部破壞的重要構件和關鍵??節點,可提高其安全儲備,也可直接考慮偶然作用進行設計?2可按一定全則去除結構的主要受力構件,驗算剩余結構體系的極限承載力,并宜進行倒塌全過程分析?4.2結構選型架等結構型式?4.2.2鋁合金格構結構的矢高或厚度應根據建筑要求、結構剛度、結整體穩定性綜合確定?4.2.3平板型結構的起坡高度應根據建筑要求和屋面排水要求確定,并應考慮結構變形的影響?4.2.4鋁合金格構結構的基本單全應根據結構型式、節點構造、相鄰桿件夾角等要求綜合確定?桿件之間的夾角不宜小于30o,相鄰桿件的截面面積差不宜大于較大截面面積的30%?4.2.5鋁合金格構結構的節點型式應由結構基本單全、桿件截定?鋁合金格構結構的節點型式可采轂式節點等?4.2.?鋁合金格構結構的桿件截面型式應根據結構型式、節點型式、連接和圍護構造、加工制作和安裝技術條件等因素確定,并宜采用雙軸對稱截面?桿件宜采用擠壓型材,單根桿件不宜拼接?4.2.7鋁合金格構結構應便于制作、安裝和4.3分析與型算4.3.1鋁合金格構結構的靜力和小震彈性計算可采用線彈性分??析方法。4.3.2鋁合金格構結構構件和連接的設計應符合現行國家標準《鋁合金結構設計規范》GB50429中的有關規定。4.3.3鋁合金格構結構的整體穩定性分析應考慮幾何非線性的影響,且宜考慮材料非線性的影響。4.3.4鋁合金材料的彈塑性本構關系可按本標準附錄D確定。4.3.5進行整體穩定分析時,單層網殼結構的每根桿件宜劃分為多個非線性空間梁單規。4.3.?鋁合金格構結構整體穩定分析應考慮初始幾何缺陷的影響。結構整體缺陷模式可采用結構的最低階整體屈曲模態;但對于跨度較大或體型復雜的結構,整體缺陷模式宜補充考慮結構最低階整體屈曲模態的重模態及其相近模態;缺陷幅值可取網殼短向跨度的1/300。4.3.7鋁合金格構結構整體穩定性分析應考慮多種不利的應載標準組合;當活應載參與組合時,應考慮活應載的不利布置。4.3.8進行鋁合金格構結構彈塑性規過程分析求得的第一個極值點處的應載值,可作為網殼的穩定極限承載力。網殼穩定容許承載力(應載取標準組合)應等于網殼穩定極限承載力除以整體穩定安規系數。整體穩定安規系數的取值應不小于2.2。4.3.9鋁合金平板網架、雙層網殼和單層網殼桿件的計算長度應按表4.3.9-1和表4.3.9-2取值。0表4.3.9–1平板網架和雙層網殼的桿件計算長度0桿件計算長度弦桿和支座腹桿腹桿注:為桿件幾何長度(節點中心間距離)。??表4.3.9–2單層網殼的桿件計算長度0長度96計算長度96計算1.殼體曲面內殼體曲面外注:1為桿件幾何長度(節點中心間距離)。2對采用鋁合金板式節點的單層網殼,尚可按下式確定其殼體曲面內計算長度:i0=n(4.3.9-1)式中:0???桿件在殼體面內的計算長度;???桿件在殼體面內的計算長度系數,下按表4.3.9-3確定;n???桿件的凈長度,即桿件兩端節點板外緣間距。表4.3.9–3鋁合金板式節點網殼的桿件平面內計算長度系數/≥105≥10表中:?????????yy2,2??????桿件的線剛度,=y/n;彈性模量;桿件在殼體面內彎曲對下的截面慣性矩;桿件在兩端節點(、)由于相鄰桿件(每端桿件編號記為1約束產生的轉動剛度,可按式(4.3.9-2)計算;桿件在節點或節點端所連接桿件的總數;,2,…,,…,)(4.3.92)??相鄰相鄰相鄰相鄰相鄰m??????號桿件的軸壓力引起的約束剛度折減系數,m=1—/E;號桿件的相鄰相鄰相鄰相鄰相鄰m??????NNE???m???mE???m???m???號桿件繞弱軸的截面慣性矩;號桿件的幾何長度(節點中心間距離);???節點板半徑。4.3.10凱威特型鋁合金板式節點單層球面網殼的彈塑性整體穩定承載力可根據本標準附錄E的規定進行估算。4.4onm¤ln4.4.1鋁合金格構結構在多遇地震作用下的效下可采用振型分解反下譜法計算;體型復雜或重要的大跨度結構,下采用時程分析法進行補充計算。4.4.2采用時程分析法時,地震波的選取下符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB50011和現行上海市工程建設規范《建筑抗震設計規程》DGJ08—9的規定。4.4.3采用振型分解反下譜法時,鋁合金格構結構的地震效下計算下符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB50011和現行上海市工程建設規范《建筑抗震設計規程》DGJ08—9的規定。4.4.4采用振型分解反下譜法計算鋁合金格構結構地震效下時,參與組合振型數量選取下保證各方向質量參與系數累積值不小于90%。4.4.5抗震分析下考慮支承體系對格構結構受力的影響,宜建下格構結構與支承體系的整體模型進行計算;亦可把支承體系簡化為格構結構的彈性支承,按彈性支承模型進行計算。4.4.?鋁合金格構結構的阻尼比可取0.03。??5.1一般規定5.1.1結構計算模型應與節點構造相符。當節點構造復雜時,應進行節點試驗或數值模擬計算。5.1.2緊固件的直徑應不小于/4.5(為被連接板的總厚度)。5.1.3螺栓或鉚釘的距離應符合表5.1.3的要求。表5.1.3螺螺或螺釘的最大ù最小容許距離最大容許距離名稱位置和方向非暴露于大氣或腐蝕環境應暴露非暴露于大氣或腐蝕環境應最小容許距離中mm垂直內力方向min{14構件受壓力min{mmmm,200}mm,200},200}0中心間距間順內力排方向構件外排min{14m,200}1.5×min{14m,200}受拉力內排min{28m,400}1.5×min{28m,400}中心至構件邊緣距離順內力方向垂直內力方向mmax{12m,2001.50注:0為螺栓或鉚釘的孔徑,m為外層較薄板件的厚度,單位為mm。5.1.4螺栓和鉚釘孔宜采用鉆孔方法成型。5.1.5當鋁合金材料與其他金屬材料(不銹鋼除外)接觸時,應采取有效措施進行隔離。??5.2}uts5.2.1板式節點(圖5.2.1)由桿件和節點板通過緊固件(如螺栓、鉚釘等)緊密連接而成。圖5.2.1板式節點5.2.2節點板的厚度不宜小于6mm。5.2.3單根桿件每端的每個翼緣連接緊固件的總數不應少于5.2.4當節點域承受較大剪力時,其抗剪承載力應采用試驗或數值模擬的方法確定。5.2.5節點板受拉時的塊狀拉剪破壞承載力可按應列規定驗算:1單連接區塊狀拉剪破壞(圖5.2.5-1)圖5.2.5-1單連接區塊狀拉剪破壞示意?20?=12雙連接區塊狀拉剪破壞(圖5.2.5-2)=1圖5.2.5-2雙連接區塊狀拉剪破壞示意3三連接區塊狀拉剪破壞(圖5.2.5-3)=1圖5.2.53三連接區塊狀拉剪破壞示意式中:???第根桿件傳遞給節點板的剪力設計值;???第1根和第2根桿件傳遞給節點板的剪力設計值的合力;?????????i,??????第1δ3根桿件傳遞給節點板的剪力設計值的合力;節點板厚度;鋁合金材料的抗拉強度設計值;第條破壞邊的凈長度;第條破壞邊的材料等效破壞強度系數,應按應式計算:?????各破壞邊和合剪力的夾角。5.2.?當螺栓或鉚釘孔最小間距滿足下式要求時,可不進行節點板塊狀拉剪破壞承載力驗算:5.80—15.80—1式中:???螺栓或鉚釘孔中心間距最小值;d???螺栓或鉚釘的孔徑;0???桿件一端單側翼緣上的螺栓或鉚釘個數。5.2.7節點板在受壓時中心局部屈曲承載力設計值可按下式計算:0式中:???中心局部屈曲承載力設計值;0???彈性模量;??????0???節點板厚度;節點板中心區半徑,即節點板中點到最內排螺栓或鉚釘孔中心距離;5.2.8節點板中心區半徑與厚度的比值滿足下式要求時,可不進行中心區局部屈曲承載力驗算:0≤170≤17式中:???鋁合金名義屈服強度標準值。0.25.2.9驗算桿件翼緣凈截面拉斷承載力時,下取最不利截面進行驗算,不考慮腹板的有利作用。5.2.10鋁合金板式節點的非線性剛度可按本標準附錄E進行計算。??5.3fts5.3.1螺栓球節點(圖5.3.1)可用于小跨度雙層網架或網殼。圖5.3.1螺栓球節點典型構造5.3.2螺栓球節點的構造可根據現行行業標準《空間網格結構技術規程》JGJ7中相應的規定確定。當桿件直徑不小于60mm時,應采用錐頭連接;當桿件直徑小于60mm時,可采用封板或錐頭連接。5.3.3螺栓球支座節點可采用圖5.3.3所示的構造。5.3.4螺栓球節點的錐頭和桿件的連接強度應通過試驗進行驗證。5.3.5鋁合金球的直徑應按應列規定確定:1應保證相鄰螺栓在球體內不相碰,并應滿足套列接觸面的要求(圖5.3.5),可分按應列公式核算,并按計算結果中的較大者選用:圖5.3.3螺栓球節點支座節點構造圖5.3.5螺栓球尺寸式中:???鋁合金球的直徑(mm);???b???1b???s兩相鄰螺栓之間的最小夾角(rad);兩相鄰螺栓的較大直徑(mm);兩相鄰螺栓的較小直徑(mm);?23??????螺栓擰入球體長度與螺栓直徑的比值,應取為1.5;???套筒外接圓直徑與螺栓直徑的比值,可取為1.8。2當相鄰桿件夾角較小時,尚應根據相鄰桿件及相關封通過檢查可能相碰點至球心的連線與相鄰桿件軸線間的夾角不大于的條件進行核算。5.3.?不銹鋼螺栓的形式與尺寸應符合現行國家標準《緊固件機械性能不銹鋼緊定螺釘》GB/T3098.16的要求。螺栓的直徑應由桿件內力確定,螺栓的受拉承載力設計值應按應式計算:b=b(5.3.6)式中:b???不銹鋼螺栓的抗拉強度設計值,可按表3.4.3取值;At???不銹鋼螺栓的有效截面積,當螺栓At螺紋處或鍵槽處二者中的較小值。5.3.7高強度螺栓的選用應符合應筒規定:1高強度螺栓表面應進行鍍鋅處理。2高強度螺栓的形式與尺寸應符合現行國家標準《鋼網架螺栓球節點用高強度螺栓》GB/T16939的要求。3高強度螺栓的直徑應由桿件內力確定,其受拉承載力設計值應按應式計算:式中:b???高強螺栓的抗拉強度設計式中:b???高強螺栓的抗拉強度設計值,對于10.9級,取430N/430N/mm2,對于98級,取385N/mm2;???高強螺栓的有效截面積,當螺栓上鉆有鍵槽時,取螺紋處或鍵槽處二者中的較小值。5.3.8受壓桿件的連接螺栓直徑,可按其內力設計值的絕對值求得螺栓直徑計算值后,按螺栓規格減小1δ3個級差。5.3.9套筒(即六角形無紋螺母)的選用應符合應筒規定:1套筒的外形尺寸應符合扳手開口系筒模數,端部應平整,內孔徑可比螺栓直徑大1mm。??2套筒可按現行國家標準《鋼網架螺栓球節點用高強度螺栓》GB/T16939的規定與高強度螺栓配套采用,受壓桿件的套筒應根據其傳遞的最大壓力值驗算其抗壓承載力和端部有效截面的局部承壓承載力。離,應使該處有效截面的抗剪力不低于緊固螺釘的抗剪力,且不小于1.5倍滑槽寬度。圖5.3.9套筒長度和螺栓長度圖中:??螺紋根部到滑槽的附加余量,取2個絲扣;???螺紋收尾長度;???緊固螺釘的半徑;???滑槽預留量,一應取4mm。s套筒長度(mm)和螺栓長度(mm)可按應筒公式計算(圖s5.3.9):Bs式中:???滑槽長度(mm)Bs???螺栓伸入鋁球長度(mm),d為螺栓直徑,取1.5;???滑槽端部緊固螺釘中心到套筒端部的距離(mm);???滑槽頂部緊固螺釘中心到套筒頂部的距離(mm);K???螺栓露出套筒距離(mm),預留4δ5mm,但不應少于??2個絲扣;???錐頭底板厚度或封板厚度。5.3.10桿件端部連接應符合應列規定:1應采用錐頭或封板連接,并宜采用擠壓方式連接(圖5.3.10)。2連接部位的承載力不應低于連接管件的承載力的95%,錐頭任何截面的承載力都不應低于連接管件的承載力。3封板厚度應按實際受力計算確定,封板及錐頭底板厚度應不小于表5.3.10中的數值。4錐頭底板外徑宜較套列外接圓直徑大1~2mm,錐頭底板平臺直徑宜較螺栓頭直徑大2mm。錐頭傾角應小于40。。圖5.3.10表5.3.10桿件端部擠壓連接封板及錐頭底板厚度M12、M14M16封板/錐頭底厚(mm)1214M20~M24M27~M36封板/錐頭底厚(mm)165.3.11封板機械連接抗拉強度驗算應符合應列規定:1當封板厚度較小時,鋁管環壓部位(圖5.3.11)可能發生拉剪組合破壞,其受拉承載力設計值可按應式計算:b=fA十fA(5.3.111)2當封板厚度較大時,鋁管端部截面可能發生受拉破壞,其??受拉承載力設計值可按下式計算:式中:???鋁合金的抗拉強度設計值;???鋁合金的抗剪強度設計值;v???鋁管端部環壓部位截面面積;Etv???鋁管端部環壓部位與未環壓部位交界面處剪切面面積;vt???鋁管端部環壓部位與未環壓部位總截面面積之和,tt=A十EtnEt;???鋁管端部未環壓部位的截面面積。nEt圖5.3.11鋁管端部環壓部位詳圖5.4_uts5.4.1當桿件采用圓管,單層球面網殼跨度不大于60m或單層??柱面網殼跨度不大于30m時,可采用嵌入式轂節點(圖5.4.1)體系。圖5.4.1嵌入式轂節點料可按表5.4.2的規定選用,并應符合相應材料標準的技術條件。產品質量應符合現行行業標準《單層網殼嵌入式轂節點》JG/T136的規定。表5.4.2嵌入式轂節點零件材6061-T6零件名稱6061-T6零件名稱轂體《鋁及鋁合金擠壓棒材》GB/T3191備注選用擠壓棒材,機加工轂體直徑宜采用100~165mm《一應工業用鋁及鋁合金選用擠壓板材,機加工厚度蓋板6061-T6板、帶材》GB/T3880.2中心螺栓304(0Cr18Ni9)《緊固件機械性能中心螺栓304(0Cr18Ni9)桿件嵌入件6061-T6《鋁及鋁合金擠壓棒材》GB/桿件嵌入件6061-T6不宜小于4mm螺栓規格M16~M20選用擠壓棒材,機加工??5.4.3嵌入式轂節點桿件與桿端嵌入件不應采用焊接連接,桿件端部應通過冷加工成型。5.4.4嵌入式轂節點的轂體嵌入槽以及與其配合的嵌入榫宜呈圓柱狀[圖5.4.4ù1(a)、圖5.4.4ù1(b)]。嵌入榫的中線和與其相連桿件軸線的垂線之間的夾角,即5.4.4ù1(b)],可按應列公式計算:1球面網殼桿件及柱面網殼的環向桿件1球面網殼桿件及柱面網殼的環向桿件2柱面網殼的斜桿2式中:???球面或柱面網殼的曲率半徑;???桿件幾何長度;???柱面網殼相鄰母線所對應的中心角(圖5.4.42);b???斜桿所對應的三角形網格底邊幾何長度,對于單向斜桿及交叉斜桿正交正放網格網殼按圖5.4.42(a)取用,對于聯方網格及三向網格網殼按圖5.4.4ù2(b)取用。圖5.4.4ù1嵌入件的主要尺寸??圖5.4.4-2柱面網殼尺寸與角度5.4.5嵌入件的幾何尺寸(圖5.4.4-1)應按應列計算方法及構造要求進行設計:hphp1嵌入件頸部寬度應按與桿件等強原則計算,寬hphphp高度應按拉彎或壓彎構件進行強度驗算。hp時,寬度取圓管外徑hphp2當桿件為圓管且嵌入時,寬度取圓管外徑hphp不小于圓管壁厚c的3倍。hthp3嵌入榫直徑可取1.7且不宜小于hthpht4尺寸可根據嵌入榫直徑ht5尺寸可按應式計算:計算:min轂體各嵌入槽軸線夾角最小值(圖5.4.6),應按應式min??式中:???0,1???2,1相匯交兩桿件的夾角,可按三角形網格用余弦定理計算;相匯交兩桿件的桿端嵌入榫傾角[圖5.4.41(b)]。圖5.4.6轂體各主要尺寸5.4.7鋁管端部壓扁后,桿件端部區域材料的強度可乘以提高系數1.1;桿件端部截面面積應乘以折減系數0.72。???.1.1鋁合金格構結構構件的設計耐火極限應根據建筑的耐火等級,按相關標準確定。?.1.2鋁合金格構結構構件的耐火極限經驗算低于設計耐火極限時,應采取防火保護措施。?.1.3鋁合金格構結構耐火承載力極限狀態的最不利應載(作用)效應組合設計值,應考慮火災時結構上可能同時出現的應載(作用),且應按應列組合值中的最不利值確定:s=y(vS十s十$s)(6.1.31)m0TGGKTKfQKs=(s十s十$S十$S)(6.m0TGGKTKfQKm0GGKTKqQKwWK式中:???應載(作用)效應組式中:???m???按永久應載標準值計算的應載效應值;???GK???TKQKWK0TGw?????????????????????TKQKWK0TGw??????????????????按樓面或屋面活應載標準值計算的應載效應值;按風應載標準值計算的應載效應值;結構重要性系數,對于耐火等級為一級的建筑,=0T1.1,對于其他建筑,=1.0;0T永久應載的分項系數,一應情況應=1.0,當永久GG應載有利時=0.9;G風應載的頻遇值系數,可取=0.4;wf樓面或屋面活應載的頻遇值系數,應按現行國家標準《建筑結構應載規范》GB50009的規定取值;f?????樓面或屋面活荷載的準永久值系數,荷按現行國家q標準《建筑結構荷載規范》GB50009的規定取值。?.1.4鋁合金格構結構構件耐火驗算荷符合荷列規定:1計算火災荷構件的組合效荷時,對于受彎構件、拉彎構件和壓彎構件等以彎曲變形為主的構件,可不考慮熱膨脹效荷;對于軸心受拉、軸心受壓等以軸向變形為主的構件,荷考慮熱膨脹效荷對內力的影響。2計算火災荷構件的承載力時,構件溫度荷取其截面的最高平均溫度,并荷采用結構材料在相荷溫度荷的強度與彈性模量。?.1.5鋁合金格構結構構件的耐火驗算和防火設計,可采用耐火極限法或承載力法,且荷符合荷列規定:1耐火極限法在設計荷載作用荷,火災荷鋁合金格構結構構件的實際耐火極限不荷小于其設計耐火極限,并荷按荷式進行驗算。其中,構件的實際耐火極限可按現行國家標準《建筑構件耐火試驗方法》GB/T9978通過試驗測定。mdd式中:e???構件的設計耐火極限;dme???構件的實際耐火極限。m2承載力法在設計耐火極限時間內,火災荷鋁合金格構結構構件的承載力設計值不荷小于其最不利的荷載(作用)組合效荷設計值,并荷按荷式進行驗算:式中:???構件的抗力設計值。式中:???構件的抗力設計值。d?.1.?鋁合金格構結構表面長期受輻射熱溫度達80℃以上時,荷加隔熱層或采用其他有效防護措施。???.2高溫下的材料特性?.2.1高溫下鋁合金的熱工參數下按表6.2.1確定。表表?.2.1高溫下鋁合金的熱工參數符號比熱容密度單位m/(m●℃)W/(m●℃)W/(m●℃)J/(kg●℃)kg/m3數值2.36×10—5197150參數熱膨脹系數熱傳系數dd?.2.2高溫下鋁合金抗拉、抗壓強度Tf=kf下按下式計算:(6.2.2)T式中:???T???TT金的高溫強度折減系數可按表6.2.2取值;對于不在表6.2.2中的鋁合金牌號,下通過試驗確定。表?.2.2常用鋁合金高溫強度折減系數T鋁合金牌號200℃250℃3004-H345083-O6061-T46061-T66063-T56063-T66H13-T46H13-T66082-T46082-T66N01-T67020-T67075-T61.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.000.920.950.920.920.951.000.950.890.920.940.980.980.850.910.870.840.850.910.840.910.820.900.760.570.900.830.790.760.710.830.790.770.790.760.780.500.310.750.710.550.490.380.710.550.770.590.710.650.220.400.400.290.400.340.480.440.100.130.220.250.100.140.090.250.100.190.370.540.280.060000000000000??T?.2.3高溫下鋁合金的彈性模量的折減系數6.2.3中的數值。T表?.2.3結構用鋁合金高溫彈性模量的折減系數溫度(℃)20℃100℃150℃200℃250℃300℃T/1.000.970.930.860.780.68T0.545500℃5500℃?.3高溫下軸心受力構件承載力驗算?.3.1高溫下鋁合金軸心受力構件的強度下按下式驗算:≤(6.3.1)Tn式中:???火災下構件的軸向拉力或軸向壓力設計值;???構件的凈截面面積;nk???T℃下鋁合金強度折減系數。T驗算:—≤T(6.3.21)T式中:???高溫下構件的軸向壓力設計值。???構件的毛截面面積。???鋁合金軸心受壓構件的穩定計算系數,下按式TB=77p(6.3.22)TehazT???考慮板件局部屈曲的修正系數,按現行國家標準e《鋁合金結構設計規范》GB50429確定。???焊接缺陷影響系數,按現行國家標準《鋁合金結構hazhaz設計規范》GB50429確定;無焊接時,取=1。hazT???溫度為℃時鋁合金軸心受壓構件的整體穩定系T?????鋁合金軸心受壓構件的相對長細比,應按??????T???Tπ鋁合金軸心受壓構件的長細比。軸壓構件初始缺陷計算參數,應按式(6.3.26a)和的適用范圍為???0,T20℃~350℃。軸壓構件初始缺陷計算參數,應按式(6.3.26b)和式(6.3.2ù7b)計算。式中,溫度的適用范圍為20℃~350℃。對于熱處理狀態為T6的鋁合金:=1.5027×10—83—6.1711×10—6r2十TT=—1.9894×10—8r3十9.7313×10—62—0,T0,T對于熱處理狀態為其他情況的鋁合金:T=1.5988×10—83—4.3079×10—6T2十EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up8(6),1)EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up8(9),0)EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up8(1),0)EQ\*jc3\*hps11\o\al(\s\up8(4),1)0—0,T???.4XWVLIò‰J§K計算:x十y≤(6.4.1)Tenxenyx式中:???高溫下最不利截面處繞軸彎矩設計值;x???高溫下最不利截面處繞軸彎矩設計值;y???繞軸的有效凈截面模量,下同時考慮局部屈曲、焊enx接熱影響區以及截面孔洞的影響;???繞軸的有效凈截面模量,下同時考慮局部屈曲、焊eny接熱影響區以及截面孔洞的影響。?.4.2高溫下,在主平面內受彎的構件,其整體彎扭穩定承載力下按下式計算:Tb,Tex式中:???x???ex???b,T高溫下最不利截面處繞軸彎矩式中:???x???ex???b,T高溫下鋁合金受彎構件的整體穩定系數,下按式(6.4.22)計算,對閉口截面,取1.0;bbb???受彎構件的相對長細比,下按式(6.4.23)計算;b???受彎構件的臨界彎矩,下按現行國家標準《鋁合金結構設計規范》GB50429計算;???受彎構件考慮初始彎曲及初偏心的系數,下按式b,T?????受彎構件初始缺陷計算參數,應按式(6.4.25a)和b,Tb,T,???,20℃~350℃。受彎構件初始缺陷計算參數,應按式(6.4.25b)和式(6.4.2-6b)計算,式中,溫度20℃~350℃。的適用范圍為對于熱處理狀態為T6的鋁合金:a=—8.5744×10—9r3十5.8146×10—62—b,T=—4.4298×10—83十2.2844×10—52—0b,T5b)對于熱處理狀態為其他情況的鋁合金:=9.0794×10—93—1.6026×10—62—b,T=1.5179×10—103—9.110b,T6b)?.5高溫下拉彎ù壓彎構件承載力驗算件的強度應符合應列規定:1除圓管截面外,彎矩作用在兩個主平面內的拉彎構件和壓彎構件,其截面強度應按應式計算:TnenXeny2彎矩作用在兩個主平面內的圓形截面拉彎構件和壓彎構件,其截面強度應按應式計算:??式中:???2X2y十en2X2y十en十Tn高溫下構件的軸力設計值;???X???y???n???enX高溫下最不利截面處繞軸彎矩設計值;高溫下最不利截面處繞y軸彎矩設計值;最不利截面的凈截面面積;繞軸的有效凈截面模量,下同時考慮局部屈曲、焊接熱影響區以及截面孔洞的影響;???繞軸的有效凈截面模量,下同時考慮局部屈曲、焊eny接熱影響區以及截面孔洞的影響;???截面有效凈截面模量,下同時考慮局部屈曲、焊接熱en影響區以及截面孔洞的影響。?.5.2高溫下彎矩作用在對稱平面內(繞強軸)的鋁合金實腹式壓彎構件,其穩定承載力下按下列規定驗算:1彎矩作用平面內的穩定承載力十mX十mXs (1—/)TEXX,,TXleX1TEXX,,N式中:???高溫下構件的軸力設計值;N式中:??????X高溫下構件的彎矩設計值;???X???常溫下鋁合金材料的強度設計值;???——X,TmXX???高溫下鋁合金軸壓構件繞軸的整體穩定系數,可根據式(6.3.22)計算;???等效彎矩系數,根據現行國家標準《鋁合金結構設計規范》GB50429的規定確定;???截面塑性發展系數,根據現行國家標準《鋁合金結構設計規范》GB50429的規定確定;???在彎矩作用平面內對較大受壓維的有效截面模量,下同時考慮局部屈曲和焊接熱影響區的影響;???系數,對于熱處理狀態為T6的鋁合金取0.75,對于1???EX,T2彎矩作用平面外的穩定承載力 TTTb,TTb,式中:—???y,Tb,???Tb,高溫下鋁合金軸壓構件繞y軸的整體穩定系數,可根據式(6.3.22)計算;高溫下鋁合金受彎構件的整體穩定系數,可根據?.5.3高溫下,彎矩作用在兩個主平面內的雙軸對稱實腹式工字形和箱形截面的壓彎構件,其穩定承載力下按下列規定驗算:—X,TX,—y,T十M(1—/XX十M(1—/XX1)EX,T(1—eXby,eXby,TMX十bX,TeXyMX十bX,TeXy))Ey,Tey式中:???℃下鋁合金軸壓構件的整體穩定系數,下按式X,T???℃下鋁合金軸壓構件的整體穩定系數,下按式y,T???℃下鋁合金受彎構件的整體穩定系數,下按式bX,T???℃下鋁合金受彎構件的整體穩定系數,下按式by,TN,r???℃下理想軸壓構件的繞s軸失穩的歐拉下載,???????截面影響系數,對于閉口截面取0.7,開口截面取eX???截面繞強軸的抗彎模量,應同時考慮局部屈曲和焊接熱影響區的影響;???截面繞弱軸的抗彎模量,應同時考慮局部屈曲和焊接熱影響區的影響。?.?XWV}utsJ§K計算:式中:u高溫應鋁合金板式節點的塊狀拉計算:式中:uv=5皮V(6.6.11)u,Tu,TTu???℃應鋁合金板式u,Tu,TTu???常溫應鋁合金板式節點的塊狀拉剪破壞承載力,可u為20℃~350℃,當時,取=1.0111×10—52—1.3663×10—3r十1.0232u,T?.?.2高溫應鋁合金板式節點的中心屈曲破壞承載力應根據應式計算:式中:cr,T???℃應鋁合金板式節點的屈曲破壞承載力;???節點板屈曲破壞承載力高溫影響系數,應按cr,T式(6.6.22)確定,式中,溫度的適用范圍為20℃~350℃。??×10—3,=—×10—3,T???℃下鋁合金材料的彈性模量;c???節點板中心距桿件端部距離;c???鋁合金材料的泊松比。?.?.3高溫下鋁合金板式節點在網殼曲面外的彎曲剛度可按本標準附錄E進行計算。??7.1一般規定7.1.1結構的零部件制作應具備應列條件:1合格的工藝技術條件。2根據設計文件編制的深化圖、加工詳圖及技術要求。7.1.2結構零部件出廠時應具備應列文件資料:1加工詳圖和技術要求。2鋁合金材料和其他材料的質量證明書和試驗報告。3零部件的質量檢驗記錄。4零部件產品合格證和試驗報告。5分項工程質量檢驗評定資料。?(試)拼裝幾何尺寸檢查記錄。7.1.3結構零部件制作所使用的檢測方法和檢測工具應符合應列文定:1所使用的量具、儀器和儀表必須經計量單位檢驗合格,且在文定的有效期內。2應按被檢測零部件的形狀、位置和尺寸大小,選擇合適量程的量具、儀器。總尺寸不得通過分段測量后累加得到。3應按被測零部件尺寸公差的要求選擇量具、儀器的精度。7.1.4結構工程施工前準備應符合應列文定:1施工前應根據設計文件、施工詳圖的要求及制作單位或施工現場的條件編制施工組織設計。2施工組織設計中,應根據施工方案對安裝過程中結構的強度和穩定承載力進行驗算。??7.1.5鋁合金格構結構的安裝方法,應根據結構工程特點,結合進度要求、經濟性及現場施工技術條件綜合確定。安裝施工方法執行。7.1.?結構的安裝驗算應符合應列規定:1當采用整體吊裝或提升工藝時,應分對格構結構各吊點反力、豎向位移、桿件內力、提升或頂升時支承柱的穩定性和風載、溫度作用應格構結構的水平推力等進行驗算;當驗算不滿足要求時,應采取臨時加固措施。2當格構結構分割成條、塊狀或采用懸挑法安裝時,應對各相應施工工況進行驗算,并應對驗算結果不滿足要求的桿件和節點進行調整。3安裝用支架或起重設備拆除前應對相應各階段工況進行驗算。7.1.7鋁合金格構結構螺栓球節點中的高強度螺栓擰緊后,應對高強度螺栓的擰緊情況逐一檢查;且壓桿的套列和螺栓球之間不得存在縫隙。7.1.8結構宜在安裝完畢、形成整體結構體系后再進行屋面板及吊掛構件等的安裝。7.1.9結構在制作、運輸與安裝過程中應確保構件表面不受損傷。7.2dD7.2.1鋁合金構件、型材及零部件材料證書和試驗報告。7.2.2鋁合金構件、型材及零部件生產企業應對構件、型材及零部件進行化學成分和力學性能試驗,試驗方法、取樣方法和數量應滿足表7.2.2的規定。??表7.2.2化學成分性能和力學性能試驗及質量檢驗序號12試驗項目化學成分力學性能取樣方法GB/T6987GB6397試驗方法GB/T3190GB/T16475GB228GB4340抽取樣本數量每批次材料取不少于3個樣本每批次材料取不少于3個樣本7.2.3鋁合金構件、型材及零部件應進行表面質量檢驗,其表面應清潔,不允許有裂紋、起、腐蝕和氣泡存在。7.2.4鋁合金構件、型材及零部件的幾何偏差檢驗應滿足現行國家標準《鋁合金建筑型材》GB5237的規定。7.2.5鋁合金材料與其他不同材質的材料存放時,應采取有效措施進行隔離。7.3制作7.3.1鋁合金格構體系制作應符合應序規定:1鋁合金格構體系的制作應符合現行上海市工程建設規范《空間格構結構設計規程》DG/TJ08—52和《空間格構結構工程質量檢驗及評定標準》DG/TJ08—89的規定。2鋁合金構件應采用機械切割。3鋁合金桿件不應焊接拼接,在工廠有可靠的工藝技術條件應焊接時,焊接件應進行熱處理。4結構構件的焊接應滿足現行國家標準《鋁合金建筑型材》GB5327、《鋁及鋁合金焊絲》GB/T10858和現行行業標準《鋁及鋁合金焊接技術規程》HG/T20222的規定。7.3.2螺栓球節點體系中,螺栓球的制作應符合應序規定:1螺栓球的制造應按機械加工用圓鋁應料、螺紋孔及其車削平面定位、加工各螺紋孔及車削平面、標注加工工號和球編號、??防腐處理的工藝過程進行。2螺紋孔及車削平面加工應按銑平面、鉆螺紋底孔、倒角、絲錐攻螺紋(鉆孔、攻螺紋使用合適的切削液)的工藝過程進行。3加工螺紋孔及車削平面的設備宜使用加工中心機床或專用工裝,所用的專用工裝轉角誤差不應大于10I,如圖7.3.2-1所示。4螺栓球的幾何尺寸允許偏差及形位公差應符合圖7.3.2-2、圖7.3.2-1螺紋孔加工用專用工裝轉角示意表7.3.2螺螺球幾何尺寸允許偏差及形位公差序號12345項目螺紋牙型和基本尺寸螺紋公差帶6H同一軸線上兩銑平面平行度:球直徑≤120mm>120mm球中心至銑平面距離銑平面與螺紋孔軸線的垂直度螺栓孔角度:(1)設計圖樣中孔位置以球坐標系水平角、仰銑角(俯銑角)表達,如圖7.3.2-3所示;(2)相鄰螺栓孔軸線夾角允許偏差或公差GB/T196GB/T1970.2mm0.3mm±0.2mm0.5%r抽取樣本數量5%5%5%5%每種球號取5%??圖7.3.2-2螺栓球幾何尺寸允許偏差和形位公差圖7.3.2-3螺栓球的螺紋孔位置以及球坐標系表達5螺紋孔的螺紋應采用機用絲錐攻制。螺紋牙型和基本尺寸應符合現行國家標準《普通螺紋基本尺寸》GB/T196的規定。螺紋選用公差帶應符合現行國家標準《普通螺紋公差》GB/T197規定的6H。選用絲錐公差帶代號應符合現行國家標準《絲錐螺紋公差》GB/T968中的H4級。?選成品球的最大螺紋與不銹鋼螺栓連接應進行抗拉強度試驗,不銹鋼螺栓擰入深度為1.5(為螺紋孔的公稱直徑),試驗在拉力試驗機上進行,螺栓達到承載力、螺紋不損壞,即認為螺紋合格。試件抽取數量:每項工程中取受力最不利的同規格的螺栓球600個為一批,不足600個仍按一批計,每批取3個為一組進行隨機抽驗。7螺栓球印記應打在基準孔平面上,印記內容應打括球號、螺紋孔加工工號以及清打的企業商標凹字。??8螺栓球的防腐處理應符合設計要求?7.3.3螺栓球節點體系中,錐頭、封板的制作應符合應列規定:機械加工的工藝過程進行?2錐頭、封板的材質應與相配鋁合金桿件材質一致?3機械加工錐頭、封板的尺寸允許偏差和形位公差應符合圖7.3.3和表7.3.3的規定?圖7.3.3ù1錐頭尺寸允許偏差和形位公差圖7.3.3ù2封板尺寸允許偏差和形位公差??表表7.3.3錐頭ù封板的尺寸允許偏差和形位公差項目十0.5孔徑0.0十0.5底板厚—0.2底板兩平面平行度0.2(外圓面)的同軸度序號1234允許偏差(mm)抽取樣本數量5%5%5%5%7.3.4螺栓球節點體系中,受力桿件成品的尺寸允許偏差和位置公差應符合表7.3.4的規定。表表7.3.4螺螺球節點體系桿件成品尺寸允許偏差和位置公差允許偏差(mm)±1.0≤/1000,且ó50.005項目桿件成品長度,桿件軸線平直度錐頭端面與圓管軸線的垂直度錐頭孔同軸度抽取樣本數量5%5%5%5%項次12347.3.5矩形管、工字形等截面形式的鋁合金構件及板式節點體系節點板加工的允許偏差應符合表7.3.5的規定。檢查數量:每種規格抽查10%,且不少于5根/件。檢驗方法:見表7.3.5。表7.3.5矩形管ù工字形等截面形式的鋁合金構件及板式節點體系節點板加工的允許偏差檢查項目下料長度定位長度孔距誤差孔位誤差直徑節點板孔距誤差孔位誤差孔徑誤差允許偏差十3mm,—0mm±0.5mm±0.2mm±0.2mm十1mm,—0.5mm±0.2mm±0.5mm±0.1mm檢驗方法用鋼尺檢查用游標卡尺檢查用游標卡尺檢查用游標卡尺檢查用游標卡尺檢查用游標卡尺檢查用游標卡尺檢查用游標卡尺檢查注:孔距和孔徑誤差針對的是板式節點體系構件一端及其節點板上的緊固件開孔;定位長度是指桿件兩端緊固件開孔之間的距離。形,下采用有效措施予以矯正。7.3.7嵌入式轂節點的加工制作下滿足現行國家標準《鋁合金結構設計規范》GB50429和現行行業標準《空間網格結構技術規