污水處理診斷處置手冊

目錄

1.前言..........................................................................2

2.出水水質.....................................................................2

2.1.有機物超標................................................................2

2.2.氨氮超標..................................................................3

2.3.總氮超標..........-.......................................................5

2.4.總磷超標..................................................................6

2.5.懸浮物超標................................................................9

3.泥餅含水率....................................................................11

4.機電設備......................................................................11

4.1.格柵機...................................................................11

4.2.提升水泵.................................................................12

4.3.鼓風機...................................................................12

4.4.曝氣頭...................................................................13

4.5.排泥設備.................................................................13

4.6.脫水機...................................................................13

4.6.1.離心脫水機.........................................................13

4.6.2.帶式壓濾脫水機.....................................................15

4.6.3.檢測儀表...........................................................16

5.物理性質異常的分析控制方法...................................................17

5.1.污泥發白................................................................17

5.2.污泥發黑................................................................17

5.3.污泥過濾困難或出水色度升高.............................................17

5.4.曝氣池內產生大量氣泡...................................................17

5.5.曝氣池產生茶色或灰色泡沫...............................................18

5.6.沉淀池有大塊黑色污泥上浮...............................................18

5.7.沉淀池泥面過高，并且出水懸浮物升高....................................18

5.8.污泥膨脹................................................................19

5.8.1.在實際運行過程中總結出來的污泥膨脹應付對策.......................19

5.8.2.通過調整工藝運行措施控制污泥膨脹的方法...........................20

6.工藝指標異常的分析控制方法..................................................20

6.1.pH值....................................................................21

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6.2.進水溫度.................................................................21

6.3.原水成分...........21

6.4.食微比(F/M).................22

6.5.溶解氧...................................................................23

6.6.活性污泥濃度(MLSS).....................................................................................................................................24

6.7.沉降比(SV30).................24

6.8.污泥體積指數(SVI)........................................................................................................................................25

6.9.污泥齡............26

6.10.回流比............27

6.11.營養的投加.............................................................50

7.污水處理常見異常情況匯總....................................................50

1.前言

污水處理過程復雜、影響因素多，我國污水處理廠異常情況頻發，導致出

水不能實現穩定達標排放.污水處理異常診斷及處置對保證污水處理廠正常運

行和達標排放有非常重要的意義。

在污水處理過程中，會遇到各種各樣的污水問題，比如：COD、氨氮、TP

等指標不達標，污泥膨脹、浮泥、活性微生物死亡等！

2.出水水質

2.1.有機物超標

影響有機物處理效果的因素主要有：

(1)營養物

一般污水中的氮磷等營養兀素都能夠滿足微生物需要，且過剩很多。但工

業廢水所占比例較大時，應注意核算碳、氮、磷的比例是否滿足100:5:1。如果

污水中缺氮，通?？赏都予F鹽。如果污水中缺磷，通?？赏都恿姿峄蛄姿猁}。

⑵PH

污水的pH值是呈中性，一般為6.5?7.5。pH值的微小降低可能是由于污水

輸送管道中的厭氧發酵。雨季時較大的pH降低往往是城市酸雨造成的，這種情

況在合流制系統中尤為突出。pH的突然大幅度變化，不論是升高還是降低，通

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常都是由工業廢水的大量排入造成的。調節污水pH值，通常是投加氫氧化鈉或

硫酸，但這將大大增加污水處理成本。

⑶油脂

當污水中油類物質含量較高時，會使曝氣設備的曝氣效率降低，如不增加

曝氣量就會使處理效率降詆，但增加曝氣量勢必增加污水處理成木。另外，污

水中較高的油脂含量還會降低活性污泥的沉降性能，嚴重時會成為污泥膨脹的

原因，導致出水SS超標。對油類物質含量較高的講水，需要在預處理段增加除

油裝置。

(4)溫度

溫度對活性污泥工藝的影響是很廣泛的。首先，溫度會影響活性污泥中微

生物的活性，在冬季溫度較低時，如不采取調控措施，處理效果會下降。其次,

溫度會影響二沉池的分離性能，例如溫度變化會使沉淀池產生異重流，導致短

流；溫度降低會使活性污殂由于粘度增大而降低沉降性能；溫度變化會影響曝

氣系統的效率，夏季溫度升高時，會由于溶解氧飽和濃度的降低，而使充氧困

難，導致曝氣效率的下降，并會使空氣密度降低，若要保證供氣量不變，則必

須增大供氣量。

2.2.氨氮超標

污水中氨氮的去除主要是在傳統活性污泥法工藝基礎上采用硝化工藝，即

采用延時曝氣，降低系統負荷。

導致出水氨氮超標的原因涉及許多方面，主要有：

(1)污泥負荷與污泥齡

生物硝化屬低負荷工藝，F/M一般在0.05?0.15kgBOD/kgMLVSS?d。負荷

越低，硝化進行得越充分.NH3-N向NO3--N轉化的效率就越高。與低負荷相

對應，生物硝化系統的SRT一般較長，因為硝化細菌世代周期較長，若生物系

統的污泥停留時間過短，即SRT過短，污泥濃度較低時，硝化細菌就培養不起

來，也就得不到硝化效果。SRT捽制在多少，取決干媼度等因素。對干以脫氮

為主要目的生物系統，通常SRT可取11?23d。

(2)回流比

生物硝化系統的回流比一般較傳統活性污泥工藝大，主要是因為生物硝化

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系統的活性污泥混合液中n含有大量的硝酸鹽，若回流比太小，活性污泥在二

沉池的停留時間就較長，容易產生反硝化，導致污泥上浮。通常回流比控制在

50?100%。

(3)水力停留時間

生物硝化曝氣池的水力停留時間也較活性污泥工藝長，至少應在8h以上。

這主要是因為硝化速率較有機污染物的去除率低得多，因而需要更長的反應時

間。

(4)BOD5/TKN

TKN系指水中有機氮與氨氮之和，入流污水中BOD5/TKN是影響硝化效果

的一個重要因索。BOD5/TKN越大，活性污泥中硝化細菌所占的比例越小，硝

化速率就越小，在同樣運行條件下硝化效率就越低；反之，BOD5/TKN越小，

硝化效率越高。很多污水處理廠的運行實踐發現，BOD5/TKN值最佳范圍為2?3

左右。

(5)硝化速率

生物硝化系統一個專門的工藝參數是硝化速率，系指單位重量的活性污泥

每天轉化的氨氮量。硝化速率的大小取決于活性污泥中硝化細菌所占的比例，

溫度等很多因素，典型值為0.02gNH3-N/gMLVSSXd。

(6)溶解氧

硝化細菌為專性好氧菌，無氧時即停止生命活動，旦硝化細菌的攝氧速率

較分解有機物的細菌低得多，如果不保持充足的氧量，硝化細菌將“爭奪”不

到所需要的氧。因此，需柴持生物池好氧區的溶解氧在2mg/L以上，特殊情況

下溶解氧含量還需提高。

(7)溫度

硝化細菌對溫度的變化也很敏感，當污水溫度低于15c時，，硝化速率會明

顯下降，當污水溫度低于5℃時:其生理活動會完全停止。因此，冬季時污水處

理廠特別是北方地區的污水處理廠出水氨氮超標的現象較為明顯。

(8)pH

硝化細菌對pH反應很敏感，在pH為8?9的范圍內，其生物活性最強，當

PHV6.0或＞9.6時，硝化菌的生物活性將受到抑制并趨于停止。因此，應盡量

控制生物硝化系統的混合液pH大于7.0o

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2.3.總氮超標

污水脫氮是在生物硝化工藝基礎上，增加生物反硝化工藝，其中反硝化工

藝是指污水中的硝酸鹽，在缺氧條件下，被微生物還原為氮氣的生化反應過程。

導致出水總氮超標的原因涉及許多方面，主要有：

(1)污泥負荷與污泥齡

由于生物硝化是牛.物反硝化的前提，只有良好的硝化，才能獲得高效而穩

定的的反硝化。因而，脫氮系統也必須采用低負荷或超低負荷，并采用高污泥

齡。

(2)內、外回流比

生物反硝化系統外回流比較單純生物硝化系統要小些，這主要是入流污水

中氮絕大部分已被脫去，二沉池中N03--N濃度不高。相對來說，二沉池由于反

硝化導致污泥上浮的危險性已很小。另一方面，反硝化系統污泥沉速較快，在

保證要求回流污泥濃度的前提下，可以降低回流比，以便延長污水在曝氣池內

的停留時間。

運行良好的污水處理,一，外回流比可控制在50%以下。而內回流比?般控

制在300?500%之間。

(3)反硝化速率

反硝化速率系指單位活性污泥每天反硝化的硝酸鹽量。反硝化速率與溫度

等因素有關，典型值為0.06?0.07gN03--N/gMLVSSXd。

(4)缺氧區溶解氧

對反硝化來說，希望DO盡量低，最好是零，這樣反硝化細菌可以“全力”

進行反硝化，提高脫氮效率。但從污水處理廠的實際運營情況來看，要把缺氧

區的DO控制在0.5mg/L以下，還是有困難的，因此也就影響了生物反硝化的

過程，進而影響出水總氮指標。

⑸BOD5/TKN

因為反硝化細菌是在分解有機物的過程中進行反硝化脫氮的，所以進入缺

氧區的污水中必須有充足的有機物，才能保證反硝化的順利進行。由于目前許

多污水處理廠配套管網建設滯后，進廠BOD5低于設計值，而氮、磷等指標則

相當于或高于設計值，使得進水碳源無法滿足反硝化對碳源的需求，也導致了

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出水總氮超標的情況時有發生。

(6)pH

反硝化細菌對pH變化不如硝化細菌敏感，在pH為6?9的范圍內，均能進

行正常的生理代謝，但生物反硝化的最佳pH范圍為65?8.0。

(7)溫度

反硝化細菌對溫度變化雖不如硝化細菌那么敏感，但反硝化效果也會隨溫

度變化而變化。溫度越高，反硝化速率越高，在30?35c時，反硝化速率增至

最大。當低于15℃時，反硝化速率將明顯降低，至5c時，反硝化將趨于停止。

因此，在冬季要保證脫氮效果，就必須增大SRT,提高污泥濃度或增加投運池

數。

2.4.總磷超標

生物除磷中通過聚磷菌在厭氧狀態卜釋放磷，在好氧狀態下過量地攝取璘。

經過排放富磷剩余污泥而除磷，導致出水TP超標的原因涉及許多方面，主要有:

(1)溫度

溫度對除磷效果的影響不如對生物脫氮過程的影響那么明顯，在一定溫度

范圍內，溫度變化不是十分大時，生物除磷都能成功運行。試驗表明，生物除

磷的溫度宜大于10℃,因為聚磷菌在低溫時生長速度會減慢。

⑵pH值

在pH在6.5?8.0時，聚磷微生物的含磷量和吸磷率保持穩定，當pH值低

于6.5時，吸磷率急劇下降。當pH值突然降低，無論在好氧區還是厭氧區磷的

濃度都急劇上升，pH降低的幅度越大釋放量越大，這說明pH降低引起的磷釋

放不是聚磷菌本身對pH變化的生理生化反應，而是一種純化學的“酸溶”效應,

而且pH下降引起的厭氧釋放量越大，則好氧吸磷能力越低，這說明pH下降引

起的釋放是破壞性的，無效的。pH升高時則出現磷的輕微吸收。

(3)溶解氧

每毫克分子氯可消耗易生物降解的COD1.14mw致使聚磷生物的生長受到

抑制，難以達到預計的除璘效果。厭氧區要保持較低的溶解氧值以更利于厭氧

菌的發酵產酸，進而使聚璘菌更好的釋磷，另外，較少的溶解氧更有利予減少

易降解有機質的消耗，進而使聚磷菌合成更多的PHB。

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而在好氧區需要較多的溶解氧，以更利于聚磷菌分解儲存的PHB類物質獲

得能量來吸收污水中的溶解性磷酸鹽合成細胞聚磷。厭氧區的DO控制在

0.3mg/l以下，好氧區DO控制在2mg/l以上，方可確保厭氧釋磷好氧吸磷的順

利進行。

(4)厭氧池硝態氮

厭氧區硝態氮存在消耗有機基質而抑制PAO對磷的釋放，從而影響在好氧

條件下聚磷菌對磷的吸收。另一方面，硝態氮的存在會被氣單胞菌屬利用作為

電子受體進行反硝化，從而影響其以發酵中間產物作為電子受體進行發酵產酸,

從而抑制PAO的釋磷和攝磷能力及PHB的合成能力。每毫克硝酸鹽氮可消耗易

生物降解的COD2.86mg,致使厭氧釋磷受到抑制，一般控制在1.5mg/l以下。

(5)泥齡

由于生物除磷系統主要通過排出剩余污泥實現除磷，因此剩余污泥量的多

少決定系統的除磷效果，而泥齡長短對剩余污泥的排放量和污泥對磷的攝取作

用有直接的影響。污泥齡越小，除磷效果越佳。這是因為降低污泥齡，可增加

剩余污泥的排放量及系統中的除磷量，從而削減二沉池出水中磷的含量。但對

于同時除磷脫氮的生物處理工藝而言，為了滿足硝化和反硝化細菌的生長要求,

污泥齡往往控制得較大，這是除磷效果難以令人滿意的原因。一般以除磷為目

的的生物處理系統的泥齡控制在3.5?7d。

(6)COD/TP

污水生物除磷工藝中，厭氧段有機基質的種類、含量及微生物所需營養物

質與污水中含磷的比值是影響除磷效果的重要因素。不同的有機物為基質時，

磷的厭氧釋放和好氧攝取效果是不同的。分子量較小的易降解有機物(如揮發性

脂肪酸類等)容易被聚磷筐利用，將其體內儲存的多聚磷酸鹽分解釋放出磷，誘

導磷釋放的能力較強，而高分子難降解有機物誘導聚磷菌釋磷能力就較差。厭

氧階段磷的釋放越充分，好氧階段磷的攝取量就越大。另外，聚磷菌在厭氧階

段釋磷所產生的能量，主要用于其吸收低分子有機基質以作為厭氧條件下生存

的基礎。因此，進水中是否含有足夠的有機質，是關系到聚磷菌能否在厭氧條

件下順利生存的重要因素°一般認為，進水中COD/TP要大于15,才能保證聚

磷菌有足夠的基質，從而獲得理想的除磷效果。

⑺RBCOD（易降解COD）

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研究表明，當以乙酸、丙酸和甲酸等易降解碳源作為釋磷基質時，磷的釋

放速率較大，其釋放速率與基質的濃度無關，僅與活性污泥的濃度和微生物的

組成有關，該類基質導致的磷的釋放可用零級反應方程式表示。而其他類有機

物要被聚磷菌利用，必須轉化成此類小分子的易降解碳源，聚磷菌才能利用其

代謝。

(8)糖原

糖原是由多個葡萄糖組成的帶分枝的大分子多糖，是胞內糖的貯存形式。

如上圖所示聚磷菌中糖原在好氧環境下形成，儲存能量在厭氧環境下代謝形成

為PHAs的合成的原料NADH并為聚磷菌代謝提供能量。所以在延遲曝氣或者

過氧化的情況下，除磷效果會很差，因為過量曝氣會在好氧環境下消耗一部分

聚磷菌體內的糖原，導致犬氧時形成PHAs的原料NADH的不足。

(9JHRT

對于運行良好的城市污水生物脫氮除磷系統來說，一般釋磷和吸磷分別需

要1.5?2.5小時和2.0?3.0小時?？傮w來看，似乎釋磷過程更為重要一些，因此,

我們對污水在厭氧段的停留時間更為關注，厭氧段的HRT太短，將不能保證磷

的有效釋放，而且污泥中的兼性酸化菌不能充分地將污水中的大分子有機物分

解為可供聚磷菌攝取的低級脂肪酸，也會影響磷的釋放；HRT太長，也沒有必

要，既增加基建投資和運行費用，還可能產生一些副作用。總之，釋磷和吸磷

是相互關聯的兩個過程，聚磷菌只有經過充分的厭氧釋磷才能在好氧段更好地

吸磷，也只有吸磷良好的聚磷菌才會在厭氧段超量地釋磷，調控得當會形成一

個良性循環。我廠在實際運行中摸索得到的數據是：厭氧段HRT為1小時15

分?1小時45分,好氧段HRT為2小時?3小時10分較為合適。

(10)回流比(R)

A/O工藝保證除磷效果的極為重要的一點，就是使系統污泥在曝氣池中“攜

帶”足夠的溶解氧進入二沉池，其目的就是為了防止污泥在二沉池中因厭氧而

釋放磷，但如果不能快速排泥，二沉池內泥層太厚，再高的DO也無法保證污泥

不厭氧釋磷，因此，A/0系統的回流比不宜太低，應保持足夠的回流比，盡快

將二沉池內的污泥排出。但過高的回流比會增加回流系統和曝氣系統的能源消

耗，且會縮短污泥在曝氣池內的實際停留時間，影響BOD5和P的去除效果。

如何在保證快速排泥的前提下，盡量降低回流比，需在實際運行中反復摸索。

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一般認為，R在50?70%的范圍內即可。

2.5.懸浮物超標

出水中的懸浮物指標是否達標，主要取決于生物系統污泥的質量是否良好、

二沉池的沉淀效果以及污水處理廠的工藝控制是否恰當。

造成二沉池出水懸浮物超標的原因有以下幾個方面：

(1)二沉池工藝參數選擇

二沉池設“參數是否覽擇恰當是出水懸浮固體指標會否超標的重要因素。

許多污水處理廠在設計之初，為節約建設成本，將水力停留時間大大縮短，并

盡量提高其水力表面負荷.造成運行時二沉池經常出現翻泥現象，致使出水懸

浮固體超標。另外，某些污水處理廠由于實際工藝調整需要，需將生物池污泥

濃度控制在較高的水平時.也會造成二沉池固體表面負荷過大，影響出水水質。

因此，一般認為應對二沉池的這幾個工藝參數的設置留有較大的余地，以利于

污水處理廠工藝的控制與調整。

一般來說，影響沉淀池沉淀效果的主要工藝參數為水力停留時間、水力表

面負荷和污泥通量。

0二沉池水力停留時間

污水在二沉池的水力停留時間長短，是二沉池運行的重要參數。只有足夠

的停留時間，才能保證良好的絮凝效果，獲得較高的沉淀效率。因此，建議二

沉池的水力停留時間設置在3?4h左右。

0二沉池水力表面負荷

對于一座沉淀池來說.當進水量一定時，它所能去除的顆粒的大小也是一

定的。在所能去除的這些顆粒中，最小的那個顆粒的沉速正好等于這座沉淀池

的水力表面負荷。因此，水力表面負荷越小，所能去除的顆粒就越多，沉淀效

率就越高，出水懸浮物的指標就越低。設計二沉池較小的水力表面負荷，有利

于污泥等懸浮固體的有效沉淀。一般建議二沉池的水力表面負荷控制在

0.6?1.2m3/m2Xho

0二沉池固體表面負荷

二沉池的固體表面負荷的大小，也是影響二沉池沉淀效果的重要因素。二

沉池的固體表面負荷越小，污泥在二沉池的濃縮效果越好。反之，則污泥在二

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沉池的濃縮效果越差。過大的固體表面負荷會造成二沉池泥面過高，許多污泥

絮體來不及沉淀就隨污水流出，影響出水懸浮物指標。一般二沉池固體表面負

荷最大不宜超過150kgMLSS/m2Xd。

(2)活性污泥質量

活性污泥質量的好壞是影響出水懸浮物是否超標的重要因素。高質量的活

性污泥主要體現在四個方面：良好的吸附性能，較高的生物活性，良好的沉降

性能以及良好的濃縮性能。

膠體狀態的污染物首先必須被吸附到活性污泥絮體匕并進一步被吸附到

細菌表面附近才能被分解代謝，因而吸附性能較差的活性污泥去除膠態污染物

質的能力也差。活性污泥的生物活性系指污泥絮體內的微生物分解代謝有機污

染物的能力，生物活性較差的活性污泥去除有機污染物的速度必然較慢。只有

沉降性能良好的活性污泥才能在二沉池得以有效地泥水分離。反之，如果污泥

沉降性能惡化，分離效果必然降低，導致二沉池出水渾濁，SS超標，嚴重時還

可能導致活性污泥的大量流失，使系統內生物量不足，繼而又影響對有機污染

物的分解代謝效果。只有活性污泥具有良好的濃縮性能，才能在二沉池得到較

高的排泥濃度。反之，如果濃縮性能較差，排泥濃度降低，就要保證足夠的

流污泥量，提高回流比。但是，提高回流比會縮短污水在曝氣池的實際停留時

間，導致曝氣時間不足，影響處理效果。

(3)進水SS/BOD5

T物系統活性污泥中MLVSS比例與進水SS/BOD5有很大的關系，當進水

SS/BOD5高時，生物系統活性污泥中MLVSS比例則低，反之則高。根據運行經

驗來看，當SS/BOD在1以下時，MLVSS比例可以維持在50%以上，當SS/BOD5

在5以上時，VSS比例將會下降到20?30%。當活性污泥中MLVSS比例較低時,

為了保證硝化效果系統就必須維持較高的泥齡，污泥老化情況較明顯，導致出

水SS超標。

(4)有毒物質

入流污水中含有強酸、強堿或重金屬等有毒物質將會使活性污泥中毒，失

去處理功效，嚴重的甚至發生污泥解體，造成污泥無法沉淀，出水懸浮物超標。

解決活性污泥中年問題的根本辦法就是加強對上游污染源的管理。

(5)溫度

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溫度對活性污泥工藝的影晌是很廣泛的。首先，溫度會影響活性污泥中微

生物的活性，冬季溫度較水時，如不采取調控措施，處理效果會下降。其次，

溫度會影響二沉池的的分離功能。如溫度的變化會使二沉池產生異重流，導致

短流現象發生；溫度降低時，會使活性污泥由于黏度增大而降低沉降性能等。

3.泥餅含水率

在我國.已經投入使用或在建的污水處理,普遍采用活性污泥法進行污水

處理，活性污泥的污泥齡設計較短，且設計中基本不設污泥濃縮和污泥消化設

施，使得剩余污泥量大，污泥中有機成分多，不易于脫水。因此，若要將泥餅

含水率控制在80%以下，就需要加大PAM的投加量，從而使污水處理成本提高。

為保證污泥濃縮與脫水效果，在污泥脫水絮凝劑的配制方面，絮凝藥劑的

配制濃度應控制在0.1%?0.5%范圍內。濃度太低則投加溶液量大，配藥頻率增

多；濃度過高容易造成藥劑粘度過高，可能導致攪拌不夠均勻，螺桿泵輸送藥

液時阻力增大，容易加快設備損耗和管路堵塞。另外，不同批次和不同型號的

絮凝劑比重差別較大，需根據實際情況定期或不定期地標定藥劑的配制濃度，

適時調整藥劑的用量，保證污泥脫水效果和減少藥劑浪費。同時，干粉藥劑在

儲存利使用過程中注意防潮防失效。

4.機電設備

若要使污水與污泥處理系統的正常穩定運行，保證與工藝配套機電設備的

運行狀況也是非常重要的。同時，機電設備的穩定高效運行，對污水處理廠節

能降耗影響很大。

4.1.格柵機

格柵除污機是污水處理工藝的第一道工序，也是污水處理廠內最容易出現

故障的設備之一。一旦出現故障，污水處理廠將不能夠正常進水。

常見問題：

0格柵機卡阻：不管連續運行還是間歇運行，因為格柵機長時間與污水接

觸，容易造成軸承磨損，運行出現卡阻現象，造成鏈條或耙齒拉偏或其他機械

故障。為此，需要加強格柵機相關機械部件的潤滑保養，以及日常巡檢要及時

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到位。

0格柵機堵塞：污水中常夾帶一些長條狀的纖維、塑料袋等易纏繞的雜物,

容易造成柵條和耙齒等堵塞。這一方面會使過柵斷面減少，造成過柵流速過大,

攔污效率下降。另一方面也會造成柵渠過水速率緩慢、沙礫沉積、柵渠溢流等

問題。一般只能進行技術改造完善或勤維護，采用人工清理的方式解決。

4.2.提升水泵

國內目前的污水處理廠，大多采用潛水泵提升污水。從實際運行中發現，

潛水泵在使用過程中，由于污水中各種雜質與浮渣較多，這些雜質容易纏繞在

水泵的葉輪和密封環的間隙里，引起機械密封效果和水泵效率降低，使污水進

入到密封腔而產生故障，嚴重時將導致水泵電機過流損壞。針對該問題主要是

加強格柵機的格渣效果，定期檢查潛水泵的絕緣和密封、核算提升泵效率，定

期輪換使用等。

因污水處理廠進水量一天24小時均有變化，以及配套污水收集系統完善程

度的不同，使得不同時期污水處理廠進水量可能有較大變化，特別是合流制的

排水系統，進水季節性變叱的特征非常明顯。因此，在潛水泵的選用和配置上,

應留有較大的調節空間。通?？刹蓸佣嗯_水泵抽排水量呈梯度配置，結合定速

泵配合調速泵控制方式，其中定速泵按平均流量選擇，滿足基本流量需求。調

速泵變速運轉以適應流量的變化，流量波動較大時以增減運轉臺數作補充。

4.3.鼓風機

鼓風機是污水處理工藝的關鍵設備，耗能最大。風量、風壓、電耗、噪音

等是選用鼓風機的基木技術參數，使用中需結合工藝運行的特點，注意其適用

的范圍和調節能力。

污水處理廠的生物反應池微孔曝氣系統一般采用離心式鼓風機。離心風機

具有效率高、使用年限長、殼體內不需要潤滑、氣體不會被油污染等優點，特

別是在供風量、風壓的適用范圍、噪音控制以及運行的穩定等方面均較羅茨風

機優越。羅茨風機一般適用于池深較淺，需要的風量和風壓較小的情況。

在能耗控制上，可采用變頻調節控制，設備配置方面，也可多臺鼓風機風

量呈梯度配置，針對不同的工況，以增強工藝運行調節的靈活性，同時減少電

耗。

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油冷卻器、油過濾器要定期清理，保證油質，需定期更換和送檢，防止出

現乳化現象。油冷卻器有風冷和水冷兩種方式：采用風冷注意定期清潔風冷卻

器的散熱片，防止堵塞和積集塵垢；采用水冷需定期清理和維護冷卻塔以及相

應管路，注意保證循環冷卻水的水質，可定期加入緩但阻垢藥劑，防止細菌滋

生、冷卻器、管路結垢以及銅構件發生原電池反應腐但，影響冷卻效果甚至污

染油質。

過濾器要定期清潔或更換，保證講口角壓在規定范圍以內，減少因負壓過

高導致的鼓風機喘震故障的發生。

4.4.曝氣頭

目前大部分的曝氣方式采用的是微孔膜曝氣，有盤式、球冠式、板式、管

式等橡膠膜微孔曝氣器類型。曝氣器使用一段時間后，因微孔堵塞，阻力增大

和橡膠老化、彈性變差等.導致充氧效率均會下降。為避免曝氣器的堵塞或阻

力增加過大，應定期進行曝氣器的清洗?？刹捎眉姿崆逑椿虼髿饬扛邏嚎諝馇?/p>

洗。采用甲酸清洗要小心控制甲酸的濃度、清洗的頻次、注意操作安全；采用

大氣量空氣消洗要小心控制氣量大小、強度和清洗的頻次。另外，注意要定期

打開曝氣系統的排水閥門，排出冷凝水。對嚴重堵塞或破損的曝氣頭要及時更

換，保證生物池曝氣的均勻性，防止出現死角，堆積污泥。

4.5.排泥設備

因為工藝的差別，有部分污水處理工藝不帶二沉池，如SBR、UNITANK等,

而且其池底是平的，容易在排泥時形成泥層漏斗。后期排出的混合液濃度降低,

未能排出足量的污泥，導致剩余污泥濃度的下降，帶來污泥處理能耗、藥耗的

上升。

對于這些工藝的運行，宜采用間歇排泥方式或改造成多點排泥的系統。

此外，在有二沉池的生物處理系統，需要對二沉池刮吸泥機進行定期維護,

保證排泥順暢，防止積泥而影響出水SS等指標。

4.6.脫水機

目前國內采用的機械脫水方式主要有離心脫水機和帶式壓濾脫水機。

4.6.1.離心脫水機

運行中應研究進離心脫水機的濃縮污泥含固率的要求范圍，進料量（裝機容

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量），最大產量，離心機差速、轉速，不同類型聚丙烯酰胺（PAM）加注率、投加

濃度對離心機脫水后的污汛含固率、分離水SS值和回收率的影響。

若要離心脫水機的污泥脫水處理達到理想的分離效果，可以從兩方面來考

慮：

0轉速差越大，污泥在離心機內停留時間越短，泥餅含水率就越高，分離

水含固率就可能越大。反之，轉速差越小，污泥在離心機內停留時間越長，固

液分離越徹底，但必須防止污源堵塞。利用轉速差可以自動地講行調節，以補償

進料中變化的固體含量。

0當污泥性質已經確定時，可以改變進料投配速率，減少投配量改善固液

分離；增加絮凝劑加注率.可以加速固液分離速度，提高分離效果。

常見問題：

0開機報警或振動報警

離心脫水機開啟時低差速報警引起主電機停機或者振動較大、聲音異常，

造成報警停機。上述情況為上次停機前沖洗不徹底所致，即沖洗不徹底會導致

兩種情況發生：一是離心機出泥端積泥多導致再次開啟時轉鼓和螺旋輸送器之

間的速差過低而報警；二是轉鼓的內壁上存在不規則的殘留固體導致轉鼓轉動

不平衡而產生振動報警。

0軸溫過高報警

這主要是由于潤滑脂油管堵塞致潤滑不充分、軸溫過高。由于離心脫水機

的潤滑脂投加裝置為半自動裝置，相對人工投加系統油管細長，間隔周期長，

投加1次潤滑脂容易發生油管堵塞的現象。一旦發生，需要人工及時清理，其

主要原理是較頻繁地加油以保證細長油管的有效暢通。當然，潤滑脂亦不能加

注過多，否則亦會引起軸承溫度升高。

0主機報警而停機

開啟離心脫水機或運行過程中調節脫水機轉速，主電機變頻器調節過大或

過快，容易造成加（減）速過電壓現象，導致主電機報警。運行中發現，一般變頻

調節在2Hz左右比較安全。離心脫水機在沖洗狀態下，尤其在高速沖洗時，也

易造成加（減）速過電壓現象，所以在高速沖洗時離心脫水機旁應有運行人員監

護。

0離心脫水機不出泥

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在離心脫水機正常運轉的情況下，相關設備正常運轉，但出現不出泥現象,

濾液比較混濁，差速和扭矩也較高，無異響，無振動，高速和低速沖洗時扭距

左右變化不大，亦出現過扭距忽高忽低的現象，再啟動時困難，無差速。

這種情況多發生在雨季，由于來水量大，對生物池的污泥負荷沖擊大，導

致剩余污泥松散、污泥顆粒小。而污泥顆粒越小，比表面積越大（呈指數規律增

大），則其擁有更高的水合強度和對脫水過濾更大的阻力，污泥的絮凝效果差且

不易脫水。此時，如不及時講行工藝調整，則離心脫水機可能會出現扭矩力不

從心的現象（過高），恒扭矩控制模式下差速會進行跟蹤。一旦差速過大，很容易

導致污泥在脫水機內停留時間短、固環層??；另一方面，轉速差越大，由于轉

鼓與螺旋之間的相對運動漕大，對液環層的擾動程度必然增大，固環層內部分

被分離出來的污泥會重新返至液環層，并有可能隨分離液流失。這種情況下會

產生脫水機不出泥的現象0

在進泥濃度較低且污殂松散的情況下，采用高轉速、低差速和低進泥量運

行能夠有效解決不出泥的問題，并且運行效果也不錯。高轉速是為了增加分離

因數，一般來說污泥顆粒越小密度越低，需要的分離因數較高，反之需要較低

的分離因數；采用低差速可以延長污泥在脫水機內停留時間，污泥絮凝效果增

強的同時在轉鼓內接受離心分離的時間將延長，同時由于轉鼓和螺旋之間的相

對運行減少，對液環層的擾動也減輕，因此固體回收率和泥餅含固率均將提高:

低進泥量亦增加固體回收率和泥餅含固率。

4.6.2.帶式壓濾脫水機

帶式壓濾脫水機是由上下兩條緊張的濾帶夾帶著淤泥層，從一連串規律排

列的粗壓筒中呈S形彎曲經過，靠濾帶本身的張力形成對污泥層的壓榨和剪切

力，把污泥層的毛細水擠玉出來，獲得含固率較大的泥餅。

為保持帶式壓濾脫水機的正常運行，需注意以下操作與維護事項：

（1）對有預脫水區（濃縮區）的，保證布泥均勻；（2）濾帶刮刀采用軟性材質，

減少對濾帶和濾帶接口處的磨損：（3）保證濾帶沖洗水壓力，濾帶沖洗系統盡景

采用不銹鋼自凈噴嘴，能夠自行沖掉堵塞在噴嘴的臟物，保證濾帶的孔隙率和

污泥脫水效果；（4）經常維護自動防偏帶裝置與增減壓裝置，減少濾帶邊沿磨損;

（5）保證自控系統設有連鎖保護裝置，防止誤動作給整機造成的損傷。

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常見問題：

0濾帶打滑

這主要是進泥超負荷，應降低進泥量；濾帶張力太小，應增加張力；餛壓

筒損壞，應及時修復或更換。

0濾帶跑偏

這主要是進泥不均勻.在濾帶上攤布不均勻，應調整進泥口或更換平泥裝

置:輻壓筒局部損壞或過度磨損，應予以檢杳更換：輯壓簡之間相對位置不平

衡，應檢查調整；糾偏裝置不靈敏。應檢查修復。

0濾帶堵塞嚴重

這主要是每次沖洗不初底，應增加沖洗時間或沖洗水壓力；濾帶張力太大,

應適當減小張力；加藥過量，即PAM加藥過量，粘度增加，常堵塞濾布，另外

未充分溶解的PAM也易堵塞濾帶；進泥中含砂量太大，也易堵塞濾布，應加強

污水預處理系統的運行控制。

0泥餅含固量下降

這主要是加藥量不足、配藥濃度不合適或加藥點位置不合理，達不到最好

的絮凝效果；帶速太大，泥餅變薄，導致含固量下降，應及時地降低帶速，一

般應保證泥餅厚度為5?10mm；濾帶張力太小，不能保證足夠的壓榨力和剪切

力，使含固量降低。應適當增大張力；濾帶堵塞，不能將水分濾出，使含固量

降低，應停止運行，沖洗濾帶。

4.6.3.檢測儀表

因為儀表監測的污水中雜質多，環境差，經常容易導致在線儀表測量產生

誤差較大，或者損壞率高.極大地影響了污水處理廠在線監控的力度和自動化

控制水平。

由于污水處理廠進水中污染物濃度較高、懸浮物較多，容易在采樣管道和

分析儀器的進樣管形成污垢，因此需要針對性配置水樣預處理單元和選擇水質

濃度相兀配的分析儀器量程。在選用設備時，一些自帶捽制系統的大型設備配

置的自控系統與廠內主要控制系統選型要一致，否則設備不易與廠內整個自控

系統建立通訊，或建立通訊時需要投入較大的成本。另外，在運行過程中應建

立一套詳細的維護與操作規程，如維護工作一定要提前計劃和準備相應的備品

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配件；定期對分析儀器進行標定和校正，消洗管道和預處理單元，以及更換消

耗件和易損件；加強在線監測系統的日常管理等。

由于污水處理廠特殊的構筑物設計及大量地處理污水，污水處理廠發生窗

擊現象普遍比較嚴重，對室外設備安全運行構成較大的威脅。對現場設備和儀

表的二、三級防雷，防止出現被雷擊而使現場設備和儀表的損壞。如果為了控

制工程造價而缺少這些設施，那么在今后的運行管理工作中將付出更大的代價。

5.物理性質異常的分析控制方法

5.1.污泥發白

產生原因：

1.缺少營養，絲狀菌或固著型纖毛蟲大量繁殖，菌膠團生長不良；

2.pH值高或過低，引起絲狀菌大量生長，污泥松散，體積偏大；

解決辦法：

1.按營養配比調整進水負荷，氨氮滴加量，保持數日污泥顏色可以恢復。

2.調整進水pH值，保持曝氣池pH值在6?8之間，長期保持pH值范圍才

能有效防止污泥膨脹。

5.2.污泥發黑

產生原因：

曝氣池溶解氧過低，有機物厭氧分解釋放出HzS,其與Fe作用生成FeS

解決辦法：

增加供氧量或加大回流污泥，只要提高曝氣池溶解氧，10多小時左右污泥

將逐漸恢復正常。

5.3.污泥過濾困難或出水色度升高

產生原因：

缺乏營養或水溫過低，污泥生長不良，大量污泥解絮

解決辦法：

增加負荷均衡營養，提高水溫，改善污泥生長環境。

5.4.曝氣池內產生大量氣泡

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產生原因：

進水負荷過高，沖擊負荷較大，造成部分污泥分解并附著于氣泡上使氣泡

發粘不易碎，因此水面積存大量氣泡。

解決辦法：

減少進水，稍微加大回流污泥量，穩定一段時間后氣泡減少系統逐漸正常。

5.5.曝氣池產生茶色或灰色泡沫

產生原因：

污泥老化，泥齡過高，解絮后的污泥附于泡沫上

解決辦法：

增加排泥，逐漸更新系統中的新生污泥，污泥的更新過程需要持續幾天時

間，期間要控制好運行環境，保證新生污泥有較強的活性（保證溶解氧在1.0?3.0

內的穩定水平，營養物質比例要均衡，適當投加營養鹽）。

5.6.沉淀池有大塊黑色污泥上浮

產生原因：

1.沉淀池有死角，局部積泥厭氧，產生CH4、CO2,氣泡附于污泥粒使之上

浮，出水氨氮往往較高；

2.回流比過小，污泥回流不及時使之厭氧

解決辦法：

1.若沉淀池有死角，可以保持系統處于較高的溶解氧狀態問題可以得到緩

解，根本解決需要對死角進行構造上的改造才能實現。

2.加大回流比，防止污泥在沉淀池停留時間太長。

5.7.沉淀池泥面過高，并且出水懸浮物升高

產生原因：

1、負荷過高，有機物分解不完全影響污泥沉淀性能，沉降效果變差。

2、負荷過低，污泥缺乏營養，耐低營養細菌增多絮凝性能變差。

3、污泥尼齡較長，系統中污泥濃度過高并且污泥結構松散不易沉降。

4、水溫過高使小分子有機物增多，菌膠團吸附過多有機物造成污泥解絮。

解決辦法：

1、降低負荷減少進水COD總量，提高溶解氧使污泥性能逐漸恢復。

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2、增加進水量控制在合適的范圍，保持較高溶解氧狀態一段時間抑制低營

養細菌繼續增加。

3、加大剩余污泥排放量，將系統污泥濃度控制到合理范圍內。

4、降低曝氣池中的水溫，控制好溶解氧水平，一段時間后污泥可恢復正常。

5.8.污泥膨脹

在活性污泥系統中，有時污泥的沉降性能轉差、比重減輕、體積增大，污

泥在沉淀池沉降困難，嚴重時污泥外溢、流失，處理效果急劇下降，這種現象

就是污泥膨脹。污泥膨脹是活性污泥系統最難解決的問題，至今仍未有較好的

解決辦法。

5.8.1.在實際運行過程中總結出來的污泥膨脹應付對策

表1在實際運行過程中總結出來的污泥膨脹應付對策

序膨脹

現象原因解決對策

號種類

1,進水有機質少，F/M加大進水量，提高進水有機

通過鏡檢發

太低負荷

現大量絲狀

2進水N、P等營養物質適當調節營養比例

菌，其他種

不足COD:N:P=200:5:1

類偏少；

3、pH值太低調整pH值6?9

絲狀曝氣池泥水

減少進水量，加大排泥量以

1菌膨不分離，出

4、曝氣池溶解氧太低＜減少對氧的消耗；

脹水懸浮物

0.8或者投加化學藥劑殺滅或抑

多；

制絲狀菌的繁殖。

曝氣池顏色

5、進水水溫偏增加水溫調節設施（如噴淋

發黑，產生

高＞35°C,并影響到溶冷卻塔），或通過加強預曝氣

大量泡沫；

解氧的提高促進水氣蒸發來降低溫度

進水含有大量溶解性有控制進水穩定，通過投加N、

非絲污泥絮凝沉

機物，使污泥負荷F/MP等營養物質氏營養均衡，

2狀菌降性能差，

太高，而進水有缺乏足夠提高曝氣池溶解氧濃度。

膨脹泥水不分離

的N、P或DO,污泥結投加絮凝劑助凝（聚鋁、聚

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序膨脹

現象原因解決對策

號種類

水率高達400%以上，遠鐵、或聚丙烯酰胺）

大于100%的正常水平

進水中含有大量有毒物

通過實驗分析，找出有毒源，

污泥不絮質，導致污泥中毒，使細

增加預處理設施，把有毒物

凝，不沉降菌不能分泌出足夠的粘

質去除掉。

性物質

5.8.2.通過調整工藝運行措施控制污泥膨脹的方法

調整運行工藝控制措施，對工藝條件控制不當產生的污泥膨脹非常有效。

具體方法有：

①在曝氣池的進水口處投加粘土、消石灰、生污泥或消化污泥等，以提高

活性污泥的沉降性和密實性；

②使進入曝氣池的廢水處于新鮮狀態，如采取預曝氣措施，使廢水處于好

氧狀態；

③加強曝氣強度，提高混合液DO濃度，防止混合液局部缺氧或厭氧；

④補充氮磷等營養鹽，保持混合液中C、N、P等營養物質平衡；

⑤提高污泥回流比，降低污泥在二沉池的停留時間；

⑥對廢水進行預曝氣吹脫酸氣或加堿調節，以提高曝氣池進水的pH值；

⑦發揮調節池的作用，保證曝氣池的污泥負荷相對穩定；

⑧控制曝氣池的進水溫度；

在曝氣池前增設生物選擇器（永久性措施）。好氧生物選擇器就是在回流污泥

進入曝氣池前進行再生性曝氣，減少回流污泥中粘性物質的含量，使其中微生

物進入內源呼吸階段，提高菌膠團細菌攝取有機物的能力和與絲狀微生物的競

爭能力。為加強生物選擇器的效果，可以在在曝氣過程中投加足量的氮、磷等

營養物質，提高污泥的活性。

6.工藝指標異常的分析控制方法

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6.1.pH值

在實際調節過程中pH值寧愿偏堿而不要偏酸，主要因為偏堿更利于后段絮

凝沉淀效果提升。

pH值與其他指標的關系：

(1)與水質水量的關系：工業排水中pH的波動主要由生產中使用的酸堿藥

品帶來的，需要在運行中逐步熟悉企業排水情況，積累經驗通過顏色等物理性

質判斷水質偏酸或偏堿。

(2)與沉降比的關系：pH低于5或高于10都會對系統造成沖擊，出現污泥

沉降緩慢，上清液渾濁，甚至液面有漂浮的污泥絮體。

(3)與污泥濃度(MLSS)的關系：越高的污泥濃度對pH的波動耐受力越強。

在受沖擊后應加大排泥量走進活性污泥更新。

(4)與回流比的關系：提高回流比以稀釋進水的酸堿度也是降低pH波動對

系統影響的方法之一。

6.2,進水溫度

水溫高則影響沖氧效率，溶解氧難以提高經常是由于這個原因；

溫度過低(一般認為低于10℃影響明顯)則絮凝效果變差明顯，絮體細小、

間隙水渾濁。

6.3.原水成分

原水成分變化對活性污泥的影響如下：

表2原水成分變化對活性污泥的影響

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原水成分變化對活性污泥的影響原因分析

pH值異管波動抑制生長、導致死亡不適合的生長環境

造成沖擊負荷，沉降性

有機物濃度過高微生物增長迅速，活性高

差

食物供洽不足，活性污泥死

有機物濃度過低活性污泥易老化

亡

物化段去除不足，活性混雜i寸多固體顆粒，造成活

懸浮物濃度過高

污泥有效成分低性污泥濃度增長假象

進水含有有毒物活性污泥解體，活性抑

中毒發生，細胞合成受抑制

質制

池體泡沫過多，沖氧效泡沒置蓋池體表面，沿轉移

表面活性劑過多

率低率低。左環然竭腳

6.4.食微比(F/M)

食微比(也叫污泥負荷)就是反映食物與微生物數量關系的一個比值。運行管

理中需要明白：有多少食物才可以養多少微生物。通常需要控制食微比在0.3

左右，經常利用實驗數據代入公式計算以確定適合的進水流量。BOD值按COD

值的50%進行計算，并在日?；灥臄祿Ρ戎姓页鲞m合該處理站水質的COD、

BOD比值。

計算方法為：

NS=QLa/XV

其中：

Q一污水流量(m》d)；

V—曝氣池容積(m3)；

X一混合液懸浮物(MLSS)濃度(mg/L)；

La一進水有機物(BOD)濃度(mg/L)。

(1)與污泥濃度的關系：根據有多少食物可以養多少微生物的原理，污泥濃

度的調整要與進水濃度相適應，在系統進水水質頻繁變化的情況下，以日平均

濃度作為調整污泥濃度的參考依據較為合理。實際操作上，調整污泥濃度的最

直接方法就是控制剩余污泥排放量，如能根據排泥數據制作出適合該處理站的

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排泥曲線，對日后運行有很高的參考價值。

(2)與溶解氧的關系：食微比過低時，活性污泥過剩，過剩部分污泥的呼吸

消耗的氧量大于分解有機物需要的氧，但總需氧量不變，氧的利用率降低，形

成功率的浪費。食微比過高，系統需氧量上升造成供氧壓力，超過系統供氧能

力時造成系統缺氧，嚴重的將引起系統癱瘓。

(3)與活性污泥沉降比的對應關系：

表3食微比(F/M)與活性污泥沉降比的對應關系

食微比表現對應沉降比表現

1、沉降過程可出現活性污泥過多，聚

體小

2、活性污泥色澤較深

食微比過低

3、沉降過程較迅速

4、上清液帶有小顆粒

5、沉降的活性污泥壓縮性好

1、活性污泥稀少

2、活性污泥色澤鮮淡

食微比過高3、絮凝沉降速度相對緩慢

4、上清液渾濁

5、沉降活性污泥階段壓縮凌爰「黑/甚別

6.5.溶解氧

運行中的溶解氧監測主要依靠在線監測儀表，便攜式溶解氧儀和實驗測定,

3種方法監測，儀器需要經常對比實驗測定結果以確保儀器準確。在出現溶氧異

常時，應在曝氣池中采取多點采樣的方法通過測定曝氣池不同區域的溶解氧濃

度，來分析故障原因。

(1)與原水成分的關系。原水對溶解氧的影響主要體現在大水量和高有機物

濃度會增加系統的耗氧量.因此運行中曝氣機全開之后，要再提高進水量就要

根據溶解氧情況而定了。另外，如原水中存在洗滌劑較多，使得曝氣池液面存

在隔絕大氣的隔離層，同樣會降低沖氧效率。

(2)與污泥濃度的關系。越高的污泥濃度耗氧量也越大，因此運行中需要通

過控制合適的污泥濃度，避免不必要過度耗氧。同時應該注意，污泥濃度低時

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應調整曝氣量避免過度沖氧引起污泥分解。

(3)與沉降比的關系。運行中要避免的是過度曝氣,過度曝氣會使污泥細小

的空氣泡附著在污泥上，導致污泥上浮，沉降比增大、沉淀池表面出現大量浮

渣。

6.6.活性污泥濃度(MLSS)

活性污泥濃度是指曝氣池末端出口混合懸浮固體的含量，用MLSS表示，它

是反映曝氣池中微生物數量的指標。

(1)與污泥齡的關系。污泥齡是通過排除活性污泥來達到污泥齡指標的可操

作手段。因此，控制好污泥齡也就同時得出了合適的污泥濃度范圍。

(2)與溫度的關系。對于正常的活性污泥菌群來說，溫度每下降10C,其中

的微生物活性就要下降一倍。因此，運行中我們只需要在溫度高時降低系統污

泥濃度，溫度低時提高系統污泥濃度就能達到穩定處理效率的目的。

(3)與沉降比的關系?；钚晕勰酀舛仍礁叱两当鹊淖罱K結果就越大，反之越

小。運行中要注意的是，活性污泥濃度高引起的沉降比升高.，觀察到的沉降污

泥壓縮密實；

而非活性污泥濃度升高導致的沉降比升高多半壓實性差，色澤暗淡。低活

性污泥濃度導致的沉降比過低，觀察到的沉降污泥色澤暗淡、壓縮性差、沉降

的活性污泥稀少。

6.7.沉降比(SV30)

活性污泥沉降比應該說在所有操作控制中最具備參考意義。通過觀察沉降

比可以側面推定多項控制指標近似值，對綜合判斷運行故障和運轉發展方向具

有積極指導意義。

表4影響沉淀效果的因素及處理對策

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