電磁干擾測量中不確定度的評定指南中國合格評定國家認可委員會二○○六年六月2006年06月01日發布2006年07月01日實施電磁干擾測量中不確定度的評定指南1目的與范圍附錄A不是用戶指南，不希望用戶在進行2引用文件《通用計量術語及定義》3術語、定義和符號關于不確定度的術語和定義見JJF1059-1998《測量不確定度的評定及表X;:輸入量X;:X;的估計值2006年06月01日發布2006年07月01日實施C:靈敏系數量結果k:包含因子δVsw:對接收機正弦波電壓不準確的修正值，dBδVpa:對接收機脈沖幅度響應不理想的修正值，dBδVpr:對接收機脈沖重復頻率響應不理想的修正值，dBδVnf:對接收機本底噪聲影響的修正值，dBδMD:對電源騷擾造成的誤差的修正值，dBδAF:對天線系數內插誤差的修正值，dBδAFh:對天線系數隨高度變化與標準偶極子天線的天線系數隨高度變化之2006年06月01日發布2006年07月01日實施δAcp:對天線交叉極化響應的修正值，dBδSA:對不完善的場地衰減的修正值，dBδh:對桌面離地面高度不適當的修正值，dB4.1概述當要判定是否符合騷擾的允許極限要求時，必須考慮測量儀器引入的不確估計值x應評定其標準不確定度u(x;)(以分貝表示)和靈敏系數ci。被測量的注1:對大多數測量結果近似正態分布的典型情況，包含因子取k=2,其置信水平近似為95%。①假設ULAB小于或等于表1中列出的Ucispr,則：●如果測得的騷擾都不超過騷擾極限值，則可以判定為合格；●如果測得的騷擾超過騷擾極限值，則可以判定為不合格。②假設ULAB大于表1中列出的Ucispr,則：2006年06月01日發布2006年07月01日實施●如果測得的騷擾加上(ULAB-Ucispr)后不超過騷擾極限值，則可以判●如果測得的騷擾加上(ULAB-Ucispr)后超過騷擾極限值，則可以判定測量頻率的電場強度)正在考慮中注2:表1中Ucispr的值是基于附錄A的數據、考慮了4.2～4.4的各項不確定度分量后確定的擴展不確定度，本節的內容沒有降低或取消測量裝置應符合CISPR16-1標準中各項技術指標的要求。一接收機讀數一人工電源網絡和接收機間連接網絡的衰減一人工電源網絡電壓分壓系數一接收機正弦波電壓準確度一接收機脈沖幅度響應一接收機脈沖響應隨重復頻率的變化一接收機噪聲本底一人工電源網絡的接收機端口與接收機之間失配的影響一人工電源網絡的阻抗一接收機讀數一吸收鉗和接收機間連接網絡的衰減一吸收鉗的插入損耗一接收機正弦波電壓準確度4.4在開闊場或替代測試場地進行輻射騷擾電場強度測量要考慮的影響量2006年06月01日發布2006年07月01日實施CNAS-GL07:2006第6頁共32頁2006年06月01日發布2006年07月01日實施V=V,+L+Lamm+δVsw+δVpa+δVprx;的不確定度C接收機讀數1)1衰減：AMN-接收機2)1AMN電壓分壓系數3)1接收機修正：正弦波電壓4)1脈沖幅度響應5)1脈沖重復頻率響應5)1噪聲本底接近度6)1失配：AMN一接收機7)11因此，U=2u(V)=3.97dB取兩位有效數字為4.02006年06月01日發布2006年07月01日實施表A2傳導騷擾測量的不確定度評定(采用50Q/50μH+5Ω的人工電源網絡)x的不確定度C接收機讀數1)1衰減：AMN一接收機2)1AMN電壓分壓系數3)1正弦波電壓4)1脈沖幅度響應5)1脈沖重復頻率響應5)1噪聲本底接近度6)1失配：AMN一接收機7)11因此，U=2uc(V)=3.60dB=3.6dBA3騷擾功率測量表A330MHz~300MHz騷擾功率測量的不確定度評定C接收機讀數1)1衰減：吸收鉗一接收機2)1吸收鉗的插入損耗3)1接收機修正：正弦波電壓4)1脈沖幅度響應5)1脈沖重復頻率響應5)1噪聲本底接近度6)1失配：吸收鉗一接收機7)1電源騷擾的影響10)1環境影響11)1因此，U=2uc(P)=4.45dB取兩位有效數字為4.4dBA4在開闊場或替代測試場地進行輻射騷擾電場強度的測量E=V,+Lc+AF2006年06月01日發布2006年07月01日實施表A430MHz~200MHz水平極化輻射騷擾測量的不確定度評定XC或k接收機讀數1)1衰減：天線一接收機2)1雙錐天線系數12)1接收機修正：正弦波電壓4)1脈沖幅度響應5)1脈沖重復頻率響應5)1噪聲本底接近度6)1失配：天線一接收機7)1雙錐天線修正天線系數頻率內插13)1天線系數高度偏差14)1方向性差別15)111相位中心位置16)111交叉極化17)1平衡18)1場地修正：場地不完善19)三角1距離20)111桌子高度21)111因此，U=2uc(P)=4.95dB取兩位有效數字為5.0dB(距離3m),=4.94dB取兩位有效數字為5.0dB(距離10m),=4.94dB取兩位有效數字為5.0dB(距離30m)表A530MHz~200MHz垂直極化輻射騷擾測量的不確定度評定(采用雙錐天線；在3m,10m,30m距離上測量)XC或k接收機讀數1)V1衰減：天線一接收機2)1雙錐天線系數12)1接收機修正：正弦波電壓4)1脈沖幅度響應5)1脈沖重復頻率響應5)1噪聲本底接近度6)1失配：天線一接收機7)1雙錐天線修正天線系數頻率內插13)1天線系數高度偏差14)1方向性差別15)111相位中心位置16)111交叉極化17)1平衡18)1場地修正：場地不完善19)三角1距離20)111桌子高度21)111因此，U=2uc(E)=5.06dB取兩位有效數字為5.1dB(距離3m),=5.04dB取兩位有效數字為5.0dB(距離10m),=5.02dB取兩位有效數字為5.0dB(距離30m)表A6200MHz~1GHz水平極化輻射騷擾測量的不確定度評定(采用雙錐天線；在3m,10m,30m距離上測量)XC或k接收機讀數1)V1衰減：天線一接收機2)1雙錐天線系數12)1接收機修正：正弦波電壓4)1脈沖幅度響應5)1脈沖重復頻率響應5)1噪聲本底接近度6)1失配：天線一接收機7)1天線系數頻率內插13)1天線系數高度偏差14)1方向性差別15)111相位中心位置16)111交叉極化17)1平衡18)1場地修正：場地不完善19)三角1距離20)111桌子高度21)111因此，U=2uc(E)=5.19dB取兩位有效數字為5.2dB(距離3m),=5.06dB取兩位有效數字為5.1dB(距離10m),=5.02dB取兩位有效數字為5.0dB(距離30m)表A7200MHz~1GHz垂直極化輻射騷擾測量的不確定度評定(采用對數周期天線；在3m,10m,30m距離上測量)XC或k接收機讀數1)V1衰減：天線一接收機2)1雙錐天線系數12)1接收機修正：正弦波電壓4)1脈沖幅度響應5)1脈沖重復頻率響應5)1噪聲本底接近度6)1失配：天線一接收機7)1天線系數頻率內插13)1天線系數高度偏差14)1方向性差別15)111相位中心位置16)111交叉極化17)1平衡18)1場地修正：場地不完善19)三角1距離20)111桌子高度21)111因此，U=2uc(E)=5.18dB取兩位有效數字為5.2dB(距離3m),=5.05dB取兩位有效數字為5.1dB(距離10m),=5.01dB取兩位有效數字為5.0dB(距離30m)2006年06月01日發布2006年07月01日實施以上表格中每個輸入量估計值x;的不確定度是表格中所注明的覆蓋頻率范圍內的最大不確定度，它大致與CISPR16-1中測量裝置的技術指標一致。本節說明中的序號與前面表格中輸入量的編號相一致。給出的擴展不確定度提供了表標準不確定度u(x;)可以由與x;相關聯的擴展不確定度除以一個因子得到，該因子取決于不確定度的概率分布及與該值相關聯的置信水平。對于U形分布、矩形分布或三角分布，這里X;的估計值是處于(X?-a-)和(x+a+)之間，并具有100%的置信水平，u(x;)分別取為a/√2、a/√3、a/√6,a=(a++a-)/2,是概率分布的半寬度。對于正態分布，如果x;的不確定度具有95%的置信水平，則除數為2(其值是兩倍實驗標準偏差);如果x的不確定度具有68%的置信水平，則除數為1(其值是實驗標準偏差)。修正是對系統誤差的補償，修正值可以從校準報告或計算得出。如果修正值未知，但可認為取正值或負值的可能性大致相同，則修正值取0。假定已根據數學模型進行了修正，則每項修正值應有其對應的不確定度。得出以上表格中估計值的某些假設，可能對某個特定的檢測實驗室不一定適用。當一個檢測實驗室評定其測量的擴展不確定度ULAB時，必須考慮其特定的測量系統所提供的信息，包括設備特性、校準數據的質量和傳遞、大致的概率分布和測量程序等。有時，檢測實驗室會發現，最好在頻率范圍的若干頻段上分別評定其不確定度，尤其是當某一項占主導地位的不確定度分量在整個頻率范圍內變化很大時更是如此。以下各項說明后的注釋，旨在對檢測實驗室提供一定的指導，以便處理其與本指南中假設的數據和情況有差別的實際情況。1)接收機讀數的變化；包括測量系統不穩定、接收機噪聲以及表頭刻度內插誤差等因素引起。V的估計值是很多讀數的平均值，其標準不確定度為平均值的實驗標準偏差(k=1)。2)接收機與人工電源網絡、吸收鉗或天線之間的連接網絡的衰減量L的估計值，可以由校準報告獲得，同時得到與其相對應的擴展不確定度和包含因子。注：如果對電纜或衰減器，其衰減量L的估計值是由制造廠的數據獲得的，則可以設定其可能值的半寬度等于制造廠對衰減規定的允許誤差限的絕對值，并設為矩形分布。如果連接網絡是電纜與衰減器串接而成，而且兩者均有制造廠數據，則Lc有兩個分量，每個分量均有其自己的概率分布。3)人工電源網絡電壓分壓比的估計值Lamn可由校準報告獲得，報告同時給出其擴展不確定度和包含因子。報告同時給出其擴展不確定度和包含因子。注：如果校準報告只說明接收機正弦波電壓準確度是在允許誤差限±2dB以內，則修正值δVsw的估計值應取0,具有半寬度為2dB的矩形概率分布。5)接收機的脈沖響應特性的影響，通常，要想對接收機的脈沖響應特性不理想作修正是不現實的。檢定證書表明接收機脈沖幅度響應符合±1.5dB的允許誤差限是可以做到的。則修正值δVpa的估計值應為0,具有半寬度為1.5dB的矩形概率分布。脈沖重復頻率響應的允許誤差限是隨重復頻率和檢波器類型而變化的。若檢定證書表明接收機脈沖重復頻率響應符合技術指標規定的允許誤差限，則修正值δVpr的估計值應為0,具有半寬度為1.5dB的矩形概率分布。這里的1.5dB值是CISPR16-1標準中允許誤差限的代表值。注：如果可以證實脈沖幅度響應或脈沖重復頻率響應是在CISPR特性的±adB以內(a≤1.5dB),則對該響應的修正值可以估計為0,具有半寬度為αdB的矩形概率分布。如果加到檢波器的干擾信號為連續波信號，則不必考慮脈沖響應修正。6)接收機的噪聲本底的影響，一臺CISPR接收機的噪聲本底往往遠低于騷擾電壓的允許極限值或騷擾功率的允許極限值，因此噪聲本底對接近極限值的測量結果的影響是可以忽略不計的。但對輻射騷擾而言，與接收機噪聲本底的接近程度會影響接近輻射騷擾極限值的測量結果。對輻射騷擾，修正值δVnf的估計值應為0,并具有半寬度為0.5dB的擴展不確定度，包含因子為2。7)失配誤差的影響，通常，人工電源網絡、吸收鉗或天線的接收機端口應連接到一個兩端口網絡的端口1上，其端口2則連接到反射系數為T的接收機上。2006年06月01日發布2006年07月01日實施2006年06月01日發布2006年07月01日實施這個兩端口網絡可以是一根電纜、衰減器、衰減器和電纜的串聯，或者是某些部件的其他方式的組合。它可以用S參數表征，則失配誤差的修正值為：其中，Te是由接被測設備的人工電源網絡或吸收鉗的接收機端口，或作騷擾測量時架設的天線的輸出端口看進去的反射系數。所有參數都是針對50Q阻抗兩端口網絡當只知道這些參數的模值或模值的極限值時，要計算δM是不可能的，但是δM的概率分布近似為U形分布(即反正弦分布),可能值的寬度不大于(SM+-δM),其標準不確定度不大于半寬度除以√2。對騷擾電壓和騷擾功率的測量，Te是被測設備阻抗的函數，而被測設備的阻抗通常是未知的和不受限制的。可以假設在最壞情況下的反射系數模值工|=1,還可以假設接到接收機上的是一根良好匹配的電纜(S|<<1,|S2?l<<1),其衰減可忽略(S??≈1),而且接收機射頻衰減為10dB或更大，這時電壓駐波比為VSWR≤1.2:1,相當于T,|≤上的電纜匹配良好(S|<<1,S?2|<<1),其衰減可忽略(S?≈1),且接收機射良好的有衰減的兩端口網絡來減小失配誤差，其代價是降低了測量靈敏度。對于某些天線的某些頻率上，VSWR可能遠大于2.0:1。當采用復雜天線時，必須注意確保從接收機向天線端看的阻抗滿足VSWR≤2.0:1的要求。如果對人工電源網絡或吸收鉗的電壓駐波比測量是在與其固定連接的衰減器的輸出端口上進行的，則被測設備的阻抗對失配誤差的影響將隨衰減的增大而減小。8)人工電源網絡的阻抗不理想，當接收機端接50Q時，對于50Ω/50μH+5Ω或502/50μH的人工電源網絡，在CISPR16-1標準中對阻抗模值的要求是：實際阻抗模值應在標稱阻抗模值的20%以內。而標準對阻抗的相位沒有加以限制，致使被測設備在人工電源網絡上產生的電壓的測量不確定度很大。假設當接收機端接50Q時，人工電源網絡的EUT端口呈現的阻抗落在復阻抗平面上以標稱阻抗為中心、以標稱阻抗模的20%為半徑的圓內，這就界定了一個與阻抗模值相應的阻抗相位的允許誤差限。修正值δZ的估計值為0,其概率分布需要通過被有限制的人工電源網絡的阻抗和無限制的EUT阻抗在規定的頻率范圍內的所有組合的極端條件下界定。由于頻率、人工電源網絡的阻抗和EUT阻抗產生這種極端條件的的特定組合機會不多，所以概率分布假設為三角分布。9)吸收鉗插入損耗Lac的估計值可以由校準報告得出，包括其擴展不確定度和包10)吸收鉗電流變換器的隔離不良導致的電源騷擾會影響接收機讀數。因此，為了減小電源騷擾，可能有必要在靠近交流電源沿電源線處安裝鐵氧體吸收體或采用人工電源網絡以提供一個經濾波的電源。采用適當的抑制手段可以把電源騷擾和它們對接收機讀數的影響降低到可忽略的程度。修正值δMD的估計值為0,而且其不確定度也為0。注：如果采用了適當的抑制手段，仍然不能使電源騷擾對接收機讀數的影響2006年06月01日發布2006年07月01日實施2006年06月01日發布2006年07月01日實施降低到可忽略的程度，則修正值δMD的估計值不為0,而且應考慮其不確定度。11)用吸收鉗進行騷擾功率測量對周圍的環境條件是很敏感的，包括自然條件和與房間壁面的靠近程度。為了確定修正值δE,必須定量估計校準吸收鉗時的環境條件和使用吸收鉗時的環境條件的差別，但要做到這一點是有困難的。修正值δE的估計值為0,其標準偏差由在不同條件下測量同一個有代表性的試件得到的數據導出的。注：如果吸收鉗校準和使用的環境條件相同，可不必考慮修正值δE。12)自由空間天線系數AF的估計值以及擴展不確定度和包含因子都可以從校準報告獲得。13)內插誤差，當天線系數是通過在各頻率點的校準數據之間內插的方法計算得到時，其不確定度是與天線系數校準點間頻率間隔以及天線系數隨頻率變化的特性有關。畫出已校準的天線系數與頻率的關系圖，有助于不確定度的評定。天線系數內插誤差修正值δAF的估計值為0,并具有一個半寬度為0.3dB的矩形概率分布。注：對于正好在校準頻率點上的天線系數，不必考慮修正值δAF。14)對于天線系數隨高度變化的特性，復雜天線和偶極子天線是不一樣的。在CISPR16-1標準中，偶極子天線被指定為30MHz~300MHz的標準天線。修正值δAFh的估計值為0,設為矩形概率分布，其半寬度由雙錐天線和對數周期天線的天線系數隨高度變化的特性估算得到。注：如果偶極子是測試天線，或測試頻率超過300MHz,不必考慮修正值15)天線方向性影響，CISPR16-1標準要求復雜天線在直射波方向和地面反射波方向的響應為最大響應的1dB以內。為了滿足這一要求，復雜天線的視軸或許必須向下壓，特別在小于10m的間距情況下更是如此。對在垂直平面具有均勻方向性圖的情況，方向性影響的修正值δAdi為0,而對在垂直平面具有非均勻水平極化的雙錐天線在垂直平面上假設具有均勻的方向性圖，則不需要修正。在3m和10m間距的情況，認為垂直極化雙錐天線和水平極化或垂直極化的對數周期天線都需要高達+1dB的修正值δAdir;但對于30m間距的情況，修正值2006年06月01日發布2006年07月01日實施修正值δAdi的估計值為0,并具有適當寬度的矩形概率分布。該值是頻率和間距的函數。如果采用偶極子天線進行測量，由于CISPR16-1標準對直射波和地面反射波的定向響應未提明確要求，可不必考慮修正值δAdir。16)對雙錐天線，相位中心位置的修正值δApn可以忽略不計。但對于對數周期天線，相位中心位置隨頻率變化，造成了對所要求的間距的偏離。對于對數周期天線，修正值δAph的估計值為0,其可能的概率分布為矩形分布，而半寬度可以借助于參考±0.35m的間距誤差的影響和假設場強反比于間距進行估算。注：如果采用偶極子天線進行測量，則修正值δAph可以忽略。17)雙錐天線的交叉極化響應是可以忽略的。對于對數周期天線，交叉極化響應修正值δAcp的估計值為0,可能的半寬度為0.9dB(相應于CISPR16-1標準中交叉極化響應-20dB時),并具有矩形的概率分布。注：如果采用偶極子天線進行測量，則修正值δAcp可以忽略。18)天線不平衡的影響，當輸入同軸電纜被拉直并平行于天線振子時，不平衡天線的影響最大。對天線不平衡的修正值δAba的估計值為0,其可能的半寬度是由商用天線的性能估算得出的，并具有矩形的概率分布。19)一方面場地衰減的理論值和場地衰減的測試值之間的最大差別Dmax,另一方面由場地衰減測量不確定度增加的場地衰減測得值，提供了由于場地不理想對騷擾測量可能造成的影響的信息。對于這個差別，CISPR16-1標準給出的允許誤差限為±4dB,然而，場地衰減測量方法的測量不確定度通常是很大的，而且兩個天線系數的不確定度起主導地位。因此，一個滿足4dB允許誤差限的場地，其場地不完善對騷擾測量引起的誤差大致達4dB。基于上述分析，對修正值δSA可以假設為三角分布，而且具有半寬度為4dB。今后如果改進場地測量方法，CISPR16-1會降低允許誤差限指標。注：如果Dmax小于4dB,修正值δSA的估計值可以取為0,而且具有一個半寬度為Dmax的三角概率分布。20)間距誤差由EUT圓周長的測定、距離的測量和天線桅桿傾斜誤差引起。2006年06月01日發布2006年07月01日實施對間距誤差的修正值δd的估計值為0,可由設定一個最大間距允許誤差限為±0.1m以及在距離界限內場強與間距成反比，估算出其可能值的半寬度，概率分布為矩形分布。21)如果放置被測設備的桌子高度不是標準高度0.8m,也會造成誤差。修正值δh是在最大測試場強時修正桌子高度，桌子高度偏離額定值±0.01m以內時，修正值δh的估計值為0,服從正態分布，置信水平為95%的擴展不確定度為0.1dB。2006年06月01日發布2006年07月01日實施DepartmentofCommerceTechnologyAdministra[4]ExpressionoftheUnCooperationforAccreditatio[5]CISPR16-1:1999,Specificati[8]CISPR16-4:1999,S2006年06月01日發布2006年07月01日實施1概述本節是依據英國認可組織UnitedKingdomAccreditationService的文件 (UKASPublicationref:LAB34,DraftEdition3;J不確定度的表示》中附錄A“典型的不確定度預評估舉例”中A6~A12的內容編寫而成。為EMC測試中電磁抗擾度測量時的不確定度評定提供指南。當測試中的各項影響因素對測量結果或對符合性判斷有影響時，可以參考本指南。本節提供的為確定各測量不確定度分量而使用的有關數據，不是用戶指南，不希望用戶在進行不確定度評定時照搬照抄。2靜電放電(ESD)對于靜電放電測量的不確定度評定與表示，可以應用ISO/IEC17025:1999的5.4.6.2條款注2的說明，即“當公認的測試方法規定了測量不確定度主要來源及其量值范圍，同時又規定了計算結果的表示方式的情況下，實驗室只要遵循這個測試方法和表示形式的要求去做，就可認為已滿足本條款的要求”。因此，如果實驗室能表明ESD發生器滿足相關標準(即EN61000-4-2:1995的條款6)的要求，檢測報告符合相關標準(即EN61000-4-2:1995的條款9以及ISO/IEC17025:1999的條款5.10),則認為該實驗室ESD測量已符合關于測量不確定度方面的要求。為了說明這種方法的合理性，下面以EN61000-4-2:1995中的負放電電流、負電壓和負上升時間為例列出了具體數據。2006年06月01日發布2006年07月01日實施負的放電電流(2kV)由標準得到由校準證書得到時刻電流時刻電流考慮不確定度后最壞時刻電流測量值考慮不確定度后最壞時刻電值考慮不確定度后最壞情況42允許誤差限負的放電電流(4kV)由標準得到由校準證書得到時刻電流時刻電流確定度后最壞時刻電值確定度后最壞時刻電值確定度后最壞84允許誤差限負的放電電流(6kV)由標準得到由校準證書得到時刻電流時刻電流考慮不確定度后最壞時刻電流測量值考慮不確定度后最壞情況時刻電值考慮不確定度后最壞6允許誤差限2006年06月01日發布2006年07月01日實施負的放電電流(8kV)標準給出的校準報告給出的時刻電流時刻電流考慮不確定度后最壞時刻電值考慮不確定度后最壞時刻電值考慮不確定度后最壞8允許誤差限負的放電電壓標準規定的范圍允許誤差限最大值最小值發生器測量值+發生器測量值%2468負的上升時間標準規定的范圍電壓值上升時間測量值(ns)考慮不確定考慮不確定※表明可能超出標準規定的允許范圍。EN61000-4-2標準中規定的允許誤差限，因校準證書所報告的測量不確定度縮小了的允許范圍之外，則實驗室必須對該ESD發生器進行調整以確保其符“經檢測證明，ESD發生器以不小于95%的置信水平滿足標準規定的要以下的測量不確定度預測是在假設由校準證明場地均勻性6dB已經達到的FS=FSM+FSAw+Po+PAH+Fo+Rs+REUT符號量說明這是測量結果(測得值)。由電場探頭的校準證書獲得。可接受的場強窗口準電平可接受窗口內的場強值。正向功率測量漂移是與用于監視正向功率的功率計或其他器件有關的函數。功率放大器諧波功率計讀數中由放大器失真對不確定度的貢獻。場擾動的影響由桌子或其他支撐結構可能引入的影響。測量系統重復性是由對一個穩定的被測件的一系列重復測量讀數的標準偏差確定。被測件(EUT)重復性只有當測量結果接近允許極限時才需要考慮，因為此時，EUT的變化可能影響到合格判定2006年06月01日發布2006年07月01日實施2006年06月01日發布2006年07月01日實施預先已校準場強電平時不確定度的評定符號不確定度半寬a分布kC正態01受窗口21o正向功率測量漂移21功率放大21響219正態01正態01不確定度正態擴展不確定度正態注釋：由表中可知：由不確定度評定得到U(FS)=1.78dB,相當于相對擴展不確定度為U,上述例子也可用于采用動態反饋機理測試(IEC801-3:1994測試)時的不確定度評定。2006年06月01日發布2006年07月01日實施動態反饋場強電平時不確定度的評定符號不確定度半寬a分布kC正態1受窗口1功率放大1響19正態1正態1不確定度正態擴展不確定度正態應該指出的是，雖然這些不確定度顯得比前面已校場的舉例中的不確定度小，但由于半電波暗室的不規范和EUT反射引起相當大的變化，使方法本身的準確度很低。因此應有一個聲明：“所給出的不確定度不包括由于半電波暗室的不規范引入的影響或由于EUT反射使測得的電場強度發生的變化”這樣一個聲明有助于闡明這些影響并沒有含蓋在規定的方法之中。對電快速瞬變脈沖群測量不確定度的預測可參考靜電放電(ESD)測試的實CNAS-GL07:2006第27頁共32頁2006年06月01日發布2006年07月01日實施符號量說明(測得值)。電流達到最大時的測量結果，即測得值電壓電平可接受窗口準電平可接受窗口內的感應電壓值。與信號發生器的輸出電平及長期重復性有關功率放大器諧波功率計或電壓表讀數中由放大器失真對不確定度的貢獻。電流線圈校準由電流線圈校準引入的貢獻。校準結果用于dBμV讀數。電壓表到耦合去耦網絡(CDN)間的失配由于電壓表連接到CDN輸出端間失配放大器到耦合去耦網絡(CDN)間的失配由放大器連接到CDN輸入端間失配由于線圈(電流探頭)連接到電纜間失配電纜到分析儀間的失配由于電纜連接到頻譜分析儀間失配由對一個穩定的被測件的一系列重復測量讀只有當測量結果接近允許極限時才需要考慮，因為此時EUT的變化可能影響到合格判情況A一預先校準的傳導場電平的不確定度評定符號不確定度來源半寬a分布kC21電壓電平可接受窗口21漂移21功率放大器諧波21失配41-失配41oCDN+6dB衰-正態019正態01合成標準不確定度正態擴展不確定度正態在該項測試所依據的標準EN61000-4-6中，第6.4.1節規定了允許誤差限以保證當遵循測試電平規范時，EUT性能的任何變化都能被識別。另外，制造商可以得益于以下觀點：在測試規范中說明的任何測試電平的允許誤差限，只要增加不確定度與允許限的差值部分，就可能被用戶接受，也就是說，如下例中，只要增加0.3dB,而不是增加2.3dB。2006年06月01日發布2006年07月01日實施情況B一監視線圈限制已預校準的傳導電壓電平時不確定度的評定符號不確定度來源a分布kC21電流線圈校準正態01線圈和電纜間失配41線圈電纜電纜和分析41電纜分析儀復性正態019性正態01合成標準不確定度正態擴展不確定度正態U=2.3dB一旦計算得到了擴展不確定度，則可對標準規定的電平(如3VRMS),給出一個考慮了不確定度后提高了的測試電平。標準規定的電壓電平U?考慮了不確定度后