一級結構工程師《專業考試》知識點必練200題（含詳解）

一、單選題

1.某鋼筋混凝土框架結構辦公樓如圖，柱距均為8.4m。由于兩側結構層高相差

較大且有錯層，設計時擬設置防震縫，并在縫兩側設置抗撞墻，如圖1所示。已

知：該房屋抗震設防類別為丙類，抗震設防烈度為8度，建筑場地類別為II類,

建筑安全等級為二級。A棟房屋高度為21m,B棟房屋高度為27%[2011年真題]

a）平面圖b）剖面圖

假定，A棟二層中柱KZI截面尺寸bXh二600mmX600mm,ho=555mm。柱凈高Hn=2.

5m,柱上、下端截面考慮地震作用組合的彎矩計算值分別為Met=280kN?m、Mcb

=470kN-m,彎矩均為順時針或逆時針方向。試問，該框架柱的剪跨比入取下列

.“°求解。

何項數值最為合適？O提示：采用公式

A、1.7

B、2.2

C、2.6

D、2.8

答案：D

根據《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)式(6.29-3)計算,

對應的截面組合剪力計算值為：

*470+280。皿、，。式中，M：、此均為柱端

P=--------=--------=3004

HR2.5

截面組合的彎矩計算值，而非彎矩設計值。

J//)=470AATm＞反彎點位于柱高中部時，剪跨比

為：.\r470。由此可知，D項數值最為接

z=-二—=-----------r-=2.82

V\300x555x10^

近。

解析：

2.某單跨倉庫，如圖所示。跨度15m,開間6叫共6個開間，屬剛彈性方案。窗

IWJ3.6m,窗間墻寬2.4叫壁柱和墻厚見題圖。檐口標iW)+6.0m。磚砌體用MU10

磚，M5混合砂漿。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的彎矩：左風時，M左二26k

N-m；右風時，M右=35kN-m0

。

0。

9

一三

1600016000j60001600016000],6000j.

2400

955、490±0.000

4=762200mm2

M85.28X108mm4

y=196mm,y=424mm

23.已知窗間墻截面的

回轉半徑為156mm,設高厚比B=14.62,左柱在左、右風荷載下的承載力與下列

()項數值最為接近。

A、492kN；468kN

B、502kN；438kN

C、549kN；469kN

D、592kN；468kN

答案：C

解析：

T形截面的折算厚度：忻=3.5i=3.5X156=546mm;

①偏心距

6

左風：V26x107As；右風：V35x106

J、e--=——------T=76.5mm'wJMe=-=------------r=102.9mm'

V340x10'A340xlO3

②相對偏心距

左風：_￡_=Z^l=o.140；右風：￡二甯=0J88；

③根據《砌體結構設計規范》(GB50003-2011)附錄D式(D.0.L2)計算，影響系數為:

左風，3=0.48,右風，3=0.41；

④受壓承載力

左風：^fA=0.48Xl.5X762200=548784N?548.8kN；

右風：A=0.41X1.5X?62200=468753N?468.8kNo由此可知，C項數值最為接近。

3.關于預應力混凝土構件的下列說法，何項不正確？()[2014年真題]

A、提高了構件的斜截面受剪承載力

B、有效改善了構件的正常使用極限狀態性能

C、預應力混凝土的強度等級不宜低于C30

D、鋼絞線的張拉控制應力取值應按其極限強度標準值計算

答案:C

解析：A項正確，根據《混凝土結構設計規范》(GB50010—2010)第6.3.4及6.

3.5條規定，預加應力提高斜截面受剪承載力。B項正確，根據第7.1.1、7.2.3

條規定，預加應力能有效控制裂縫的出現，提高構件的剛度。C項錯誤，根據第

4.1.2條規定，預應力混凝土結構的混凝土強度等級不宜低于C40,且不應低于

C30oD項正確，根據第10.1.3條規定，鋼絞線的張拉控制應力取值應按其極限

強度標準值計算。

4.某簡支梁計算跨度10=6.9m,截面尺寸bXh=250mmX650nim,混凝土為C30,

鋼筋為HRB335級。該梁承受均布恒載標準值(包括梁自重)gk=16.20kN/m及

均布活載標準值qk=8.50kN/m,活荷載準永久系數取為Wq=0.4。梁跨中下部配

有縱向受拉鋼筋30)20(As=941mm2),梁的混凝土保護層厚度c=25mm。1.跨

中截面在荷載效應的標準組合作用下，縱向受拉鋼筋的應力us最接近于()N/

mm2。

A、232

B、293

C、310

D、330

答案：A

解析：按荷載準永久組合計算彎矩值:

M=1x(16.2+0,4x8.5)x6.92=116.

步z8由有效高度ho=650—

35=615M,縱向受拉鋼筋面積As=941mm2；根據《混凝土結構設計規范》(GB

50010—2010)第7.1.4條式(7.1.4-3)計算，可得縱向受拉鋼筋的應力為：

_116.65x10'

=231.68^//mwi2

0.87V,=0.87x615x941

由此可知，A項數值最為接近。

5.某毛石砌體擋土墻，其剖面尺寸如圖所示。已知其墻背直立，排水良好，墻后

填土與墻齊高，其表面傾角為B,填土表面的均布荷載為q。擋土墻土壓力Ea

作用點在土壓力合力形心處：①若q=0,c=0,則為1/3墻高處；②q彳0或c

*0,則是合力作用點。假定5=

0,已計算出墻頂面處的土壓力強度。1=3.8kN/m2,墻底面處的土壓力強度。2

=27.83kN/m2,主動土壓力Ea=79kN/m。則可計算得主動土壓力Ea作用點距離

擋土墻底面的高度z最接近于。mo

A、1.6

B、1.9

C、2.2

D、2.5

答案：B

解析：

i由墻體底面處力矩平衡可得：E.z=H。J附1代入數據解得，主動土壓力Ea作用點距離擋土墻底面的高度為：”

223

由此可知，B項數值最為接近。

6.某辦公樓中的鋼筋混凝土四跨連續梁，結構設計使用年限為50年，其計算簡

圖和支座C處的配筋如圖2-6所示。梁的混凝土強度等級為C35,縱筋采用HRB

500鋼筋，as=45mm,箍筋的保護層厚度為20mm。假定，作用在梁上的永久荷載

標準值為qGk=28kN/m(包括自重)，可變荷載標準值為qQk=8kN/m,可變荷載

準永久值系數為0.4。試問，按《混凝土結構設計規范》GB50011—2010計算的

支座C梁頂面裂縫最大寬度vmiax(mm)與下列何項數值最為接近？。

圖2-6

提示：①裂縫寬度計算時不考慮支座寬度和受拉翼繽的影晌；②本題需要考慮可變荷載不利分布，等跨梁在不同荷載分布作用T

q

山A/產-0071g/

Af--00雙I

□2

“L-0.107g/

A、0.24

B、0.28

C、0.32

D、0.36

答案：B

解析:

根據《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)第7.1.4條公式(7.1.47)計算，荷載計算的分項系數為0.7,所以MG^O.CTH

2

X8.5=61.85kN-m；MQ=143.63+0.4X61.85=168.37kN-m；可知A/1232+490.9=1722.9mm,保護層厚度設為45mm,斫以％=500-

16837x10s

:246.67,心。斫以相對粘結特性系數3,7。*。根據《混凝土出

w0.S7M；0.87x455x1722.9“2x28+25

計算，。一4；

2

Ate=0.5bh=0.5X250X500=62500mm,=4.=1312=0.02757>0.01；通過題目所給數據帚入可知：勿=1.1-0.65x4-=L1

462500p,u.

%=19E=2X10N=28wn.由此可知，B項最接近。

“3二4"臺(1%：+=1.9x0890、”*?<19x28+098)20)-0.275ww,

200000002757’

7.某無梁樓蓋柱網尺寸為6mX6m,柱截面尺寸為450mmX450mm,樓板厚200mm,

如圖所示，混凝土強度等級為C25,箍筋采用HPB300鋼筋，彎起鋼筋采用HRB3

35鋼，as=20mm。如圖所示。｛圖｝4.集中反力設計值大小同款(3),采用彎起

鋼筋作為受沖切鋼筋時，沖切破壞錐體每一側所需的彎起鋼筋面積與()配置最

為接近(彎起角度為Q=45°)o

A、3012

B、2Q12

C、3016

D、34014

答案：A

解析：各參數取值同上題：um=4X(450+180)=2520mm；T|=1.0o根據《混

凝土結構設計規范》(GB50010-2010)第土5.3條式(6.5.3-2)計算，彎起鋼

筋總面積為:

耳一。"義片42J100-0.5xl?27xl.0x2520xl80

=802mm"

以0.8x300x0.707

0.sina沖

切破壞錐體每一側的彎起鋼筋面積為Asbu/4=802/4=200mm2,根據第9.1.11

條第3款規定，每一側采用3。12,As=339mm2>200,滿足規范要求。由此可知,

A項數值最為接近。

8.

某24層商住樓，現澆鋼筋混凝土部分框支剪力墻結構，如圖6-31所示。一層為框支層，層高6.0m，二至二十四層布置剪力M

抗震設防烈度8度，建筑抗震設防類別為丙類，設計基本地震加速度0.20g，場地類別H類，結構基本自振周期Ti=L6s?；炷?/p>

2222

板C35(fc=16.7N/mm,ft=l.57N/mm),其他層墻、板為C30(fc=14.3N/mm)。鋼筋均采用HRB335級《'，fy=300N/mm)。［

-----------(Jj----------Q------

(—工卜工—QI—

1—P?一~rp

司jj8QQ°彳^<x)o—j_800Pjgoon：一8ali:j

O??@(b?

一層平面

圖6-31

假定，該建筑物使用需要，轉換層設置在3層，房屋總高度不變，一至三層層高

為4m,上部21層層高均為3m,第四層某剪力墻的邊緣構件仍如圖28所示。試

問，該邊緣構件縱向鋼筋最小構造配箍率psv(%)及配箍特征值最小值入v取

下列何項數值時，才能滿足規范、規程的最低抗震構造要求？。提示：按《高

層建筑混凝土結構技術規程》(JGJ3—2010)作答。。

A、1.2；0.2

B、1.4；0.2

C、1.2；0.24

D、1.4；0.24

答案：D

解析：

i原墻抗震等級為一級。根據《高層建筑混凝土結構技術規程》(JGJ3-2010)第10.2.6條規定，對部分框支剪力墻結構，當轉工

力墻底部加強部位的抗震等級宜按本規程表3.9.3和表3.94的規定提高一級使用，已為特一級時可不提高。則本題中第四層墻前

根據第3.10.5條第3款規定，約束邊縹構件縱向鋼筋最小構造酉1箍率應取為1.4%，酉［箍特征值宜增大20%，由表7.2.15得：兒=

9.某自重式擋土墻墻體的重度Y=22kN/m3,墻背的土為黏土夾塊石(Y=20kN/m

3),夯實，墻背粗糙，排水良好，不考慮墻趾前土的影響。已知土對擋土墻墻

背的摩擦角，干重度為19kN/m3,土對擋土墻基底的摩擦系數U=0.4,如圖所示。

則擋土墻的抗傾覆和抗滑移安全系數分別為()。

A、3.0；1.40

B、3.0；1.55

C、3.3；1.40

D、3.3；1.55

答案：D

解析：根據《建筑地基基礎設計規范》(GB50007—2011)第6.7.3條規定，計

算如下:①擋土墻的主動土壓力為:匕=3“泗之兒式中,心為主動土壓力系數，

根據附錄L確定；墻背的土為黏土夾塊石，且干重度為19kN/m3,則填土類別為

川類。已知口=9°°，6二°，夕二6則由圖L.0.2,查得主動土壓力系數Ka=0.2。

].1

2

miiE,=亍4力2兒=5Xl.lXO.2X2OX5=55kN?

則主動土壓力為：42

則E?=E.?cos150=55Xcosl5°=53.IkN；

Eay二瓦.sinl5。:55xsinl5。=14.2kN。②抗傾覆驗算根據第6.7.5條第2款規

定，進行抗傾覆穩定性計算：傾覆力矩為：

M-E^zf=E?x4-=53.1X1.67=88.68kN■m

"3抗傾覆力矩為：

[M]=%+/勺=06x2.2x22x1.1+1.0X4.4X22X1.7+1/2X1.0X4,4X

22x(2/3+0.2)xl+12.9M2.2=26683tATm

滑力=Eat-Gt=Easin(a-%-3)-Gsin/=50xsin(900-0-15°)-0=48.3kN；

抗滑力=(Ga+EaB)/4=[Geos%+Eacos(a-%-8)]/x=0.4x(29.04+96.8+48.4+

12.9)=74.86kN；

則抗滑移安全系數為？K=74.86/48.3^1.55>1.3.滿足要求.

③抗滑移驗算根據第6.7.5條第1款規定，進行抗滑移穩定性驗算：{圖8}

10.某鋼煙囪設計時，在鄰近構筑物平臺上設置支撐與鋼煙囪相連，其計算簡圖

如圖所示。支撐結構鋼材采用Q235—B鋼，手工焊接，焊條為E43型。撐桿AB

采用填板連接而成的雙角鋼構件，十字形截面(+100X7),按實腹式構件進行計

算，截面形式如圖所示，其截面特性：探27.6*102冽掰2,'廣38.9由°已知撐桿人

B在風荷載作用下的軸心壓力設計值N=185kNo[2012年真題]

/X

\』^y填板

/\

撐桿AB雙角鋼構件截面

4.已知條件同題(3)。假定

角鋼肢背的焊縫內力分配系數為0.7,實際焊縫長度為160mm。試問，撐桿AB

角鋼肢背處側面角焊縫的應力計算數值if(N/mm2)與下列何項數值最為接近？

0

A、150

B、130

C、100

D、70

答案：C

解析：根據《鋼結構設計規范》(GB50017—2003)第7.1.3條第2款規定，角

焊縫的計算長度，對每條焊縫取其實際長度減去2hf,故

4:160—2%=160—2X6=148mn雙角鋼共2條焊縫，則側面角焊縫的應力為：

N0.7xl85xl03……

Tf=—=-----------------=104.2JV/mm2

Vw2x07x6x148由此可知，C項數值最為接近。

11.某五層中學教學樓，采用現澆鋼筋混凝土框架結構，框架最大跨度9叫層高

均為3.6m,抗震設防烈度7度,設計基本地震加速度0.10g,建筑場地類別II類，

設計地震分組第一組，框架混凝土強度等級C30。［2014年真邈］假定，框架的抗

震等級為二級，框架底層角柱上端截面考慮地震作用并經強柱弱梁調整后組合的

彎矩設計值(順時針方向)為180kN?明該角柱下端截面考慮地震作用組合的

彎矩設計值(順時針方向)為200kN?m,底層柱凈高為3m。試問，該柱的剪力

設計值V(kN)與下列何項數值最為接近？()提示：按《混凝土結構設計規范》

(GB50010—2010)作答。

A、165

B、181

C、194

D、229

答案：D

解析：根據《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)第11.4.2條規定，二級

抗震等級框架結構的底層，柱下端截面組合的彎矩設計值應乘以增大系數1.5。

根據第11.4.5條規定，二級框架的角柱，剪力設計值應乘以1.1的增大系數。

根據第11.4.3條第2款式(11.4.3-2)計算，該柱的剪力設計值為：

(M：+M；)“80-15x200、

——=卜l.l=229fcV

1I30)由此可知，D項數值

最為接近。

12.某鋼筋混凝土方形柱為偏心受拉構件，安全等級為二級，柱混凝土強度等級

C30,截面尺寸為400mmX40Cmm。柱內縱向鋼筋僅配置了4根直徑相同的角筋,

角筋采用HRB335級鋼筋，。尸7=4501。i已知：軸向拉力設計值N=250kN,單向

彎矩設計值加31kN?m。試問，按承載能力極限狀態計算(不考慮抗震)，角筋

的直徑(mm)至少應采用下列何項數值？。［2011年真題］

A、25

B、22

C、20

D、18

答案：B

解析：根據《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)第6.2.23條第3款規定，

對稱配筋的矩形截面偏心受拉構件，不論大、小偏心受拉情況，均可按公式(6.

2.23-2)計算。偏心距eO二M/N二31X1000/250=124mm<0.5h-as=200-45mm=155mm,

為小偏心受拉。由于對稱配筋，故按《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)

式(6223-2)計算’屋=6：+'冽

兒'=%=(40079加=3”沖:受拉鋼筋截面面積為：

「W250x1000x279-

42----：----=-------------mm2=750ww2

故單邊配置2①22,As=760mm2>

750mm2,滿足要求。

13.材質為Q235的焊接工字鋼次梁，截面尺寸見圖，腹板與翼緣的焊接采用雙面

角焊縫，焊條采用E43型非低氫型焊條，最大剪力設計值V=204kN,翼緣與腹板

連接焊縫焊腳尺寸hf(M)取下列何項數值最為合理？提示：最為合理指在滿

足規范的前提下數值最小。0

A、2

B、4

C、6

D、8

答案：C

解析：

:［解析一】根據《鋼結構設計規范》（GB50017-2003）第7.3.1條式（7.3.1），有：J_偌；了印打

已知:V=2O4kN,卜'-0,1?443*1*nmtS-7.74X10smm,./=160Xmm:5

解母：兒=1.1mm,/h=，^=l.6mm。

根據第8.2.7條第1、2款規定廠角焊縫的焊腳尺寸不得小于】（t為較厚焊件厚度），且不宜大于較薄焊件厚度的L2倍（鋼管g

/?<>1.577-1.5/16=6mm<l.2t=1.2X8=9.6mm;取電=6mm。

t解析二】根據《綱結構設計規范》（GB50017-2003）第41.2條式（4.1.2）計算，則:

孕=204000匕智鳴外，=44.6N/mm2

h4.43xl0*x8

水平?算力V*3M44.6x8N/mm=356.8N/mm

墳縫計算厚度%.=?警2mm=1.1mm1.57mm

g4XIOvU./

根據《鋼結構設計規他》（GB50017-2003）第8.2.7條，瓦=1.%=1.5/環mm=6mm

兒Wl.231.2x8mm=9.6nun

14.下列各項中，（）不屬于超過承載能力極限狀態的情形。

A、地基失穩

B、墻.柱壓屈失穩

C、構件變形過大，超過規范規定的撓度或水平變位限值

D、結構作為剛體失去平衡，如挑梁的傾覆

答案：C

解析：根據《建筑結構可靠度設計統一標準》（6850068-2001）第3.0.2條，承載

能力極限狀態對應于結構或結構構件達到最大承載能力或不適于繼續承載的變

形。當結構或結構構件出現下列狀態之一時，應認為超過了承載能力極限狀態：

①整個結構或結構的一部分作為剛體失去平衡（如傾覆等）；②結構構件或連接因

超過材料強度而破壞（包括疲勞破壞），或因過度變形而不適于繼續承載；③結構

轉變為機動體系；④結構或結構構件喪失穩定(如壓屈等);⑤地基喪失承載能力

而破壞(如失穩等)00項屬于超過正常使用極限狀態的情形。

15.《混凝土結構設計規范》：GB50010-2002)規定，對用作預應力筋的鋼絲、鋼

絞線和熱處理鋼筋，其抗拉強度設計值fpy二fpyk/Ys,預應力鋼筋材料性能分

項系數YS二()。

A、1.05

B、1.10

C、1.15

D、1.20

答案：D

解析：對預應力用鋼絲、鋼絞線和熱處理鋼筋，《混凝土結構設計規范》(GB50

010-2002)第4.2.3條條文說明將原規范規定的取用0.80ab(ob)為鋼筋國家標

準的極限抗拉強度)作為條件屈服點改為0.850。b,以與鋼筋的國家標準相一致。

鋼筋材料分項系數YS取用1.2O

16.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，房屋高度22叫抗震設防烈度為8度。首層剪

力墻截面尺寸如圖所示，墻體高度3900M,為單排孔混凝土砌塊對孔砌筑，采

用MU20級砌塊、Mb15級水泥砂漿、Cb30級灌孔混凝土(fc=14.3N/mm2),配筋

采用HRB335級鋼筋，砌體施工質量控制等級為B級。［2011年真題］

4.假定，此段砌體

剪力墻計算截面的彎矩設計值M=1050kN?m,剪力設計值V=210kN。試問，當進

行砌體剪力墻截面尺寸校核時，其截面剪力最大設計值(kN),與下列何項數值

最為接近？。提示：假定，灌孔砌體的抗壓強度設計值fg=7.5N/mi2,按《砌

體結構設計規范》(GB50003—2011)作答。

A、1710

B、1450

C、1280

D、1090

答案：C

解析：根據《砌體結構設計規范》(GB50003-2011)式(10.5.4-2)計算，已

知M=1050kN?m,V=210kN,h0=h-as=5100-300=4800mm,則截面剪跨比：

-1050TO」

氏210x48根據表10.L5可知，配筋砌塊砌體剪力墻承載力抗震

調整系數為YRE=0.85；根據第10.5.3條第2款規定，入=1.04小于2,根據公

式(10.5.3-2)計算，考慮抗震時配筋砌體構件截面能承受的最大剪力設計值為：

1/YREX0.15fgbh=1/0.85X0.15X7.5X190X5100=1282.5kN<>由此可知，C項

數值最為接近。

17.關于鋼材和焊縫強度設計值的下列說法中，何項有誤？。I.同一鋼號不同

質量等級的鋼材，強度設計值相同；II.同一鋼號不同厚度的鋼材，強度設計值

相同；川.鋼材工作溫度不同(如低溫冷脆)，強度設計值不同；IV.對接焊縫強

度設計值與母材厚度有關；V.角焊縫的強度設計值與焊縫質量等級有關。

A、II、川、V

B、IIXV

C、川、IV

D、IxIV

答案：A

解析：根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）條文規范逐項判別。前三項,

根據第3.4.1條表3.4.1-1可知，鋼材強度設計值隨鋼材厚度增加而降低，與工

作溫度和質量等級無關；后兩項，根據第3.4.1條表3.4.1-3可知，對接焊縫強

度設計值隨母材厚度增加而降低，角焊縫的強度設計值僅與焊條型號有關。

18.某三層無筋砌體房屋（無吊車），現澆鋼筋混凝土樓（屋）蓋，剛性方案,

墻體采用MU15級蒸壓灰砂磚,M7.5級水泥砂漿砌筑,施工質量控制等級為B級，

安全等級二級。各層磚柱截面均為370mlX490mm,基礎埋置較深且底層地面設

置剛性地坪，房屋局部剖面示意如圖所示。

1.當計算底層破柱的軸心受壓承載力時,

試問，其值應與下列何項數值最為接近？（）

A、0.91

B、0.88

C、0.83

D、0.78

答案：D

解析：根據《砌體結構設計規范》(6850003—2011)第5.1.2條表5.1.2可知，

蒸壓灰砂磚，YP=1.2；查表5.1.3可知，多層剛性方案，根據注3規定，獨

立磚柱,H0=1.0H；根據第5.1.3條第1款規定,基礎埋置較深且有剛性地坪時，

H=3.3+0.3+0.5=4.1m；根據第5.1.2條式(5.1.2-1)計算，高厚比B=Y

pXH0/h=1.2X4100/370=13.3；根據附錄D式(D.0.1-3)計算，M7.5級砂

漿，系數a=0.0015,則該軸心受壓磚柱的穩定系數為：

仇_]________1_________Q790

-1.f-1+0.0015x13.尸.由此可知，D項數值最為接近。

19.已知簡支深梁的跨度、高度如圖所示，梁寬b=250mmo混凝土強度等級030,

縱向受拉鋼筋采用HRB335級，豎向和水平向鋼筋采用HPB300級，已知跨中彎矩

設計值M=3900X106N-mm,支座剪力設計值V=2750X103N。

4^6000

1.梁的水平分布筋為。。

A、206100

B、2Q6150

C、2Q8150

D、24)8200

答案：C

解析：根據《混凝土結構設計規范》(GB50010—2010)第G0.3條規定，hw/b

二5600/250=22.426,故鋼筋混凝土深受彎構件的受剪截面滿足：VW1/60(7+I

0/h)pcfcbhO；已知IO/h=1.5,pc=1.0,將數據代入有：

士(7+5)。工弧X(7+1.5)x1.0x14.3x250x5600

60°'卬°60'=2836.17X103N>

V=2750X103N(滿足要求)由于IO/h<2,故豎向分布鋼筋不起作用，構造配置

即可，故取豎向分布筋28200,配筋率為：psv=2X50.3/200/250=0.201%>pmi

n=0.20%；則有斜截面受剪承載力為：

V37止抖牝蜉人生，即可得：

—=(2750X10J-0.7X^r^Xl.43X250X5600)/270x5600<0

?“36水

平分布筋亦可取最小配筋208150,配筋率psh=Ash/b/sv=O.27%>0.25%,滿足

規范要求。

20.關于網狀配筋磚砌體，下列論述不正確的是0。

A、網狀配筋磚砌體開裂荷載，一般為破壞荷載的60%?75%

B、網狀配筋磚砌體的破壞特點是形成貫通的豎向裂縫

C、網狀配筋破砌體當配筋量增加到一定程度，砌體強度接近于單破抗壓強度

D、網狀配筋磚砌體的極限壓縮變形可為相應的無筋砌體的2?3倍

答案：B

解析：A項，試驗表明，當網狀配筋磚砌體加壓至0.6?0.75Fn時，個別磚和豎

向灰縫出現裂縫。B項，網狀配筋磚砌體由于橫向鋼筋的約束，裂縫開展小，破

壞時不形成貫通裂縫，不被分裂為1/2破小立柱而失穩。C項，網狀配筋破砌體

受壓破壞特征為外邊破壞嚴重的磚開始脫落，個別磚壓碎。當采用MU10燒結普

通破，M5?M10混合砂漿，配筋率p=1.0,取fv=320MPa,則由式（8.1.2-2混f

n二7.90?8.3MPa（軸心受壓），可認為已基本接近單磚抗壓強度。D項，由于橫向

鋼筋約束使網狀配筋磚砌體不至于被分裂為1/2磚而過早破壞，壓縮變形極大提

rWjo

21.某擋土墻截面尺寸如圖所示，其高5.0m,頂寬0.8m,底寬2.0m,置于黏性

土地基上，地基承載力標準值fk=200kPa,墻底與土的摩擦系數U=0.60。墻

后填土為中密砂土，填土面水平，砂土的重度Y=19kN/m3,含水量w=13%。擋

土墻垮工材料的重度取YG=23kN/m3,土對擋土墻墻背的摩擦角b=0。。假定

擋土墻的構造與排水措施符合《建筑地基基礎設計規范》（GB50007—2011）第

產8ml

作用于擋土墻基礎底面的

合力的偏心距為。m0

A、0.30

B、0.45

C、0.48

D、0.50

答案：C

艱據力矩平衡的條件，基礎底面反力的合力作用點距墻趾的距離為:

X=旦：；一生=(198.65-119)/154.33=0.52m'

解析.則作用于舊土墻基礎底面的合力的偏心距為：e=1-0.52=0.48mo

22.下列敘述不正確的是()。

A、連續梁采用彎矩調幅法設計時，為保證塑性錢的轉動能力，要求截面受壓區

高度系數工W0.35

B、現澆樓蓋周邊與混凝土梁或混凝土墻整體澆筑的單向板或雙向板，應在板邊

上部設置垂直于板邊的構造鋼筋，其截面面積不宜小于板跨中相應方向縱向鋼筋

截面面積的1/3

C、板中受力鋼筋的間距，當板厚hW150mm時，不宜大于200mm；當板厚h>15

0mm時，不宜大于1.5h,且不宜大于250mm

D、當現澆板的受力鋼筋與混凝土梁整體澆筑或嵌固在砌體墻內時，應沿梁長度

方向配置間距不小于250mm與梁垂直的上部構造鋼筋

答案：D

解析：

限據《混凝土結構設計規范》(GB50010-2002)第9.L6條第1款，按簡支邊或非受力邊設計的現澆混凝土板，當與混凝土梁、

筋，并要求鋼筋直徑不宜小于8mm,間苑不宜大于200mm,且單位寬度內的酉［筋面積不宜小于跨中相應方向板底鋼筋截面面積的1/

方向，鋼筋截面面租尚不宜小于受力方向跨中板底鋼筋截面面租的1/3。

23.某抗震等級為二級的高層框架結構，首層的梁柱中節點，橫向左、右側梁截

面尺寸及縱向梁截面尺寸如圖所示。梁柱混凝土強度等級為C30,fc=14.3MPa,

/

ft=1.43MPa,as=as=60mmo節點左側梁端彎矩設計值M=“20?52kN'm,右側梁

端彎矩設計值1A=249.48kN-皿，上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設計值N二

2.節點的容許剪力

設計值［Vj］最接近于()kNo

A、1816.94

B、2059.20

C、2725.41

D、3088.80

答案：C

解析：根據《建筑抗震設計規范》(GB50011—2010)附錄D第D.1.3條規定,

節點核心區組合的剪力設計值，應按下式計算：”.二五(0.3"戶''々)對四邊

有約束梁的節點，當梁高不小于框架梁高度的3/4,且梁寬b不小于柱寬的1/2

時，正交梁的約束影響系數為：nj=1.5；根據第D.1.2條第1款規定，bj二be二

600mm,hj=hc=600mm,則節點的容許剪力設計值為：

：匕］=^4?(0.30x1.5x1.0x14.3x600x600)=2725.41kN,.人"她收回

L10-85'由此可知，C項數值最

為接近。

24.一展覽廳的圓弧形靜定三較拱，其跨度I=25m,矢高f=4m(見圖)，在C、D、

E處均作用著兩個集中荷載Pgk及Pqk,即一是由永久荷載標準值產生的拱頂集

中荷載Pgk=100kN,另一是由拱面活荷載標準值產生的拱頂集中荷載Pqk=50kN,

由此算得該拱底部拉桿的軸向拉力設計值NA=（）kNo

A、495.8

B、560.55

C、585.25

D、593.75

答案：D

解析：該拱是靜定的三錢拱，可根據圖6-24的拱頂彎矩MD=0的條件，得出底部

拉桿AB的軸向拉力標準值的計算公式為：

處卜（P#+PG9-MQ0

其中，&《（％+「小），則有：心二（七+「小）今

代人相應的荷載分項系數得：

JVA=（1.2x100+1.4x50）x懸尸593.75kN

25.鋼筋混凝土大偏心受壓構件的破壞特征是（）。

A、遠離軸向力一側的鋼筋先受拉屈服，隨后另一側鋼筋壓屈，混凝土壓碎

B、遠離軸向力一側的鋼筋應力不定，而另一側鋼筋壓屈，混凝土壓碎

C、靠近軸向力一側的鋼筋和混凝土應力不定，而另一側鋼筋受壓屈服，混凝土

壓碎

D、靠近軸向力一側的鋼筋和混凝土先屈服和壓碎，而遠離縱向力一側的鋼筋隨

后受拉屈服

答案：A

解析：大偏心受壓構件，發生于軸向力N的相對偏心距較大，且受拉鋼筋配置的

不太多時。此時，在靠近軸向力作用的一側受壓，另一側受拉。隨著荷載增加，

先在受拉區產生橫向裂縫，裂縫不斷開展，受拉鋼筋的應力達到屈服強度，進入

流幅階段，受拉變形的發展大于受壓變形，中和軸上升，使混凝土受壓區高度迅

速減小，最后受壓區邊緣混凝土達到其極限壓應變值，出現縱向裂縫而混凝土被

壓碎，構件破壞。

26.

用小砌塊砌筑的柱子，截面尺寸390mmx390mm,柱子高度，=5.0m,砌塊MU10、孔

洞率46%,用MblO砂漿砌筑，Cb20濯孔混凝土，縱筋4418、箍筋由6@200,施工

質量B級。該柱的承載力最接近于（）kN。

A、920.4

B、902.1

C、893.6

D、877.0

答案：D

解析:

砌塊MUIO,砂漿MbIO.傳《砌體結構設計規位》(GB50003—2001)表3.2.I-3

可知./=179MPa；

砌體強度設計值謠整系數為：y.?0.840.39x0.39=0.952；

灌孔商?土面枳和砌體毛面積的比值為：a=0.46x1.0=0.46；

灌孔砌體抗壓強度設計值為：

6吠=0.952X2.79*0.6x0.46x9.6=5.31MPa.

高厚比為”=牛=耳祟=14.

軸心受壓構件檢定系數為：…品麗］o.oo"u=°8%

配筋砌塊柱軸心受壓承戴力為：

N=Mf，2,K4：)=0.834x(5.31x390x39040.8x300x1017)-877.OkN0

27.某三層商住樓，底層局部采用兩跨連續墻梁結構。局部平面圖及剖面如圖所

示。開間為3.3m,底層層高3.9m,其余兩層為3.0m,墻厚為190mm。托梁下均

設有壁柱(每邊凸出墻面200mmX590mm)。墻體采用MU10混凝土砌塊和Mb10

混合漿砌筑(f=2.79MPa)o樓蓋及屋蓋采用鋼筋混凝土現澆板，厚120mm。托

梁混凝土采用C30(fc=14.3N/mm2),縱向鋼筋為HRB400(fy=360N/mm2),

箍筋采用HPB235(f=210N/mm2)o屋面恒荷載標準值為4.8kN/m2,屋面活荷載

標準值為0.5kN/m2,樓面恒荷載標準值為3.8kN/m2,活荷載標準值為2.0kN/m2,

墻體自重標準值(包括雙面粉刷)為2.61kN/m2,梁支座下設190mmX190mm上

下貫通鋼筋混凝土構造柱。托梁的截面尺寸bbXhb=250mrnX600mm(石灰水粉

刷)。各層墻頂均設截面為190mmX190mm的鋼筋混凝土圈梁。

s

1

4.確定使用階段墻梁在其恒荷載設計值和活

荷載設計值最不利布置下托梁跨中彎矩Mb1及軸力NbK支座B的負彎矩設計值

MbB與下列（）組數值最為接近。

A、Mb1=94.55kN-m；Nb1=94.62kN；MbB=-193.OOkN-m

B、Mb1=105.34kN-m；Nb1=98.65kN；MbB=-235.63kN-m

C、Mb1=108.34kN-m；Nb1=98.65kN；MbB=-269.85kN-m

D、Mb1=151.89kN-m；Nb1=94.62kN；MbB=-269.85kN-m

答案：A

解析:

托梁在其頂面恒荷栽及活荷裁量不利布置作用下跨中彎矩(近似計算)為：M^a^igio^agQipio2

=0.07X19.60X5.302+0.096X9.24X5.302=63.46kN?m;

。1、為連續梁彎矩系數；近似取恒荷載及活荷載分別作用下的跨中最大彎矩；

2

中間支座最大彎矩為：M1B=-O.125X(19.60+9.24)X5.30=-101.26kN?

2

求墻梁頂面荷載作用下連續梁跨中及支座最大彎矩M2、M2B為:M2=0.07X52.85X5.30+0.096X1

2.47X5.3O2=137.55kN?m,

22

M2B=-0.125Q21O=-0.125X(52.85+12.47)X5.30=-229.35kN-

考慮墻梁組合作用的托梁跨中彎矩系數為：QM=3M(2.7hb/l0-0.08)=1.0X(2.7X0.60/5.30-

0.08)=0.226;

考慮墻梁組合作用的托梁跨中軸力系數為：/N=0.8+2.61^/10=0.3+2.6X3.00/5.30=2.27$

托梁踏中截面彎矩如1、Mb2和軸力幌1、隊2為：Mbi=Mb2=M1+aHM2=63.46+0.226X137.55=94.55kN

?m,Nbl=Nb2=^lN-M2/HO=2.27X137.55/3.30=94.62kN^

CLM=0?4(無洞口)，托梁中間支座截面彎矩為：%B=千B+QM%B=-10L26-0?4X229.35=-19

3.00kN-mo由此可知，瀕數值最為接近。

28.某方形獨立柱基，底面尺寸為B=L=2.0m,埋置深度為1.5m。上部結構傳至

基礎頂面處的豎向力設計值F=600kN,相應的豎向力標準值Fk=480kN(恒載占

60%,活載占40%,準永久值系數Wq=0.5)。已知基礎自重和基礎上的土重設

計值G=130kN,相應的基礎自重和基礎上的土重標準值Gk=115kN。基礎及工程

F=600kN或h=480kN

雜填上|(7=?^)kb^Gk=115kN^

獷17kN/m3

,^z2000.4(另向4=2000)

①黏性土:壓縮模量%=6MPa

g

V

②粉上：&2=8MPa

③中砂:83=11MPas—*

地質剖面如圖5-22所示。

當基礎底面尺寸變更為B=2.0m,L=2.4m時，假定已求出p°=106.7kPa,石=0.8024,益=0.5796,5；=0.4756,則按分層總木

A、30.5

B、32.9

C、34.0

D、35.5

答案：A

解析：

根據《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)第5.3.5條規定，計算地基變形時，地基內的應力分布，可采用各向同性均￡

降fh，，計算如表5Y所示。則按分層總和法計算出該地基沉降里為：$'=2Z8-6.1+L6=30.6E，由此可知，AI頁數值最為接1

表5-4

&：=￡■”,訪

x,/m7“百。a,