術質量要求最高、施工工藝最為繁雜也是最為關大體積混凝土的定義：根據《普通混凝土配合比大體積混凝土的施工特點：大體積混凝土結構成，水泥水化熱高，聚集在混凝土內部的熱量不易散此時受混凝土自約束，在結構內部產生壓應力，表面產凝土的極限抗拉強度時，就會在混凝土表面產生裂縫；在混逐漸散熱冷卻產生冷縮，加上混凝土硬化過程中本身的收縮土的約束，又將會產生較大的降溫收縮拉應力，如超過該齡度時，也會產生裂縫。當裂縫呈深進的或貫穿性時，影響基大體積混凝土溫度控制的重點和標準；大體積大體積混凝土施工的各個環節控制混凝土澆筑塊體內部溫度混凝土澆筑塊體溫度裂縫的目的。其溫度控制標準；1）混模溫度基礎上的最大溫升值為35℃;2）混凝土澆筑塊體大體積混凝土的施工技術要求比較高，特別是要溫度差產生溫度應力裂縫。規范規定，大體積混特點和溫度控制標準，在施工前期的準備工作中，我們在州地區礦渣水泥數量極少，貨源緊張、成本高，加之工凝土數量不是很大等一些有利因素，在對多家普通水泥試配后，在各項指標均符合《硅酸鹽水泥、普通硅酸強度較高，同時可減少用水及水泥用量，從而使~~1.3細骨料：選用平均粒徑較大的中、粗砂，拌制的混凝土可減少用水量10%左右，同時可相應減少水泥用量，降低水灰比則，在科學檢驗的基礎上，對細骨料的選擇，我們采用普通硅酸鹽水泥拌制大體積粉煤灰混凝土時，其粉煤灰取代水泥的40％。因此，考慮摻加適量的粉煤灰。經反復驗算和試配，我們確1.5外加劑：在工程開工前，我們初步篩選了3種外加劑，即較，結合本工程實際，我們最后確定采用FDN--2高效緩凝型減水劑，摻量為求的前提下，盡量減少水泥用量，以降低混凝使混凝土澆筑后的里外溫差和降溫速度控制的的費用。根據這一原則，再結合現場實際，檢經反復分析、比較，綜合考慮各方面的不利）：考慮到本基礎工程混凝土數量及澆筑面積均不大，一是便于振搗，易保證混凝土的澆筑質量；二是可利用混凝土層面散熱，對降低大體積混凝土澆筑塊體的溫升有利。混凝土根據規范規定，混凝土攤鋪厚度按350mm計算，混凝土的初凝時間暫場實際情況及可能發生的不利因素，要求檢測站配根測溫管，分別測設混凝土塊體表、中、里三個布置見附圖一，在砼澆筑前安裝完畢。測溫儀表測溫誤差不大于±0.2℃完全可以滿足大體積混凝考慮到泵送砼的特點：水灰比大，水泥用量小。這樣不僅加大了大體積砼的溫控、防裂難度。高。通過分析比較，我們采用看似原始卻較為有效至現場后，用搭設的溜槽下料，這樣，既可減少水比，有利于砼的溫控、防裂，也滿足抗滲砼的水灰第一：由于本基礎工程砼塊體絕對體積、面保持濕潤；加強雨天的保溫養護工作，防止混土的保溫養護其間，嚴禁采用強制、不均勻的填。避免混凝土側面長期暴露；做好有效的在大體積混凝土澆筑，根據以上擬采取的防裂措施水化熱絕熱溫升值、各齡期收縮變形值、收縮當算，估量可能產生的最大溫度收縮應力，如不超過混取的防裂措施能有效控制預防裂縫的出現；如超過混凝土的整混凝土的澆筑溫度，減低水化熱溫升值、降低內外溫差、凝土性能，提高抗拉強度或改善約束等技術措施重新計算，Tmax=298×280(1－e-∞)/0.96×2420=35.92℃15y=0y120.58×(1－e-0.01×15)=0.295×10-4E（15E（c1－e-0.09t2.8×104(1e-0.09×15)＝2.074×104-0.15)＝0.913＜fct＝1.3在大體積混凝土澆筑后，我們根據實測的溫度值和相心各齡期水化熱升降溫度曲線，分別計算各降溫階段的混計總拉應力不超過同齡期的混凝土抗拉強度，則表示所采預防裂縫的出現；如超過該階段時的混凝土抗拉強度措施，使其緩慢降溫和收縮，提高該齡期的混凝土抗拉強Tmax＝WQ0(1－e-mt)/Cγ=298×280×(1－e-0.4×28)/0.96×2420＝35.92℃Td(4)＝56.55℃-18℃=38.55℃Td(10)＝49.55℃-18℃=31.55℃Td(16)＝42.20℃-18℃=24.20℃Td(22)＝34.50℃-18℃=16.50℃Td(28)＝30.80℃-18℃=12.80℃經實測已知基礎中心最高溫度在混凝土澆灌四天后出現,4d的T1=264y=0y120.58×(1－e-0.01×4)=0.083×10-4-4;根據以上各齡期當量溫差值,算出每齡期臺階間每隔6d作為一個臺階前提下，根據升降溫度曲線圖（附圖2）推算出各齡期的平均降溫差值，并求出每齡期臺階間的水化熱溫差值。為偏于安全計，采用4d的最高溫度56.5530.80℃的溫差值作為計算依據，算出各齡期臺階（同樣以每隔6d作為一臺階）的溫差值，如附圖3所示。為考慮徐變作用，把總降溫分成若干臺階式降溫，分別計 To（tT（10T（16T（22T（28）=8.19℃+8.46℃+8.74℃+4.70℃=E（4E（c1－e-0.09t2.8×104(1e-0.09×4)＝0.8474E（282.575×104N/mm2）μ=0.15β=［Cx/HE（t1/20.02/3500*1.662*104］1/2=0.0180N/mm2max=σ(