PAGEPAGE4紅星城住宅小區2＃樓工程吊籠基礎方案編制日期：2011年6月12日目錄TOC\o”1—3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc184970766"一、工程概況2HYPERLINK\l”_Toc184970767”二、塔吊設計參數3HYPERLINK\l”_Toc184970768”三、編制依據:3_Toc184970770”五、塔吊基礎計算書5附圖：塔吊一～三承臺及樁位置圖附圖:塔吊平面場布圖地質勘察報告摘要諸暨同方國際大飯店工程塔吊基礎施工方案一、工程概況1、工程名稱：紅星城住宅小區2＃樓工程2、建設單位:哈爾濱紅星城房地產開發有限責任公司3、施工單位：哈爾濱市華濱建筑工程公司4、建設地點:哈爾濱市王崗鎮紅星村5、結構形式：短肢剪力墻結構6、建設規模：建筑占地面積約650㎡，總建筑面積約17270㎡（其中地下室面積630㎡)，結構為地上二十六層，地下一層.工程±0.000米相當于絕對標高139.2米，場內自然地坪標約為-4.0米（絕對標高134。2米），本工程擬在10-16軸安裝一臺SC200/200型施工升降機，升降機位置詳見基礎平面布置圖。8、地質概況⑴—1素填土:松散狀以碎石為主，該層分布局部，層厚0.3—1。0m；⑴—2耕土：流塑狀以粘、粉粒為主，場地內多有分布,層厚0。3—0。6m;⑴—2a塘底泥：流塑狀以粘粉粒為主，僅分布在池塘部位，層厚0.6-3。80m；⑴-2b暗塘土：松散，軟～流塑，以粘性土、淤泥質夾細砂組成,僅分布于公寓部分厚度1。5—3.70m；⑴—3粉砂:松散狀，飽和,主要成分為粉、細砂、粉粒,層厚1。5-3.80m,層面高程8.24～9。39m；⑵-1淤泥質粉質粘土：流塑狀，高壓縮性，分布不穩定，層厚0.5-1。20m；⑵-2粉質粘土：軟塑狀～軟可塑狀，土性不均勻，分布不穩定主要分布在場地中部和北部厚度變化較大,層厚0。5-2。30m,層面高程4。64～7。69m。⑶粉質粘土：硬可塑~硬塑狀，中等壓縮性，土性較均勻，全場多有分布,層厚2。5-5.0m,層面高程5。3～6。4m；⑷-1粉質粘土：稍密狀，中等壓縮性，主要分布在場地中南部,層厚1。6-11.20m,層面高程1。9～5。54m;⑷—2淤泥質粉質粘土：流塑狀,主要分布在場地中部和北部，層厚4。8—11。20m，層面高程—0。85～5.54m；⑸—1中砂:松散，以中、粗砂、粉細砂、粘粉粒組成，層厚1。0—6。30m,層面高程-3。95~4。12m;⑸-1a粉土：稍密狀.以粉粒為主，僅在場地中部局部分布層厚2.6-3。20m，層面高程0。24~0。65m；⑸-1b粉質粘土：硬塑狀，僅在場地中部均不分布，厚度1。2—4.7m，層面高程—2.25～-0。34m；⑸-2圓礫:中密狀以卵、礫為主，粒徑0.5—3cm，最大6—8cm，中等分化全場多有分布，場區中部和南部分布穩定,場區北部分布不穩定，層厚0。3—9。50m，層面高程—80。89~—5.90m；⑸-3粉質粘土：軟塑~軟可塑狀，僅分布于場地北部局部，厚度0。8—2。80m,層面高程—9.20～—0.9m；⑹-1強風化砂巖：碎塊狀,酒店部分分布，層厚0。3—0。8m，層面高程-11。04～—13.20m；⑹-2中風化砂巖：酒店部分分布，最大控制厚度5.20m，層面高程-11。64～—12.40m。根據地質勘察報告其鉆孔灌注樁的樁端承載力特征值qpa=4500Kpa。二、塔吊設計參數塔吊1塔吊2塔吊3型號QTZ60QTZ60QTZ60起升高度3359。2塔吊地質報告地質報告Z10孔地質報告Z補2孔地質報告Z50孔塔吊傾覆力矩1628KN.M1628KN。M1628KN。M塔吊自重530KN530KN770KN基礎尺寸5m＊5m＊1.3m5m*5m*1.3m5m＊5m*1。3m基礎樁類型四根Φ800鉆孔灌注樁四根Φ800鉆孔灌注樁天然巖石地基樁長17m（嵌巖80㎝）14.4m（嵌巖80㎝）樁承載形式端承樁端承樁最大起重荷載60KN60KN60KN樁間距3.3。樁鋼筋10Φ14，Φ6＠25010Φ14，Φ6＠250樁及承臺砼強度C35C35C35塔吊搭設類型獨立式獨立式附著式附墻設置無無22.6m、35。4m、46。2m三塔吊高程位置承臺底標高為—4.5米承臺底標高為-5。5米承臺頂標高為—8。30米,承臺與底板同時澆筑塔吊平面位置見平面布置三、編制依據：1、本工程施工組織設計;2、諸暨同方國際大飯店工程巖土工程勘察報告；3、GB50202—2002地基與基礎施工質量驗收規范；4、GB50205—2001鋼結構工程施工質量驗收規范5、GB50007—2002建筑地基基礎設計規范；6、GB50017—2003鋼結構設計規范；7、JGJ33—2001建筑機械使用安全技術規程。8、JGJ94—94建筑樁基技術規范9、本工程設計文件10、浙江省建設機械公司QTZ60塔吊使用說明書.四、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收1、混凝土強度等級采用C35;2、基礎表面平整度允許偏差1/1000；本工程基礎樁采用鉆孔灌注柱，其施工工藝及質量控制要點同已編制并經公司審核的本工程《樁基工程專項施工方案》，樁身砼澆灌至自然地坪面，施工承臺時必須鑿除上段1。5米樁身砼浮漿層.3、埋設件的位置、標高和垂直度以及施工工藝符合出廠說明書要求.4、起重機的混凝土基礎應驗收合格后，方可使用。5、起重機的金屬結構、及所有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置,接地電阻不應大于10Ω。6、按塔機說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。7、檢測塔機基礎的幾何位置尺寸誤差,應在允許范圍內,測定水平誤差大小,以便準備墊鐵.8、機腳螺絲應嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于5mm。9、基礎砼澆筑完畢后應澆水養護,達到砼設計強度方可進行上部結構的安裝作業.如提前安裝必須有同條件養護砼試塊試驗報告，強度達到安裝說明書要求.10、塔吊基礎砼澆筑后應按規定制作試塊，基礎內鋼筋必須經質檢部門、監理部門驗收合格方可澆筑砼，并應作好、隱檢記錄。以備作塔吊驗收資料。11、鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。12、塔吊基礎底部土質應良好，開挖經質檢部門驗槽，符合設計要求及地質報告概述方可施工。13、塔吊基礎施工后，四周應排水良好,以保證基底土質承載力.14、塔機的避雷裝置宜在基礎施工時首先預埋好，塔機的避雷針可用圓鋼或扁鋼直接與基礎底板鋼筋焊接相連,焊接長度不小于10d，圓鋼或扁鋼凈面積不得小于72㎜2。15、塔吊基礎的鉆孔灌注樁施工嚴格按本工程樁基工程施工方案進行施工質量控制。16、基礎塔吊砼拆模后應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每半月測設一次，發現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后,方可決定可斷續使用或不能使用。17、鋼格構柱的施工質量應滿足GB50205《鋼結構工程施工質量驗收規范》；18、鋼格構柱的焊條采用J422，焊縫必須飽滿。角鋼伸入承臺1000，角鋼與主筋用3ф22焊接，鋼筋錨固長度為1米.鋼格構柱吊起放入時必須有保護層固定措施,如加焊略小于鋼筋籠的定位環,確保居中放置。鋼格柱頂端焊接封頭板，以增加鋼格柱在混凝土中的錨固力。19、格構柱使用的鋼材、焊接材料等應具有質量證明書,必須符合設計要求和現行標準的規定。必要時在監理的見證下，進行現場見證取樣、送樣、檢驗和驗收，做好檢查記錄。并向甲方和監理提供檢驗報告.21、焊接材料必須按說明書中的要求進行烘干。焊接時,焊工應遵守焊接工藝規程，不得自由施焊，不得在焊道外的母材上引弧。不得使用藥皮脫落或焊芯生銹的焊條焊條和焊劑，使用前應按產品說明書規定的烘焙時間和溫度進行烘焙.焊縫高度不得低于方案要求，焊縫要求達到三級焊縫標準，Ⅲ級焊縫：咬邊深度≤0。1t,且≤1mm。焊角尺寸（mm）hf＞8,0～+3；焊縫余高（mm）hf＞8，0～+3。五、塔吊基礎計算書(一)、塔吊一計算：1。參數信息塔吊型號:QTZ60，自重(包括壓重）F1=770kN(按100米），基礎自重G=813KN，塔吊傾覆力距M=1628kN。m，塔吊起重高度H=28m,塔身寬度B=1.60m，混凝土強度等級:C35，基礎最小厚度h=1。3m,基礎最小寬度Bc=5m2.基礎最小尺寸計算基礎的最小厚度取：H=1.3m基礎的最小寬度取：Bc=5m1、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重F1=770kN，塔吊基礎承臺重F2=25*25＊1。3=813kN，塔吊的傾覆力矩M=1628。00kN。m。2、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算2。1、樁頂豎向力的計算依據《建筑樁技術規范》JGJ94—94的第5。1.1條。按45度方向軸作計算軸，經計算得到單樁樁頂豎向力標準組合值,最大壓力:Nmax=(813+770)/4+1628×2。4/（2×2。42）=733kN,Nmin=57。9KN。同理可單樁最大豎向力基本組合值為:N=948kN.2。2、矩形承臺彎矩的計算依據《建筑樁技術規范》JGJ94—94的第5.6。1條.其中Mx1，My1──計算截面處XY方向的彎矩設計值（kN.m）；xi，yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2—B/2=0。9Ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（kN)，Ni1=Ni-G/n=530kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2×530×0。9=954kN。m。3、矩形承臺截面主筋的計算依據《混凝土結構設計規范》(GB50010-2002)第7。2條受彎構件承載力計算。式中，αl──系數,當混凝土強度不超過C50時，α1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時，α1取為0。94，期間按線性內插法得1。00;fc──混凝土抗壓強度設計值查表得16。70N/mm2；ho──承臺的計算高度Hc—50。00=1250.00mm；fy──鋼筋受拉強度設計值,fy=210N/mm2;經過計算得：αs=954×106/（1。00×16。70×5000。00×1250.002)=0.009;ξ=1-(1—2×0。009)0.5=0.009;γs=1—0.009/2=0。996；Asx=Asy=954×106/（0。996×1250。00×210)=3649mm2由于最小配筋率為0。15％,所以最小配筋面積為：9375mm2。故取As=9420mm2。實配304、樁承載力驗算樁承載力計算依據《建筑樁技術規范》(JGJ94-94）的第4.1.1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值,取其中最大值N=733kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式:其中，γo──建筑樁基重要性系數,取1.00；fc──混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=16.70N/mm2；A──樁的截面面積,A=5。03×105mm則,1.00×733=7。87×105N≤16。70×5。03×105=8。39×106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋！故根據浙G23鉆孔樁圖集選用ZKZ—D800—17-17（B2）—C35，即樁主筋為10Φ14,Φ6＠250.6、樁豎向承載力驗算單樁承載力驗算:根據GB50007規范公式8。5。5—2，單樁豎向承載力特征值Ra可按下式估算:Ra=qpa＊Ap式中Ra-—單樁豎向承載力特征值;qpa--樁端端阻力，由當地靜載荷試驗結果統計分析算得；Ap--樁底端橫截面面積;qpk──端阻力特征值;本工程樁端持力層為6-2中風化巖層，其值為4500Kpa。Ap──樁端面積,取Ap=0。503m2本工程樁受力以端承為主故不考慮側阻力值,且根據地質報告鉆孔灌注樁在6-2層中風化巖樁端承載力特征值為4500Kpa故:Ra=4500.00×0。503=2263kN;上式計算的R的值大于最大壓力733kN，樁承載力所以滿足要求!6、塔吊穩定性驗算:根據塔吊自由狀態下最不利彎矩1628KN。m作為傾覆力矩進行計算。傾覆點為樁中心.R=（770+813）*1.7=2691KN.m＞1。15＊(1628+1。3＊66。2)=1971KN。m,塔吊抗傾覆能力安全。本次驗算未考慮樁的抗拔力及其自身重力對抗傾覆能力的有利影響，驗算偏安全。7、基礎格構柱計算依據《鋼結構設計規范》（GB50017-2003）。根據規范表5。3。8，受壓構件允許長細比為［λ］=150,支撐、用于減少構件長細比的桿件的允許長細比為［λ］=200。7。1、格構柱截面的力學特性：格構柱的截面尺寸為0。47×0。47m；主肢選用：10號角鋼b×d×r=100×100×12mm；綴板選用100×10mm;主肢的截面力學參數為A0=19。26cm2，Z0=2。84cm,Ix0=179。51cm4，Iy0=179.51cm4;格構柱截面示意圖格構柱的y—y軸截面總慣性矩：格構柱的x-x軸截面總慣性矩:經過計算得到：Ix=4×［179。51+19。26×（47/2—2.84）2］=33603.16cm4；Iy=4×［179.51+19.26×（47/2—2.84）2］=33603.16cm4;7.2、格構柱的長細比計算:格構柱主肢的長細比計算公式:其中H──格構柱的總高度，取4。200m;I──格構柱的截面慣性矩，取,Ix=33603.16cm4，Iy=33603。16cm4；A0──一個主肢的截面面積，取19。26cm2。經過計算得到x=20。36,y=20。36。格構柱分肢對最小剛度軸1—1的長細比計算公式：其中b──綴板厚度,取b=0。01m。h──綴板長度,取h=0.47m。a1──格構架截面長，取a1=0。47m。經過計算得i1=［(0.01+0。47）/48+5×0。47/8］0.5=0。38m。1=4.2/0。38=11.05。換算長細比計算公式:經過計算得到kx=23.64,ky=23。64。3。格構柱的整體穩定性格構柱按最大軸力按單樁豎向力基本組合值進行計算，根據上面計算結果N=948KN；由換算長細比ky=23.64可查得格構柱穩定系數φx=0.96根據鋼結構設計規范GB50017中的公式5。1.2-1，σx=N/φx.A=948000/(0.96＊4＊1926)=128Mpa＜［f］=205Mpa；格構式柱穩定性滿足要求.4、綴板設置：根據鋼結構設計規范,分肢長細比一般不大于40,取1=35，分肢計算長度為：L1=i1＊1=19。5＊35=682㎜，取兩綴板間凈距600㎜,兩肢軸線距離c=270㎜，綴板寬取270*2/3=180，厚度t≥c/40=6㎜;今采用綴板截面為—10＊180*400㎜，則兩綴板軸線間的距離為600+180=780㎜。（二)、塔吊二基礎布置塔吊二采用樁基礎同塔吊一。塔吊型號均為QTZ60。由于主要考慮端部承載的受力方式，計算