（建筑工程管理）某工程玻

璃幕墻計算書

2020年4月

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業務用房明框幕墻

設計計算書

設計：___________________

校對：___________________

審核：___________________

批準：___________________

年月日

錄

I.設計依據2

口.基本計算公式7

m.工程信息概述10

1工程所在地區信息10

2板材選用信息10

3型材選用信息10

一、風荷載計算11

I板塊風載荷計算n

2支撐結構風載荷計算12

二、玻璃的選用與校核12

1玻璃自重計算12

2玻璃水平地震作用計算13

3玻璃的強度計算13

4玻璃的撓度計算15

三、玻璃邊緣至邊框槽底間隙校核16

四、幕墻立柱計算16

1荷載計算17

2選用立柱型材的截面特性18

3幕墻立柱的強度計算18

4幕墻立柱的剛度計算19

5立柱抗剪計算19

五、立柱與主結構連接20

1連接處荷載計算20

2連接處螺栓個數計算21

3螺栓抗剪強度驗算22

4型材壁的強度驗算22

5角碼抗承壓承載能力計算22

六、幕墻預埋件總截面面積和錨筋長度計算23

1荷載計算23

2錨筋的總截面積校核23

3錨筋長度校核24

4錨板尺寸校核24

七、幕墻預埋件焊縫計算24

1焊縫截面參數計算25

2焊縫強度計算25

八、幕墻橫梁計算26

1選用橫梁型材的截面特性26

2幕墻橫梁的強度計算27

3幕墻橫梁的抗剪強度計算29

4幕墻橫梁的剛度計算30

九、橫梁與立柱連接件計算30

1單個螺栓受剪承載力計算30

2橫向節點連結（橫梁與角碼）31

3豎向節點（角碼與立柱）32

附錄材料力學性能34

I.設計依據

①幕墻設計規范：

《鋁合金結構設計規范》GB50429-2007

《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003

《點支式玻璃幕墻工程技術規程》CECS127-2001

《點支式玻璃幕墻支承裝置》JG138-2001

《吊掛式玻璃幕墻支承裝置》JG139-2001

《建筑玻璃應用技術規程》JGJ113-2009

《建筑瓷板裝飾工程技術規程》CECS101:98

《建筑幕墻》GB/T21086-2007

《采暖通風與空氣調節設計規范》GB50019-2003

《地震震級的規定》GB/T17740-1999

《鋼結構防火涂料》GB14907-2002

《鋼結構設計規范》GB50017-2003

《高層民用建筑鋼結構技術規范》JGJ99-98

《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ3-2002

《高層民用建筑設計防火規范》GB50045-95（2005年版）

《高處作業吊藍》GB19155-2003

《金屬與石材幕墻工程技術規范》JGJ133-2001

②建筑設計規范：

《工程抗震術語標準》JGJ/T97-95

《工程網絡計劃技術規程》JGJ/T121-99

《公共建筑節能設計標準》GB50189-2005

《混凝土結構后錨固技術規程》JGJ145-2004

《混凝土結構設計規范》GB50010-2002

《混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓》JG160-2004

《既有居住建筑節能改造技術規程》JGJ129-2004

《建筑表面用有機硅防水劑》JC/T902-2002

《建筑材料放射性核素限量》GB6500-2010

《建筑防火封堵應用技術規程》CECS154:2003

《建筑鋼結構焊接技術規程》JGJ81-2002

《建筑隔聲評價標準》GB/T50121-2005

《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2008

《建筑工程預應力施工規程》CECS180:2005

《建筑結構荷載規范》GB50009-2001（2006年版）

《建筑結構可靠度設計統一標準》GB50068-2001

《建筑抗震設防分類標準》GB50223-2008

《建筑抗震設計規范》GB50011-2010

《建筑設計防火規范》GB50016-2006

《建筑物防雷設計規范》GB50057-94（2000年版）

《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018-2002

《民用建筑隔聲設計規范》GB50018-2010

《民用建筑熱工設計規范》GB50176-93

《民用建筑設計通則》GB50352-2005

《膜結構技術規程》CECS158:2004

《夏熱冬冷地區居住建筑節能設計標準》JGJ134-2010

《夏熱冬暖地區居住建筑節能設計標準》JGJ75-2003

《預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規程》JGJ85-2010

《中國地震動參數區劃圖》GB18306-2001

《中國地震烈度表》GB/T17742-2008

《建筑制圖標準》GB/T50104-2001

《建筑結構靜力計算手冊（第二版）》

③鋁材規范：

《建筑用隔熱鋁合金型材-穿條式》JG/T175-2005

《建筑用鋁型材、鋁板氟碳涂層》JG/T133-2000

《鋁合金建筑型材第1部分基材》GB5237.1-2008

《鋁合金建筑型材第2部分陽極氧化、著色型材》GB5237.2-2008

《鋁合金建筑型材第3部分電泳涂漆型材》GB5237.3-2008

《鋁合金建筑型材第4部分粉末噴涂型材》GB5237.4-2008

《鋁合金建筑型材第5部分氟碳漆噴涂型材》GB5237.5-2008

《鋁合金建筑型材第6部分隔熱型材》GB5237.6-2005

《鋁及鋁合金彩色涂層板、帶材》YS/T431-2000

《一般工業用鋁及鋁合金板、帶材》GB/T3880.1-3-2006

《鋁型材截面幾何參數算法及計算機程序要求》YS/T437-2000

《有色電泳涂漆鋁合金建筑型材》YS/T459-2003

《變形鋁及鋁合金牌號表示方法》GB/T16474-1996

《變形鋁及鋁合金狀態代號》GB/T16475-2008

《變形鋁及鋁合金化學成份》GB/T3190-2008

《建筑裝飾用鋁單板》GB/T23443-2009

④金屬板及石材規范：

《干掛飾面石材及其金屬掛件》JC830.1.2-2005

《建筑裝飾用微晶玻璃》JC/T872-2000

《建筑幕墻用瓷板》JG/T217-2007

《鋁幕墻板、板基》YS/T429.1-2000

《鋁幕墻板、氟碳噴漆鋁單板》YS/T429.2-2000

《建筑幕墻用鋁塑復合板》GB/T17748-2008

《鋁塑復合板用鋁帶》YS/T432-2000

《天然板石》GB/T18600-2001

《天然大理石荒料》JC/T202-2001

《天然大理石建筑板材》GB/T19766-2005

《天然花崗石荒料》JC/T204-2001

《天然花崗石建筑板材》GB/T18601-2001

《天然花崗石板材》GB/T18601-2009

《天然石材統一編號》GB/T17670-2008

《天然石材術語》GB/T13890-2008

⑤玻璃規范：

《鍍膜玻璃第1部分：陽光控制鍍膜玻璃》GB/T18915.1-2002

《鍍膜玻璃第2部分：低輻射鍍膜玻璃》GB/T18915.2-2002

《防彈玻璃》GB17840-1999

《浮法玻璃》GB11614.2-2009

《夾層玻璃》GB15763.3-2009

《建筑用安全玻璃第1部分：防火玻璃》GB15763.1-2009

《建筑用安全玻璃第2部分：鋼化玻璃》GB15763.2-2005

《建筑用安全玻璃第3部分：夾層玻璃》GB15763.3-2009

《建筑用安全玻璃第4部分：均質鋼化玻璃》GB15763.4-2009

《幕墻用鋼化玻璃與半鋼化玻璃》GB117841-2008

《平板玻璃》GB11614-2009

《熱彎玻璃》JC/T915-2003

《壓花玻璃》JC/T511-2002

《中空玻璃》GB/T11944-2002

《著色玻璃》GB/T18701-2002

《半鋼化玻璃》GB/T17841-2008

《建筑絕熱用玻璃制品》GB/T17795-2008

⑥鋼材規范：

《鋼分類》GB/T13304.1.2-2008

《鋼鐵牌號表示方法》GB/T221-2008

《鋼及合金術語》GB/T20566-2006

《建筑結構用冷彎矩形鋼管》JG/T178-2005

《不銹鋼棒》GB/T1220-2007

《不銹鋼冷軋鋼板和鋼帶》GB/T3280-2007

《不銹鋼冷加工鋼棒》GB/T4226-1984

《不銹鋼熱軋鋼板和鋼帶》GB/T4237-2007

《不銹鋼絲》GB/T4240-2009

《建筑用不銹鋼絞線》JG/T200-2007

《不銹鋼小直徑無縫鋼管》GB/T3090-2000

《擦窗機》GB19154-2003

《彩色涂層鋼板及鋼帶》GB/T12754-2006

《低合金鋼焊條》GB/T5118-1995

《低合金高強度結構鋼》GB/T1591-2008

《建筑幕墻用鋼索壓管接頭》JG/T201-2007

《耐候結構鋼》GB/T4171-2008

《高碳銘不銹鋼絲》YB/T096—1997

《焊接結構用耐候鋼》GB/T4172-2000

《合金結構鋼》GB/T3077-1999

《結構用無縫鋼管》GB/T8162-2008

《金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術要求》GB/T13912-2002

《冷拔異形鋼管》GB/T3094-2000

《碳鋼焊條》GB/T5117-1999

《碳素結構鋼》GB/T700-2006

《碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋薄鋼板及鋼帶》GB912-2008

《碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋厚鋼板及鋼帶》GB/T3274-2007

《優質碳素結構鋼》GB/T699-1999

《預應力筋用錨具、夾具和連接器》GB/T14370-2000

《不銹鋼和耐熱鋼牌號及化學成分》GB/T20878-2007

《碳素結構鋼冷軋鋼板和鋼帶》GB/T11253-2007

《建筑裝飾用搪瓷鋼板》JG/T234-2008

⑦膠類及密封材料規范：

《建筑密封材料術語》GB/T14682-2006

《建筑密封膠分級及要求》GB/T22083-2008

《丙烯酸酯建筑密封膠》JC/T484-2006

《幕墻玻璃接縫用密封膠》JC/T882-2001

《彩色涂層鋼板用建筑密封膠》JC/T884-2001

《石材用建筑密封膠》GB/T23261-2009

《丁基橡膠防水密封膠粘帶》JC/T942-2004

《干掛石材幕墻用環氧膠粘劑》JC/T887-2001

《非結構承載用石材粘膠劑》JC/T989-2006

《工業用橡膠板》GB/T5574-1994

《混凝土建筑接縫用密封膠》JC/T881-2001

《建筑窗用彈性密封劑》JC485-2007

《建筑密封材料試驗方法》GB/T13477.1-20-2002

《建筑用防霉密封膠》JC/T885-2001

《建筑用硅酮結構密封膠》GB16776-2005

《建筑用巖棉、礦渣棉絕熱制品》GB/T19686-2005

《建筑用硬質塑料隔熱條》JG/T174-2005

《建筑裝飾用天然石材防護劑》JC/T973-2005

《聚氨酯建筑密封膠》JC/T482-2003

《聚硫建筑密封膠》JC/T483-2006

《丙烯酸建筑密封膠》JC/T484-2006

《絕熱用巖棉、礦棉及其制品》GB/T11835-2007

《絕熱用硬質酚醛泡沫制品(PF)》GB/T20974-2007

《建筑絕熱用聚氨酯泡沫塑料》GB/T21558-2008

《硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強度的測定》GB/T529-1999

《石材用建筑密封膠》GB23261-2009

《橡膠袖珍硬度計壓入硬度試驗方法》GB/T531-1999

《修補用天然橡膠膠粘劑》HG/T3318-2002

《中空玻璃用彈性密封膠》JC/T486-2001

《中空玻璃用丁基熱熔密封膠》JC/T914-2003

《中空玻璃用復合密封膠條》JC/T1022-2007

⑧門窗及五金件規范：

《封閉型沉頭抽芯珈釘》GB/T12616-2004

《封閉型平圓頭抽芯挪釘》GB/T12615-2004

《緊固件螺栓和螺釘》GB/T5277-1985

《緊固件公差螺栓、螺釘、螺柱和螺母》GB/T3103.1-2002

《緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱》GB/T3098.1-2000

《緊固件機械性能螺母、粗牙螺紋》GB/T3098.2-2000

《緊固件機械性能螺母、細牙螺紋》GB/T3098.4-2000

《緊固件機械性能自攻螺釘》GB/T3098.5-2000

《緊固件機械性能不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱》GB/T3098.6-2000

《緊固件機械性能不銹鋼螺母》GB/T3098.15-2000

《緊固件機械性能抽芯柳釘》GB/T3098.19-2004

《緊固件術語盲抑釘》GB/T3099-2004

《緊固件螺栓、螺釘、螺柱和螺母通用技術條件》GB/T16938-2008

《鋁合金門窗》GB/T8478-2008

《螺紋緊固件應力截面積和承載面積》GB/T16823.1-1997

《十字槽盤頭螺釘》GB/T818-2000

《地彈簧》QB/T3884-1999

《鋁合金門插鎖》QB/T3885-1999

《平開鋁合金窗把手》QB/T3886-1999

《鋁合金撐擋》QB/T3887-1999

《鋁合金窗不銹鋼滑撐》QB/T3888-1999

《鋁合金門窗拉手》QB/T3889-1999

《鋁合金窗鎖》QB/T3900-1999

《鋁合金門鎖》QB/T3901-1999

《推拉鋁合金門用滑輪》QB/T3902-1999

《閉合器》QB/T3893-1999

《外裝門鎖》QB/T2473-2000

《彈子插芯門鎖》GB/T2474-2000

《葉片門鎖》QB/T2475-2000

《球型門鎖》QB/T2476-2000

《銅合金鑄件》GB/T13819-1992

《鋅合壓鑄件》GB/T13821-1992

《鋁合金壓鑄件》GB/T15114-2009

《鑄件尺寸公差與機械加工余量》QB/T6414-1999

《建筑門窗五金件插銷》JG214-2007

《建筑門窗五金件傳動機構用執手》JG124-2007

《建筑門窗五金件旋壓執手》JG213-2007

《建筑門窗五金件合頁（錢鏈）》JG125-2007

《建筑門窗五金件傳動鎖閉器》JG126-2007

《建筑門窗五金件滑撐》JG127-2007

《建筑門窗五金件滑輪》JG129-2007

《建筑門窗五金件多點鎖閉器》JG215-2007

《建筑門窗五金件撐擋》JG128-2007

《建筑門窗五金件通用要求》JG212-2007

《建筑門窗五金件單點鎖閉器》JG130-2007

《建筑門窗內平開下懸五金系統》JG168-2004

《鋼塑共擠門窗》JG207-2007

《電動采光排煙窗》JG189-2006

⑨相關物理性能級測試方法：

《玻璃幕墻工程質量檢驗標準》JGJ/T139-2001

《玻璃幕墻光學性能》GB/T18091-2000

《采暖居住建筑節能檢驗標準》JGJ132-2001

《彩色涂層鋼板及鋼帶試驗方法》GB/T13448-2006

《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB50205-2001

《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-2002

《建筑防水材料老化試驗方法》GB/T18244-2000

《建筑幕墻氣密、水密、抗風壓性能檢測方法》GB/T15227-2007

《建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法》GB/T18575-2001

《建筑幕墻平面內變形性能檢測方法》GB/T18250-2000

《建筑外門窗保溫性能分級及檢測方法》GB/T8484-2008

《建筑外窗采旋光性能分級及檢測方法》GB/T11976-2008

《建筑外窗抗風壓性能分級及檢測方法》GB/T7106-2002

《建筑門窗空氣聲隔聲性能分級及檢測方法》GB/T8485-2008

《建筑外窗氣密性能分級及檢測方法》GB/T7107-2002

《建筑外窗水密性能分級及檢測方法》GB/T7108-2002

《建筑裝飾裝修工程質量驗收規范》GB50210-2001

《金屬材料室溫拉伸試驗方法》GB/T228-2002

口.基本計算公式

(1).場地類別劃分：

地面粗糙度可分為A、B、C、D四類：

--A類指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區；

-B類指田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區；

-C類指有密集建筑群的城市市區；

-D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區。

(2).風荷載計算：

幕墻屬于薄壁外圍護構件，根據《建筑結構荷載規范》GB50009-2001(2006年版)規定采用，

垂直于建筑物表面上的風荷載標準值，應按下述公式計算：

1當計算主要承重結構時

Wk=pz|Js|JzWo(GB500097.1.1-1)

2當計算圍護結構時

Wk=Pgz|Jsi|JzWo(GB500097.1.1-2)

式中：

其中:Wk--垂直作用在幕墻表面上的風荷載標準值(kN/m2)；

Bgz--高度Z處的陣風系數按《建筑結構荷載規范》GB50009-2001第751條取定。

根據不同場地類型按以下公式計算:Bgz=K(1+2聞

其中K為地區粗糙度調整系數，毋為脈動系數。經化簡，得：

A類場地:Bgz=0.92x[l+35-0072x(Z/10)-°i2]

B類場地:0gz=O.89x[l+(Z/lO)9i6]

C類場地:%z=0.85x[l+350108x(Z/10)-0-22]

D類場地:Bgz=0.80x[l+350252x(Z/10)O30]

IUz--風壓高度變化系數按《建筑結構荷載規范》GB50009-2001第7.2.1條取定。

根據不同場地類型方安以下公式計算：

A類場地:也=1.379X(Z/10)0?24

B類場地:以=1.000x(Z/10)032

C類場地：|UZ=0.616X(Z/10)044

D類場地：|Jz=0.318x(Z/10)0-6°

按《建筑結構荷載規范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3條驗算圍護構件及其連接的強

度時，可按下列規定采用局部風壓體型系數比1：

一、外表面

1.正壓區按表7.3.1采用；

2.負壓區

一對墻面，取-L0

一對墻角邊，取-1.8

二、內表面

對封閉式建筑物，按表面風壓的正負情況取-0.2或0.2。

注：上述的局部體型系數(1)是適用于圍護構件的從屬面積A小于或等于lm2的情況，當圍護構

件的從屬面積A大于或等于10m2時，局部風壓體型系數口si(10)可乘以折減系數0.8,當構件的從

屬面積小于10m2而大于lm2時，局部風壓體型系數化1(A)可按面積的對數線性插值，即

Msi(A)=生1(1)+[psi(10)-|Jsi(1)]logA

本工程屬于C類地區，故|Jz=0.616x(Z/10)。加

Wo--基本風壓按《建筑結構荷載規范》GB50009-2001附表D.4給出的風壓采用，但不得

小于0.3kN/m2.

(3).地震作用計算：

qEAk=0EXamaxxGAK

其中:qEAk---水平地震作用標準值

佐--動力放大系數片安5.0取定

amax-水平地震影響系數最大值，根據相應抗震設防烈度和設計基本地震加速度,

按照《建筑抗震設計規范》GB50011-2010表5.1.4-1采用.

表5.1.4-1水平地震影響系數最大值

地震影響6度7度8度9度

多遇地震0.040.08(0.12)0.16(0.24)0.32

罕遇地震0.280.50(0.72)0.90(1.20)1.40

注:括號內數值分別用于設計基本地震速度為0.15g和0.30g的地區。

根據《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223—2008規定：

L特殊設防類，應按高于本地區抗震設防烈度提高一度的要求加強其抗震措施；但抗震

設防烈度為9度時應按比9度更高的要求采取抗震措施。同時，應按批準的地震安全性評價

的結果且高于本地區抗震設防烈度的要求確定其地震作用。

2.重點設防類，應按高于本地區抗震設防烈度一度的要求加強其抗震措施；但抗震設防

烈度為9度時應按比9度更高的要求采取抗震措施；地基基礎的抗震措施，應符合有關規定。

同時，應按本地區抗震設防烈度確定其地震作用。

設計基本地震加速度為0.05g,抗震設防烈度6度：amax=0.04

設計基本地震加速度為0.10g,抗震設防烈度7度：amax=0.08

設計基本地震加速度為0.15g,抗震設防烈度7度：amax=0.12

設計基本地震加速度為0.20g,抗震設防烈度8度：amax=0.16

設計基本地震加速度為0.30g,抗震設防烈度8度：amax=024

設計基本地震加速度為0.40g,抗震設防烈度9度：amax=0.32

設計基本地震加速度為0.60g,抗震設防烈度9度：amax=0.45

GAK---帚墻構件的自重(N/m2)

⑷作用效應組合:

一般規定，幕墻結構構件應按下列規定驗算承載力和撓度：

a.無地震作用效應組合時，承載力應符合下式要求：

yoS<R

b.有地震作用效應組合時，承載力應符合下式要求：

SE<R/YRE

式中S--荷載效應按基本組合的設計值;

SE--地震作用效應和其他荷載效應按基本組合的設計值；

R--構件抗力設計值；

Yo——結構構件重要性系數，應取不小于1.0;

YRE一—結構構件承載力抗震調整系數，應取1.0；

c.撓度應符合下式要求：

df<df,lim

df---構件在風荷載標準值或永久荷載標準值作用下產生的撓度值；

dfjim一構件撓度限值；

d.雙向受彎的桿件,兩個方向的撓度應分別符合dfWdflim的規定。

幕墻構件承載力極限狀態設計時，其作用效應的組合應符合下列規定：

1有地震作用效應組合時，應按下式進行：

S=YGSGK+YWWWSWK+YEIPESEK

2無地震作用效應組合時，應按下式進行：

S=YGSGK+WWYWSWK

S--作用效應組合的設計值；

SGk--永久荷載效應標準值；

Swk--風荷載效應標準值；

SEk--地震作用效應標準值；

YG---永久荷載分項系數；

Yw--風荷載分項系數；

YE--地震作用分項系數；

ipw--風荷載的組合值系數；

lpE--地震作用的組合值系數；

進行幕墻構件的承載力設計時，作用分項系數，按下列規定取值：

①一般情況下，永久荷載、風荷載和地震作用的分項系數YG、YW、YE應分別取L2、1.4和

1.3;

②當永久荷載的效應起控制作用時，其分項系數YG應取1.35;此時，參與組合的可變荷載

效應僅限于豎向荷載效應；

③當永久荷載的效應對構件有利時，其分項系數YG的取值不應大于1.0。

可變作用的組合系數應按下列規定采用：

①一般情況下，風荷載的組合系數ipw應取L0,地震作用于的組合系數WE應取0.5。

②對水平倒掛玻璃及框架，可不考慮地震作用效應的組合，風荷載的組合系數ipw應取1.0

（永久荷載的效應不起控制作用時）或0.6（永久荷載的效應起控制作用時）。

幕墻構件的撓度驗算時，風荷載分項系數YW和永久荷載分項系數均應取1。,且可不考慮作

用效應的組合。

m.工程信息概述

i工程所在地區信息

幕墻類型:明框幕墻

工程所在地區:北京

基本風壓:0.450kN/m2

地面粗糙度類別:C類

抗震設防烈度：8度

設計基本地震加速度0.20g

設計地震分組:第1組

抗震設防類別:標準設防類

標準反應譜法（水平地震影響系數最大值amax）取為：0」6

2板材選用信息

板材料:玻璃

玻璃規格：1000.0mmx1200.0mm

玻璃組合類型:中空玻璃

玻璃種類鋼化玻璃

內片玻璃厚度:6.0mm,外片玻璃厚度60mm

3型材選用信息

立柱型材類型:單一型材

立柱型材號：75X65X3

立柱材料牌號：6063T5

立柱安裝方式:吊掛式，角碼連接

立柱計算模型:連續梁

預埋件類型:側埋式

橫梁型材類型:單一型材

橫梁型材號：75X65X3

橫梁材料牌號：6063T5

橫梁受力方式:均布受力

橫梁立柱連接形式:角碼連接

一、風荷載計算

標高為54.9m處風荷載計算

Wo：基本風壓

Wo=O.45kN/m2

Pgz：54.9m高處陣風系數(按C類區計算)

010822

pgz=0.85x[1+35x(Z/10)-0-]=1.708

Pz：54.9m高處風壓高度變化系數(按C類區計算):(GB50009-2001)(2006年版)

Pz=0.616x(Z/10)0.44

=0.616x(54.9/10)°明=1.303

國:局部風壓體型系數(墻面區)

1板塊風載荷計算

板塊(第1處)

1000.00mmx1200.00mm=1.20m2

該處從屬面積為：1.20m2

|jsi(A)=Msi(l)+[psi(10)-|jsi(l)]xlog(A)

=-{1.0+[0.8x1.0-1.0]x0.079}

=-0.984

MSI=-0.984+(-0.2)=-1.184

該處局部風壓體型系數網=1.184

風荷載標準值：

Wk=Pgzxpzxps|xWo(GB5OOO9-2OOl)(2006年版)

=1.708x1.303x1.184x0.450

=1.186kN/m2

風荷載設計值：

W:風荷載設計值(kN/m"

Yw：風荷載作用效應的分項系數：1.4

按《建筑結構荷載規范》GB50009-20013.2.5規定采用

2

W=ywxWk=1.4xl.l86=1.660kN/m

2支撐結構風載荷計算

支承結構(第1處)

2700mmx1200mm=3.24m2

該處從屬面積為：3.24m2

Msi(A)=Msi(l)+[psi(10)-Msi(l)]xlog(A)

=-{1.0+[0.8xl.0-1.0]x0.511)

=-0.898

Hsi=-0.898+(-0.2)=-1.098

該處局部風壓體型系數出1=1.098

風荷載標準值：

Wk邛gzX|JzX|Js|xWo(GB5OOO9-2OOl)(2006年版)

=1.708x1.303x1.098x0.450

=1.100kN/m2

風荷載設計值：

W:風荷載設計值(kN/m2)

Yw：風荷載作用效應的分項系數：1.4

按《建筑結構荷載規范》GB50009-20013.2.5規定采用

2

W=YwxWk=1.4xl.l00=1.539kN/m

二、坡璃的選用與校核

本處選用玻璃種類為鋼化玻璃

本處采用中空玻璃

1坡璃自重計算

GAK：玻璃板塊自重(不包括框):

GAKI：外側玻璃板塊自重：

GAK2：內側玻璃板塊自重：

玻璃的重力密度為：25.6(KN/m3)

BT_L中空玻璃內側玻璃厚度為：6.0(mm)

BT_W中空玻璃外側玻璃厚度為60(mm)

GAK=25.6x(Bt_L+Bt_w)/1000

=25.6x(6.000+6.000)/1000

=0.307kN/m2

GAKi=25.6xBtw/1000

=25.6x6.000/1000

=0.154KN/m2

GAK2=25.6xBtL/1000

=25.6x6.000/1000

=0.154KN/m2

2坡璃水平地震作用計算

該處垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：

OCmax：水平地震影響系數最大值0160

qEAk：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)

qEkl中空玻璃外側玻璃的地震作用標準值(KN/m2)

qEk2中空玻璃內側玻璃的地震作用標準值(KN/m2)

qEAk=5xamaxxGAK

=5x0.160x0.307

=0.246kN/m2

qEkl=5xamaxxGAKl

=5x0.160x0.154

=0.123kN/m2

qEk2=5xo(maxxGAK2

=5x0.160x0.154

=0.123kN/m2

YE：地震作用分項系數：1.3

qEA：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用設計值(kN/m2)

qEA=「EXqEAk

=1.3xqEAK

=1.3x0.246

=0.319kN/m2

3坡璃的強度計算

內側玻璃校核依據：。4fg=84.000N/mm2

外側玻璃校核依據：。4fg=84.000N/mm2

Wk唾直于玻璃平面的風荷載標準值(KN/m2)

qEAk：垂直于玻璃平面的地震作用標準值(KN/m2)

owk：在垂直于玻璃平面的風荷載作用下玻璃截面的最大應力標準值(N/mm2)

OEk：在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大應力標準值(N/mm2)

e參數

n：折減系數，可由參數e按JGJ102-2003表6.1.2-2采用

表6.1.2-2折減系數n

0<5.010.020.040.060.080.0100.0

n1.000.960.920.840.780.730.68

e120.0150.0200.0250.0300.0350.0>400.0

n0.650.610.570.540.520.510.50

a:玻璃短邊邊長:1000.0mm

b:玻璃長邊邊長1200.0mm

BT_L中空玻璃內側玻璃厚度為：6.000(mm)

BT_W中空玻璃外側玻璃厚度為6000(mm)

m:玻璃板的彎矩系數才安邊長比a/b查

表6.1.2-1得00593

表6.1.2-1四邊支承坡璃板的彎矩系數m

a/b0.000.250.330.400.500.550.600.65

m0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804

a/b0.700.750.800.850.900.951.00

m0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442

Wki中空玻璃分配到外側玻璃的風荷載標準值(KN/m2)

Wk2中空玻璃分配到內側玻璃的風荷載標準值(KN/m2)

qEki中空玻璃外側玻璃的地震作用標準值(KN/m2)

qEk2中空玻璃內側玻璃的地震作用標準值(KN/m2)

3332

Wki=l.lxWkxBT_W/(BT_W+BT_L)=0.652(kN/m)

3332

Wk2=WkxBT_L/(BT_w+BT_L)=0.593(kN/m)

2

qEki=0.123(kN/m)

2

qEk2=0.123(kN/m)

在垂直于玻璃平面的風荷載和地震作用下玻璃截面的最大應力標準值計算(N/mm2)

在風荷載作用下外側玻璃參數B=(Wki+0.5xqEKi)xa4/(Ext4)

=7.65

n：折減系數，按e=7.65

查JGJ102-20036.1.2-2表得:口=0.98

在風荷載作用下外側玻璃最大應力標準值。wk=6xmxWkixa2x0八2

=6.314N/mm2

在地震作用下外側玻璃參數0=(Wki+0.5xqEKI)xa”(Ext,)

=7.65

n：折減系數，按e=7.65

查6.1.2-2表得098

22

在地震作用下外側玻璃最大應力標準值。Ek=6xmxqEklxaxq/t

=1.189N/mm2

。:外側玻璃所受應力：

采用SW+0.5SE組合：

O=1.4X(JWK+0.5X1.3X(JEK

=1.4x6.314+0.5x1.3x1.189

=9.612N/mm2

在風荷載作用下內側玻璃參數8=(Wk2+0.5xqEK2)xa4/(Ext4)

=7.01

Q：折減系數，按8=7.01

查JGJ102-20036.1.2-2表得:口=0.98

在風荷載作用下內側玻璃最大應力標準值owk=6xmxWk2xa2xq/t2

=5.770N/mm2

在地震作用下內側玻璃參數9=(Wk2+0.5xqEK2)xa4/(Ext4)

=7.01

n：折減系數，按e=7.oi

查6.1.2-2表彳導:n=0.98

在地震作用下內側玻璃最大應力標準值OEk=6XmXqEk2xa2Xn/t2

=1.196N/mm2

。:內側玻璃所受應力：

采用SW+0.5SE組合：

O=1.4X(JWK+0.5X1.3X(JEK

=1.4x5.770+0.5x1.3x1.196

=8.855N/mm2

2

夕耳則玻璃最大應力設計值。=9.612N/mm2<fg=84.000N/mm

2

內側玻璃最大應力設計值。=8.855N/mm2<fg=84.000N/mm

中空玻璃強度滿足要求!

4坡璃的撓度計算

df：在風荷載標準值作用下撓度最大值(mm)

D:玻璃的剛度(N.mm)

331/3

te：玻璃等效厚度0.95x(Bt_L+Bt_w)=7.2mm

v：泊松比，按JGJ102-2003529條采用，取值為0.20

表5.2.9材料的泊松比u

材料U材料U

玻璃0.20鋼、不銹鋼0.30

鋁合金0.33高強鋼絲、鋼絞線0.30

M撓度系數才安JGJ102-2003表6.1.3采用口=0.00565

表6.1.3四邊支承板的撓度系數H

a/b0.000.200.250.330.50

M0.013020.012970.012820.012230.01013

a/b0.550.600.650.700.75

M0.009400.008670.007960.007270.00663

a/b0.800.850.900.951.00

M0.006030.005470.004960.004490.00406

0=Wkxa4/(Exte4)

=6.19

n：折減系數，按e=6.i9

查JGJ102-20036.1.2-2表得:r|=0.99

2

D=(Exte3)/12(l-v)

=2314912.42(N.mm)

df=pxWi<xa4xq/D

=2.9(mm)

df/a<l/60

玻璃的撓度滿足！

三.坡璃邊緣至邊框槽底間隙校核

校核依據：2ci(l+(ll/l2)x(C2/Cl))NU|im

11：矩形玻璃板塊豎向邊長,1000.0mm

12：矩形玻璃板塊橫向邊長,1200.0mm

ci：玻璃與左、右邊框的平均間隙,3.5mm(考慮1.5mm的施工偏差)

C2：玻璃與上、下邊框的平均間隙,3.5mm(考慮1.5mm的施工偏差)

uiim：由主體層間位移引起的分格框的變形限值(mm)

抗震設計時,Ulim根據主體結構彈性層間位移角限值的3倍確定

hg：建筑物層高2700.0mm

8主體結構彈性層間位移角限值(rad),0.0010

U|im=3xhgX0X(ll/hg)

=3xlix0

=3x1000.0x0.0010

=3.000

U=2ci(l+(11/12)X(C2/C1))

=2x3.5x(1+(1000.0/1200.0)x(3.5/3.5))

=12.833>3.000

玻璃邊緣至邊框槽底間隙滿足要求

四.幕墻立柱計算

幕墻立柱按等距四點三跨連續梁力學模型進行設計計算：

1荷載計算

(1)風荷載均布線荷載設計值(矩形分布)計算

qw：風荷載均布線荷載設計值(kN/m)

W:風荷載設計值:1.539kN/m2

B:幕墻分格寬:1.200m

qw=WxB

=1.539x1.200

=1.848kN/m

(2)地震荷載計算

qEA：地震作用設計值(KN/m。

GAk：幕墻構件(包括面板和框)的平均自重：500N/m2

垂直于幕墻平面的均布水平地震作用標準值：

qEAk：垂直于幕墻平面的均布水平地震作用標準值(kN/m2)

qEAk=5xo(maxxGAk

=5x0.160x500.000/1000

=0.400kN/m2

YE：幕墻地震作用分項系數：1.3

qEA=1.3xqEAk

=1.3x0.400

=0.520kN/m2

qE：水平地震作用均布線作用設計值(矩形分布)

qE=qEA><B

=0.520x1.200

=0.624kN/m

(3)立柱彎矩:

Mw：風荷載作用下立柱彎矩(kN.m)

qw：風荷載均布線荷載設計值：1.848(kN/m)

Hsjcg：立柱計算跨度2700m

Mw—0.08xqwXHsjcg?

=0.08xl.848x2.7002

=1.078kNm

ME：地震作用下立柱彎矩(kN-m):

2

ME=0.08xqExHSjcg

=0.08x0.624x2.7002

=0.364kN-m

M:幕墻立柱在風荷載和地震作用下產生彎矩(kN-m)

采用SW+0.5SE組合

M=MW+0.5XME

=1.078+0.5x0.364

=1.260kNm

=1259712.000Nmm

2選用立柱型材的截面特性

立柱型材號：75X65X3

選用的立柱材料牌號：6063T5

型材強度設計值:抗拉、抗壓90.000N/mm2抗剪55.0N/mm2

型材彈性模量:E=0.70xl05N/mm2

立柱型材毛截面對X軸慣性矩:Ix=748938.000mm4

立柱型材對x軸的有效凈截面模量:Wenx=18101.000mm3

立柱型材有效凈截面積:Aen=949.420mm2

立柱型材腹板厚度:tw=3.000mm

立柱型材計算剪應力處以上毛截面對中和軸的面積矩:S=12199.800mm3

截面塑性發展系數:Yx=L00

截面塑性發展系數:Yy=L00

3幕墻立柱的強度計算

校核依據：N/Aen+Mx/(YxxWenx)+My/(YyxWeny)<fa=90.0N/mm2(拉彎構

件)(GB50429-20078.1.1)

B:幕墻分格寬:L200m

GAk：幕墻自重：500N/m2

幕墻自重線荷載：

Gk=500xB/1000

=500x1.200/1000

=0.600kN/m

Nk：立柱受力：

Nk=GkxL

=0.600x2.700

=1.620kN

N:立柱受力設計值：

心結構自重分項系數：L2

N=1.2xNk

=1.2x1.620

=1.944kN

=1944.000N

。:立柱計算強度(N/mm2)(立柱為拉彎構件)

N:軸心拉力:N=1944.000N

Mx,My：同一截面處繞截面主軸x軸和y軸的彎矩:Mx=M=1259712.000Nmm,My=0Nmm

Aen：有效凈截面面積，同時考慮局部屈曲、焊接熱影響區以及截面孔洞的影

響:Aen=949.420mm2

Wenx,Weny對X軸和y軸的有效凈截面模量，同時考慮局部屈曲、焊接熱影響區以及截面孔洞

的景鄉響:Wenx=18101.000mm3

Yx：截面塑性發展系數:Yx=1.00

Yy：截面塑性發展系數:Yy=I。。

o=N/Aen+Mx/(YxXWenx)+My/(yyxWeny)(GB50429-20078.1.1)

=N/Aen+MX/(YXxWenx)

=1944.000/949.420+1259712.000/(1.00x18101.000)

=71.641N/mm2

22

71.641N/mm<fa=90.0N/mm

立柱強度可以滿足

4幕墻立柱的剛度計算

校核依據:dfWL/180(GB/T21086-2007)

df：立柱最大撓度

Du：立柱最大撓度與其所在支承跨度(支點間的距離)比值，即相對撓度：

L:立柱計算跨度2700m

4

df=0.007xqwkxHsjcgx1000/(0.7xlx)=9.367mm

Du=df/(Lxl000)

=9.367/(2.700x1000)

=1/288

1/288<1/180且U<=20(跨距大于4500mm時此值為30)

撓度可以滿足要求！

5立柱抗剪計算

校核依據:T=VmaxxS/(Ixxtw)4fv(GB50429-20076.1.2)

(l)Qwk：風荷載作用下剪力標準值(kN)

Qwk=0.6xW|<xHsjcgXB

=0.6x1.100x2.700x1.200

=2.138kN

(2)Qw：風荷載作用下剪力設計值(kN)

Qw=1.4xQwk

=1.4x2.138

=2.994kN

(3)QEk：地震作用下剪力標準值(kN)

QEk=0.6xqEAkxHsjcgxB

=0.6x0.400x2.700x1.200

=0.778kN

(4)QE：地震作用下剪力設計值(kN)

QE=1.3XQEI<

=1.3x0.778

=1.011kN

(5)Q:立柱所受剪力：

米用QW+0.5QE組合

Q=QW+0.5XQE

=2.994+0.5x1.011

=3.499kN

(6)立柱剪應力：

T：立柱剪應力：

S:計算剪應力處以上毛截面對中和軸的面積矩:S=12199.800mm3

lx：毛截面對X軸慣性矩:Ix=748938.000mm4

tw：腹板厚度:tw=3.000mm

Vmax：計算截面沿腹板平面作用的最大剪切力:Vmax=Q=3.499kN=3499.200N

T=VmaxxS/(Ixxtw)

=3499.200x12199.800/(748938.000x3.000)

=19.000N/mm2

22

T=19.000N/mm<fv=55.0N/mm

立柱抗剪強度可以滿足

五.立柱與主結構連接

1連接處荷載計算

Hsjcg：立柱計算跨度2700m

B:立柱分格寬度,1.200m

采用SG+SW+0.5SE組合

①風荷載計算

Niwk：連接處風荷載總值(N):

Niwk=V\Z|<xBxHsjcgx1000

=1.100x1.200x2.700x1000

=3564.0N

連接處風荷載設計值(N):

Niw~1.4xNiwk

=1.4x3564.0

=4989.6N

②地震作用計算

NiEk：連接處地震作用(N):

NlEk=qEAkxBxHsjcgx1000

=0.400x1.200x2.700x1000

=1296.0N

NIE：連接處地震作用設計值(N):

NlE=1.3xNlEk

=1.3x1296.0

=1684.8N

③連接處總合力計算

Ni：連接處水平總力(N):

NI=N1W+0.5XNIE

=4989.6+0.5x1684.8

=5832.0N

N2k：連接處自重總值(N):

N2k=500xBxHsjcg

=500x1.200x2.700

=1620.0N

N2：連接處自重總值設計值(N):

N2=1.2xN2k

=1.2x1620.0

=1944.0N

N:連接處總合力(N):

2205

N=(NI+N2)

=(5832.0002+1944.0002)05

=6147.5N

2連接處螺栓個數計算

選擇的立柱與主體結構連接螺栓為:不銹鋼螺栓A(1-5)-50級

d:連接螺栓公稱直徑:12.0mm

de：連接螺栓有效直徑：10.4mm

f%：連接螺栓抗剪強度：175N/mm2

N%:單個螺栓的受剪承載能力

山：螺栓受剪面數目：2

b2b

Nv=nvxnxdexfv/4

=2x3.14xl0.42xl75/4

=29488.8N

Numl：立柱與建筑物主結構連接的螺栓個數:

Numl=N/Nbv

=6147.468/29488.8

=1個

取2個

3螺栓抗剪強度驗算

n%:根據選擇的螺栓數目，連接處螺栓的受剪承載能力

nbv=Numl><Nbv

=2x29488.8

=58977.6N

nbv=58977.6N>6147.5N

螺栓抗剪強度可以滿足！

4型材壁的強度驗算

立柱型材種類6063T5

t:立柱壁厚,3.0mm

XC_y:立柱局部承壓強度125.0N/mm2

Neb：根據選擇的螺栓數目連接處型材的承壓承載能力

x

Ncb=Numidxtx2xXC_y

=2x12.0x3.0x2x125.0

=18000.0N

Ncb=18000.0N>6147.5N

型材壁強度可以滿足

5角碼抗承壓承載能力計算

角碼材料牌號:Q235鋼(C級螺栓)

Lct2：連接處熱軋鋼角碼壁厚60mm

Jy：熱軋鋼角碼承壓強度：305.0N/mm2

Ncbg鋼角碼型材壁抗承壓能力(N):

Ncbg=dx2xJyX|_ct2xNuml

=12.0x2x305.0x6.0x2.0

=87840.0N

87840.0N>6147.5N

角碼強度可以滿足

六.幕墻預埋件總截面面積和錨筋長度計算

1荷載計算

本工程預埋件受拉力和剪力

V:剪力設計值：

V=N2

=1944.0N

N:法向力設計值：

N=Ni

=5832.0N

M:彎矩設計值(N-mm):

e2：螺孔中心與錨板邊緣距離：50.0mm

M=Vxe2

=1944.0x50.0

=97200.ON-mm

2錨筋的總截面積校核

混凝土強度等級：強度等級C35

fc：混凝土軸心抗壓強度設計值,16.700N/mm2

按現行國家標準4混凝土結構設計規范2GB50010-2002表4.1.4采用。

錨筋級別:HRB335

Numl錨筋根數,4根

錨筋層數：2層

由鋪筋層數影響系數：1.0

fy錨筋強度設計值300.000N/mm2

按規范，錨筋強度設計值不大于300N/mm2

d:錨筋直徑,12.0mm

av錨筋受剪承載力系數：

av=(4.0-0.08xd)x(f/fy)。5依據GB5001010.9.1-5式計算

=(4.0-0.08xl2.000)x(16.700/300.000)0.5

=0.7

因為av大于0.7,所以取8=0.7

t:熱軋鋼板錨板厚度:8.0mm

ab：錨板彎曲變形折減系數：

ab=0.6+0.25x(t/d)依據GB5001010.9.1-6式計算

=0.6+0.25x(8.0/12.000)

=0.8

Z:外層錨筋中心線距離:180.0mm

As：錨筋實際總截面積：

2

As=NumlXTlxd/4

=4.000x3.14xd2/4

=452.2mm2

錨筋的總截面積計算值:依據GB5001010.9.1-1和10.9.1-2等公式計算

Asi=V/(arxavxfy)+N/(0.8xabxfy)+M/(1.3xarxabxfyxZ)

=42.8mm2

As2=N/(0.8xabxfy)+M/(0.4x”xabxfyxZ)

=37.6mm2

42.8mm2<452.2mm2

37.6mm2<452.2mm2

4根cpl2.000錨筋可以滿足要求！

3錨筋長度校核

lac：選用錨筋長度,180.000mm

Ia=l.lxax(fy/ft)xd依據JGJ102-2003C.0.5計算

la：受拉錨筋計算長度

fy：普通錨筋的抗拉強度設計值按GB50010表4.2.3-1采用,300.000N/mm2

ft：混凝土軸心抗拉強度設計值片安GB50010表4.1.4式采用,1.570N/mm2

d*苗筋直徑,12.0mm

a：錨筋的外形系數按GB50010表9.3.4式采用,HRB335級錨筋取0.140

la=l.lxax(fy/ft)xd

=1.1x0.140x(300.000/1.570)x12.0

=353.121mm

由于錨筋拉應力值小于錨筋抗拉強度設計值，依據JGJ102-2003C.0.5條：

錨筋長度可以適當減，以不小于錨筋直徑15倍為宜

lac=15xd=180.000,錨筋長度滿足要求

4錨板尺寸校核

錨板面積A=75000.0mm2

0.5fcA=626250.0N

N=5832.0N<0.5fcA

錨板尺寸可以滿足要求！

七.幕墻預埋件焊曜計算

法向力設設計值N:5832.0N

剪力設計值V:1944.0N

彎矩M:97200.0N-mm

焊縫參數：

焊接形式：三圍圍焊

水平焊縫長度Lx:100.0mm

豎直焊縫長度Ly:80.0mm

焊角高度hf：6.0mm

角焊縫的計算厚度:he=0.707xhf=4.2mm

1焊舞截面參數計算

有效面積：

A=2xhex(Lx-2xhf)+hex(Ly-2xhf)

=2x4.2x(100.0-2x6.0)+4.2x(80.0-2x6.0)

=1035.0mm2

形心到豎直焊縫軸線距離：

dx=(Lx-2Xhf)X(Lx-he)/(2x(Lx-2xhf)+(Ly-2xhy))

=(100.0-2x6.0)x(100.0-4.2)/(2x(100.0-2x6.0)

+(80.0-2x6.0))

=34.5mm

333

Ix=hex(Ly-2xhf)/12+(Lx-2xhf)x(Ly-(Ly-2xhe))/12

=4.2x(80.0-2x6.0)3/12+(100.0-2x6.0)

x(80.03-(80.0-2x4.2)3)/12

=1183495.4mm4

2232

Iy=hex[(Ly-2Xhf)Xdx+hex(Ly-2Xhf)/12+(Lx-2xhf)/6+2x(Lx-2xhf)((Lx-he)/2-dx)]

=4.2x[(80.0-2x6.0)x34.52+4.22x(80.0-2x6.0)/12+(100.0

-2x6.0)3/6+2x(100.0-2x6.0)((100.0-4.2)/2-34.5)2]

=959204.9mm4

J=Ix+Iy

=1183495.4+959204.9

=2142700.3mm4

2焊益強度計算

根據《鋼結構設計規范》GB50017-2003公式7.1.3-1,7.1.3-2和7.1.3-3計算

許：角焊縫的強度設計值增大系數，取值為：1.22

om：彎矩引起的正應力：

Om=Mx(Lx-(dx+he/2))/J

=97200.0x(100.0-(34.5+4.2/2))/2142700.3

=2.873N/mm2

On：正應力

On=N/A

=5832.0/1035.0

=5.635N/mm2

TM：彎矩引起的剪應力：

TM=MxLy/(2xJ)

=97200.0x80.0/(2x2142700.3)

=1.815N/mm2

TV：剪力引起的剪應力：

TV=V/A

=1944.000/1035.048

=1.878N/mm2

總正應力。f=GM+ON

=8.508N/mm2

總切應力Tf=TM+TV

=3.693N/mm2

角焊縫強度設計值ffw=160.000N/mm2

強度校核：

((Of/Pf)2+Tf2)0-5

=((8.508/1.22)2+3.6932)05

=7.891N/mm2<160.000N/mm2

焊縫強度可以滿足！

八、幕墻橫梁計算

幕墻橫梁計算簡圖如下圖所示：

1選用橫梁型材的截面特性

選用型材號：75X65X3

選用的橫梁材料牌號：6063T5

橫梁型材抗彎強度設計值:fa=90.000N/mm2

橫梁型材抗剪強度設計值:fv=55.000N/mm2

橫梁型材彈性模量:E=0.70x105N/mm2

Wenx：對截面主軸X軸的較小有效凈截面模量:Wenx=18101.000mm3

Weny：對截面主軸V軸的較小有效凈截面模量:Weny=17450.600mm3

截面塑性發展系數:Yx=1.00

截面塑性發展系數:Yy=LOO

Sx橫梁截面計算剪應力處以上（或下）截面對中性軸（X軸）的面積矩:Sx=12199.800mm3

Sy橫梁截面計算剪應力處左邊（或右邊）截面對中性軸（Y軸）的面積矩:Sy=10390.700mm3

lx：毛截面對X軸慣性矩:Ix=748938.000mm4

ly：毛截面對Y軸慣性矩:Iy=567394.000mm4

txw：橫梁截面垂直于X軸腹板厚度:txw=3.0mm

tyw：橫梁截面垂直于Y軸腹板厚度:tyw=3.0mm

2幕墻橫梁的強度計算

校核依據:Mx/（YxxWenx）+My/（YyxWeny）4fa=90.0（GB50429-20076.1.1）

橫梁上分格高:1.000m

橫梁下分格高:0.900m

H---橫梁受荷單元高（應為上下分格高之和的一半）:0.950m

1一一橫梁跨度,l=lm

Q）橫梁在自重作用下的彎矩（kN-m）

橫梁受力方式:均布受力

GAk橫梁自重,400N/m2

Gk：橫梁自重荷載線分布均布荷載標準值(kN/m):

橫梁自重受荷按上單元高:1.000m

Gk=400xH/1000

=400x1.000/1000

=0.400kN/m

G:橫梁自重荷載線分布均布荷載設計值(kN/m)

G=1.2xGk

=1.2x0.400

=0.480kN/m

My橫梁在自重荷載作用下的彎矩(kN-m)

My=GxB2/8

=0.480x1.2002/8