總則上海工程勘察設計有限公司上?，F代建筑設計（集團）有限公司為使上海地區的基坑工程設計與施工符合安全合用、技術先進、經濟合理的原則，保證基坑及周邊環境安全，制定本規范。本規范合用于上海地區的建筑、市政、港口、水利工程的陸上以及臨水基坑的勘察、設計、施工、檢測和監測?；庸こ虘C合考慮地質條件、水文條件、開挖深度、主體結構類型、周邊環境保護規定及施工條件，并結合工程經驗，合理設計、精心施工、嚴格檢測和監測。本規范根據《建筑結構可靠度設計統一標準》（GB50068），采用以分項系數表達的極限狀態設計方法制定?；庸こ坛龖媳疽幏兜囊幎ㄍ?，尚應符合國家和本市現行有關標準、規范和規程的規定術語、符號上海工程勘察設計有限公司上海現代建筑設計（集團）有限公司2.1術語基坑foundationpit為進行工程基礎的施工，在地面以下開挖的坑?；庸こ蘤oundationpitproject為保證基坑及周邊環境安全而采用的圍護、支撐、降水、挖土等工程措施的總稱。圍護墻retainingwall圍在基坑周邊、能承受作用于基坑側壁上各種荷載的墻體?；又ёo結構structureofsupportandprotectfoundationpit基坑工程中采用的圍護墻及支撐（或錨桿）等結構的總稱?；又苓叚h境environmentaroundfoundationpit基坑開挖影響范圍內的既有建（構）筑物、道路、地下設施、地下管線等的總稱。水土合算calculatetogetherwithwaterpressureandsoilpressure將作用于圍護墻體與土體界面處的水壓力及土壓力合并，計算支護結構上的作用效應。水土分算calculateseparatewithwaterpressureandsoilpressure將作用于圍護墻體與土體界面處的水壓力及土壓力分開，分別計算支護結構上的作用效應。復合土釘支護compositesoilnailofsupportandprotect由土釘與被加固的基坑側壁土體以及混凝土護面等組成的結構。水泥土重力式墻self-verticalwallofcement-soil由多列連續搭接的水泥土樁形成的重力式結構。排樁式墻tiedpile-wall由單列鋼筋混凝土樁形成的結構。型鋼水泥土攪拌墻shapedsteelcement-soilmixeddiaphragmwall在連續搭接的水泥土樁內插入型鋼形成的結構。地下連續墻diaphragmwall以機械施工方法在地面以下成槽后澆灌鋼筋混凝土，或放入預制鋼筋混凝土板形成的地下墻體。內支撐結構supportstructureinfoundationpit基坑內部由鋼筋混凝土或鋼構件組成的用以支撐基坑側壁的結構。土層錨桿anchorbarinsoillayer在土中鉆孔，插入鋼筋或鋼索并灌注水泥漿，使其形成一端與圍護墻相連，另一端固定于土層內的受拉桿體。兩墻合一becomeonewithretainingwallandload-bearingwall基坑圍護墻兼作主體結構的地下室外墻。逆作法constructionmethodfromgrounddown由地面開始逐層往下的地下結構施工方法。流土runningsoil在地下水滲流作用下，土體顆粒隨地下水滲流而發生的移動現象。管涌pipingflow在地下水滲流作用下，土體中的細小顆粒隨滲流水通過粗大土顆粒之間的孔隙，發生移動或被帶出的現象，也稱為潛蝕。地下水控制ground-watercontrolling為基坑工程施工及保證周邊環境安全而采用的排水、降水、止水或回灌等措施。井點降水well-pointground-waterlowering在基坑周邊埋設深于坑底的井管，運用抽水設備連續抽水，使地下水位低于坑底的降水方法。隔水帷幕waterproofcurtain為阻止地下水流入基坑，在基坑開挖前，沿基坑四周設立的隔水圍護壁。盆式開挖excavationofthebasin挖除基坑中心部分的土，保存基坑周邊的土坡，形成盆狀土坑的挖土方式。島式開挖excavationoftheisland保存基坑中心部分的土，挖除基坑周邊的土，形成島狀土坑的挖土方式。時空效應effectsoftimeandspace基坑開挖的空間尺度與無支撐圍護墻體的暴露面積和時間對基坑變形產生的影響。2.2符號土的物理力學指標a─—土的壓縮系數；c、cu──土的粘聚力；c'──土的有效粘聚力；c。──土的次固結系數；cv─—土的豎向固結系數；ch─—土的側向固結系數；ccu————土的總應力粘聚力；Cu─—土的不均勻系數；(cu)v─—十字板不排水抗剪強度；d10──土的有效粒徑，土粒累計質量百分數為10%的粒徑；d30──土的中間粒徑，土粒累計質量百分數為30%的粒徑；d50──土的平均粒徑，土粒累計質量百分數為50%的粒徑；d60──土的界線粒徑，土粒累計質量百分數為60%的粒徑；e─—土的天然孔隙比；Es─—土的壓縮模量；E─—土的回彈模量；IL─—土的液性指數；IP─—土的塑性指數；Kv─—土的豎向滲透系數；Kh─—土的側向滲透系數；Pc─—土的先期固結壓力；ω─—土的天然含水量；ρ——土的質量密度；G─—土粒的比重；γ——土的重度；w——水的重度；φ、φu──土的內摩擦角；φ'──土的有效內摩擦角；φo──水泥土擋墻底土的內摩擦角；φcu ──土的總應力內摩擦角。土壓力系數和材料系數E──材料的彈性模量；BL──支撐構件的抗彎剛度；Ka──積極土壓力系數；Ko──靜止土壓力系數；Kp、Kph──被動土壓力系數；KB──內支撐的壓縮彈簧系數；KH——土側向壓縮彈簧剛度；KV——土豎向壓縮彈簧剛度；ｋH─—土的側向基床系數；ｋV──土的豎向基床系數；N──標準貫入實驗錘擊數實測值；Pa──積極土壓力強度；Po──靜止土壓力強度；Pp──被動土壓力強度；Pw1──基坑內地下水位處的水壓力值；Pw2──圍護墻底端處的水壓力值；μ──土的泊松比；作用、作用效應和承載力Fa──墻后積極土壓力設計值；FP──墻前被動土壓力設計值；Gd──作用于水泥土自立式圍護墻上的豎向荷載設計值；Md──作用于水泥土自立式圍護墻上的側向荷載產生的彎矩設計值；MRL──抗隆起力矩設計值；MSL──隆起力矩設計值；MRC──抗傾覆力矩設計值；MOC──傾覆力矩設計值；Pcz──承壓水層頂板上復土的自重壓力設計值；Pwy──承壓水層的水頭壓力設計值；q──地面均布超載設計值；W──墻體自重設計值；幾何參數a──荷載離基坑邊的距離；A──圍護墻中水泥土墻體部分的斷面面積；A──土釘截面積；b──荷載分布寬度；B──水泥土圍護墻的墻體寬度；d──樁或鋼筋的直徑；dnj──土釘注漿體直徑；D──圍護墻插入坑底以下的深度；ho──基坑開挖深度；H──水泥土圍護墻的高度；Δhw──基坑內外地下水位之差；l──土釘長度；SV──土釘豎向間距；L──基坑的最大邊長；U──格柵型水泥土圍護墻的格子周長；α──地表斜坡面與水平面的夾角；α──土釘與水平面的傾角；β──土釘支護斜面坡角；δOH──圍護墻頂的水平位移。計算系數K──復合土釘支護的穩定系數；KHL──墻底抗滑安全系數；KL──抗隆起穩定性安全系數；KQ──抗傾覆穩定性安全系數；KWZ──墻底地基土承載力安全系數；KS──抗滲流或抗管涌穩定性安全系數；KY──抗承壓水頭穩定性安全系數；KD──坑底穩定性安全系數；第3章基本規定上?，F代建筑設計（集團）有限公司上海市勘察設計行業協會中船第九設計研究院同濟大學根據基坑的開挖深度，基坑工程安全等級分為三級：基坑開挖深度大于、等于12米或支護結構與主體結構相結合時，屬一級安全等級基坑工程；基坑開挖深度小于7米，屬三級安全等級基坑工程；除一級和三級以外的均屬二級安全等級基坑工程。根據基坑周邊環境的重要性限度及其與基坑的距離，基坑工程環境保護等級劃分為三級。當基坑位于地鐵、隧道等大型地下設施安全保護區范圍內，或鄰近城市生命線工程、對周邊場地位移有特殊規定的儀器設備，工程設計、施工與監測應符合相關管理部門的規定?；又ёo結構設計方案應根據工程地質與水文地質條件、環境條件、施工條件以及基坑使用規定與基坑規模等因素，通過技術與經濟比較擬定?；又ёo結構不得超越用地紅線?；又ёo結構常用類型如下：放坡開挖；復合土釘支護；水泥土重力式圍護墻；板式支護體系。無支撐基坑工程的設計使用年限不宜超過一年，有支撐基坑工程的設計使用年限不宜超過二年。兼作支護結構的主體結構構件設計使用年限應滿足相關結構設計規范規定?；又ёo結構設計應具有下列資料：巖土工程勘察報告；基地紅線圖，基地周邊地形圖；基地周邊相關建（構）筑物、管線的調查資料；建筑總平面圖，主體工程建筑、結構圖?；又ёo結構設計應涉及下列內容：支護體系的方案比較和選型；基坑的穩定性驗算；支護結構的強度計算和變形計算；環境影響分析與保護技術規定；降水技術規定；土方開挖技術規定；基坑監測規定?；又ёo結構應滿足承載能力極限狀態和正常使用極限狀態的設計計算或驗算規定。與主體結構相結合的基坑支護結構在永久使用階段的設計，尚應滿足相關規范規定；承載能力極限狀態計算和驗算：支護結構和地基穩定性驗算：涉及支護結構的抗傾覆，抗滑移，抗滲流（或抗管涌）穩定性，地基的抗滑動以及抗隆起等穩定性驗算；結構構件承載能力計算：所有結構構件均應進行承載能力計算。正常使用極限狀態計算或驗算：支護結構和基坑的變形計算，并滿足支護結構正常使用和環境保護等級所相應的變形控制指標；支護結構有耐久性規定期，應驗算結構構件抗裂性或計算裂縫寬度滿足限值規定?；又ёo結構設計應以分項系數表達的極限狀態設計表達式進行計算：基坑穩定性驗算的荷載效應組合，應按承載能力極限狀態下荷載效應的基本組合，分項系數均為1.0，抗力限值應采用以經驗分項系數表達的設計限值；基坑支護結構構件承載能力計算的荷載效應組合，應按承載能力極限狀態下荷載效應的基本組合，分項系數均為1.25，抗力限值應采用結構設計限值基坑支護結構構件正常使用極限狀態計算的荷載效應組合，應采用荷載標準組合，抗力限值應根據相關規范采用經驗或結構設計限值；基坑支護結構設計應考慮下列荷載作用與影響：土壓力、水壓力；地面超載；影響區范圍內建（構）筑物荷載影響；施工荷載以及臨近基礎施工的影響；當為臨水基坑時擋墻應考慮波浪、潮汐荷載等；被動側土的強度計算指標宜根據坑內降水、坑底加固、工程樁類型和密集限度等結合工程經驗作適當調整。基坑工程施工前應完畢以下技術資料的準備工作：基坑設計施工圖；各專項工程實行方案；監測方案；降水方案；環境保護技術方案；技術、質量、安全保證措施；基坑工程應按照信息化施工原則，在實行過程中根據監測信息對設計與施工進行動態的調整。對重要的基坑工程宜運用反饋信息進行反分析，檢查校核設計施工參數，指導后續設計、施工。第4章巖土勘察與環境調查上海巖土工程勘察設計研究院上海現代建筑設計（集團）有限公司同濟大學4.1一般規定當基坑開挖深度大于3m時，應按基坑勘察規定進行勘察。基坑工程的巖土勘察宜與主體建筑的地基勘察同步進行。勘察方案的制定應結合基坑支護設計與施工的規定統一布置勘察工作量?；庸こ炭辈烨埃蟹綉峁┚唧w的工程基礎資料以及設計對勘察的技術規定。并提供也許采用的圍護方式、施工工藝規定等，必要時應提供建設場地及周邊的環境資料?；庸こ炭辈旃ぷ髁繎煽辈靻挝桓鶕O計技術規定，結合基坑安全等級及也許采用的圍護方式、施工工藝等綜合擬定?；庸こ虘鶕洵h境安全等級進行必要的專項環境調查工作并獲取相應的資料作為設計、施工的依據。4.2巖土勘察勘探點宜沿基坑周邊布置，基坑重要的轉角處宜有勘探孔控制。安全等級為一、二級的基坑工程其相鄰勘探孔間距宜為20~35m，安全等級為三級的基坑工程其相鄰勘探孔間距宜為30~50m。當相鄰勘探孔揭露的地層變化較大并影響到基坑圍護設計或施工方案選擇時，應適當加密勘探孔，但相鄰勘探孔間距不宜小于10m?？碧娇咨疃葢獫M足基坑穩定性驗算的規定，不宜小于基坑開挖深度的2.5倍，并應同時滿足不同基礎類型及施工工藝對孔深的規定。對安全等級為一、二級的基坑工程應穿透淤泥質軟土層。淺層勘察宜沿基坑周邊布置小螺紋鉆孔，孔間距可為10~15m。發現暗浜及厚度較大的雜填土等不良地質現象時，應加密孔距，控制其邊界的孔距宜為2~3m，場地條件許可時宜將探摸范圍適當外延。探摸深度應進入正常土層不少于0.5m。當場地地表下存在障礙物而無法按規定完畢淺層勘察時，應進行施工勘察或由勘察人員進行施工驗槽。重要土層取樣和原位測試的數量應滿足下列規定：取土數量應根據工程規模、鉆孔數量、地基土層的厚度和均勻性等擬定。每一重要土層原狀土試樣或原位測試數據不應少于6個（組）；或采用連續記錄的靜力觸探孔不應少于3個孔；對于厚度大于0.5m的夾層或透鏡體，應采用土試樣或進行原位測試。場地地下水勘察宜滿足下列規定：潛水穩定水位量測規定：宜對每個鉆孔在水位恢復穩定后量測穩定水位，量測穩定水位的間隔時間應根據地層的滲透性擬定，從停鉆至量測的時間，對砂土不宜少于0.5h，對粉土和粘性土不宜少于8h。需繪制地下水等水位線圖時，可在勘探結束后統一量測穩定水位。對位于江邊、岸邊的工程，地表水、地下水應同時量測，并注明量測時間，以了解地下水與地表水之間的水力聯系。對工程有影響的微承壓水及承壓水的量測規定：應采用必要的止水措施后測其穩定水位。當有多個層承壓含水層時，應分別量測量測其穩定水位。穩定水位的量測時間一般不宜小于連續5天。工程需要時，宜搜集其區域的長期水位觀測資料。本地下水的變化或承壓含水層的水文地質特性對設計及施工有重大影響，且已有勘察資料不能滿足分析評價規定期，宜進行專門的水文地質勘察。當承壓水對基坑有影響時，基坑內勘探孔如鉆入擬開挖深度以下的砂土、粉性土時，鉆探結束后應及時采用有效措施進行回填封孔。4.3巖土測試參數巖土測試的實驗項目、測定參數、重要實驗目的可參照表4．3．1的規定。表4.3.1巖土測試參數和方法與目的一覽表實驗類別實驗項目測定參數實驗目的物理性含水率密度比重ωρG土的基本參數計算顆粒分析顆粒大小分布曲線不均勻系數Cu=d60/d10有效粒徑d10中間粒徑d30平均粒徑d50界線粒徑d60評價流砂、管涌也許性水理性滲透滲透系數κv、κh土層滲透性評價，降水、抗滲計算力學性固結e~p曲線壓縮系數a壓縮模量Es回彈模量E土體變形及回彈量計算e~logp曲線先期固結壓力pc超固結比OCR壓縮指數Cc回彈指數Cs土體應力歷史評價土體變性及回彈量計算直剪固塊內摩擦角φ粘聚力c穩定性驗算直剪慢剪內摩擦角φs粘聚力cs土壓力及穩定性驗算三軸固結不排水剪（CU）總應力內摩擦角φcu總應力粘聚力ccu有效應力內摩擦角φ’有效應力粘聚力c’土壓力及穩定性驗算三軸不固結不排水剪(UU)內摩擦角φu粘聚力cu施工速度較快，排水條件差粘性土的穩定性驗算；無側限抗壓強度抗壓強度qu靈敏度St穩定性驗算靜止土壓力系數土壓力系數Ko靜止土壓力計算基坑工程除提供的固結快剪強度指標外，尚宜提供滲透性實驗指標，對于粉性土、砂土還宜提供土的顆粒級配曲線等。對安全等級為一、二級的基坑工程應進行三軸固結不排水壓縮實驗或直剪慢剪實驗以及提供土的靜止土壓力系數。必要時還宜進行回彈再壓縮實驗。基坑工程勘察除應進行靜力觸探實驗外，并選擇部分勘探孔在粉性土和砂性土中進行標準貫入實驗。對安全等級為一、二級的基坑工程宜在軟粘性土層進行十字板剪切實驗，必要時，可以進行旁壓實驗、扁鏟側脹實驗等。常用的原位測試方法、合用性及實驗目的可參見表4.3.3：表4.3.3常用原位測試方法一欄表序號測試方法合用土性實驗目的1靜力觸探實驗（涉及單橋、雙橋和孔壓）粘性土、粉性土、砂土、素填土、沖填土獲得直觀的連續的土性變化柱狀圖，劃分土層；估算土的力學參數；估算地基土承載力；判別場地地基液化；孔壓靜探實驗還可估算土的固結系數。2標準貫入實驗砂土和粉性土，也可用于一般粘性土采用擾動樣，擬定土名；鑒定砂土和砂質粉土的密實度；估算砂土和砂質粉土的內摩擦角和壓縮模量；判別場地地基液化；3十字板剪切實驗飽和軟粘性土測定原位應力條件下軟粘性土的不排水抗剪強度；估算軟粘性土的靈敏度；估算地基土承載力；鑒定軟粘性土的固結歷史；驗算軟粘性土邊坡的穩定性。4旁壓實驗粘性土、粉性土和砂土等擬定土的臨塑壓力和極限壓力，估算地基土承載力；估算土的旁壓模量、旁壓剪切模量及側向基床系數；估算軟粘性土的不排水抗剪強度和砂土的內摩擦角；自鉆式旁壓實驗可擬定土的原位水平應力（或靜止側壓力系數）。5扁鏟側漲實驗粘性土、粉性土和松散~中密的砂土可獲得直觀的連續的土性變化柱狀圖，劃分土層、鑒定土類；估算土的靜止側壓力系數和側向基床系數；估算粘性土的不排水抗剪強度；估算土的壓縮模量；判別場地地基液化。對安全等級為一、二級的基坑工程宜進行現場簡易抽（注）水實驗綜合測定土層的滲透系數；對安全等級為三級的基坑工程，土的滲透系數k值可按下表經驗數值選用。表4.3.4三級基坑工程土的滲透系數k值經驗數值土層序號土層名稱K(cm/s)②1、⑤1粉質粘土（2～5）×10-6②3、③2、⑤2粘質粉土（0.6～2）×10-4砂質粉土（2～6）×10-4粉砂（6～12）×10-4③1、③3淤泥質粉質粘土（2～5）×10-6淤泥質粉質粘土夾薄層粉砂（0.7～3）×10-4④淤泥質粘土（2～4）×10-7⑤1粘土（2～5）×10-74.4巖土勘察成果勘察報告應對基坑工程影響深度范圍內的土層埋藏條件、分布和特性進行綜合分析評價。對沿基坑周邊填土、暗浜、地下障礙物等淺層不良地質現象分布情況分析其對工程的影響。闡明場地淺部潛水及深部承壓水的埋藏條件、水位變化幅度以及土層的滲流條件，并對產生流砂、管涌、坑底突涌等也許性進行分析評價。提供基坑工程影響范圍內的各土層物理、力學實驗指標的記錄值。并按基坑工程的安全等級，提供基坑工程設計、施工所需的巖土參數建議值。提供的勘察成果文獻應附下列圖件：勘探點平面布置圖；鉆孔柱狀圖；工程地質剖面圖；室內土（水）實驗成果圖表；原位測試成果圖表；其他所需的成果圖表，如暗浜分布圖等?？辈斐晒麍蟾鎽獙庸こ讨ёo方式和設計、施工中應注意的巖土問題以及對基坑工程的監測工作提出建議。4.5環境調查基坑工程在進行圍護設計前應根據環境保護等級進行環境調查工作，對環境保護等級為一、二級的基坑宜提供相應的專項調查報告，調查報告應能滿足環境影響分析與評價的需要。一般應調查基坑周邊2倍開挖深度范圍內建（構）筑物及設施的狀況，當在2～4倍開挖深度范圍內有需要保護的建（構）筑物及設施時亦應作調查。環境調查涉及如下內容：對于建筑物應查明其平面位置、層數、結構形式、基礎形式與埋深、歷史沿革及現狀、荷載與裂縫情況、有關竣工資料（如平面圖、立面圖和剖面圖等）及保護規定等；對近代優秀建筑，必要時尚需進行結構檢測與鑒定，以進一步擬定其抵抗變形的能力。對于隧道、共同溝、防汛墻等構筑物應查明其平面位置、埋深、材料類型、斷面尺寸及保護規定等。對于管線應查明其平面位置、直徑、材料類型、埋深、接頭形式、壓力、建造年代及保護規定等，當無相關資料時可按《城市地下管線探測技術規程》（CJJ61）進行必要的地下管線探測工作。第5章土壓力和水壓力同濟大學上海現代建筑設計（集團）有限公司中船第九設計研究院5.1一般規定土體作用在圍護墻上的側壓力，應按水土分算的原則計算（側壓力等于土壓力和水壓力之和）。土體作用在圍護墻上的側壓力計算應考慮下列因素：土的物理力學性質（土的重度、抗剪強度）；墻體相對土體的變位方向和大小；地面坡度、地面超載和鄰近基礎荷載；地下水位及其變化；支護結構體系的剛度與形狀；基坑工程的施工方法和施工順序。計算基坑圍護墻側面的土壓力時，應根據圍護墻與土體的位移情況和采用的施工措施等因素，擬定土壓力計算狀態，分別按靜止土壓力、積極土壓力和被動土壓力計算。計算水壓力時宜考慮地下水的滲流條件。5.2靜止土壓力當坑外地表面為水平面，基坑圍護墻背為豎直面時，由土體自身與地表面均布荷載作用產生的靜止土壓力強度按（5.2.1）式計算：（5.2.1）式中p0—計算點處的靜止土壓力強度（kPa）；—計算點以上各層土的重度（kN/m3）。地下水位以上取天然重度，地下水位以下取浮重度；hi—各土層的厚度（m）；q—地面的均布超載（kPa)；K0—計算點處土的靜止土壓力系數。靜止土壓力系數宜采用室內K0實驗或現場原位實驗擬定，在無實驗條件時，可按（5.2.2-1）式和（5.2.2-2）式的經驗關系估算。砂性土、粉土（5.2.2-1）黏性土、淤泥質土（5.2.2-2）式中K0—正常固結土的靜止土壓力系數；—土的有效內摩擦角（o）。按三軸固結不排水剪切實驗測定。5.3積極土壓力、被動土壓力和水壓力積極土壓力當坑外地表面為水平面，基坑圍護墻背為豎直面時，由土體自身與地表面均布荷載作用產生的積極土壓力強度按（5.3.1）式計算：（5.3.1）式中pa—計算點處的積極土壓力強度（kPa）。pa≤0時，取pa＝0；Ka—計算點處土的積極土壓力系數；c、—計算點處土的粘聚力（kPa）和內摩擦角（o）。按三軸固結不排水剪切實驗測定的峰值強度指標、或直剪固結快剪實驗峰值強度指標取用。當圍護墻體變形較小時，積極土壓力系數可適當提高，提高的積極土壓力系數在Ka~K0之間。被動土壓力當坑外地表面為水平面，基坑圍護墻背為豎直面時，由土體自身產生的被動土壓力強度按（5.3.2）式計算：（5.3.2）式中pp—計算點處的被動土壓力強度（kPa）；Kp、Kph—計算點處土的被動土壓力系數；—計算點處土與圍護墻面的摩擦角（o）。板式支護墻取，且；水泥土墻取。土壓力分布模式土壓力分布模式可按表5.3.3，根據支護結構的類型、入土深度和側向變位條件選用。表5.3.3土壓力分布模式圍護結構類型側向變位條件土壓力分布圖式水泥土擋墻整體水平位移或繞A點轉動或兩者的組合懸臂板式整體水平位移或繞A點轉動或兩者的組合支撐板式頂底端位移小，近開挖面附近位移大水壓力按水土分算原則計算水壓力時，應按有無產生地下水的滲流情況，采用不同的水壓力分布模式。地下水無滲流時，作用于圍護墻上積極土壓力側的水壓力，在基坑內地下水位以上按靜水壓力三角形分布計算；在基坑內地下水位以下水壓力按矩形分布計算（水壓力為常量），并不計作用于圍護墻被動土壓力側的水壓力，見圖5.3.4-1。圖5.3.4-1地下水無滲流時的水壓力分布模式地下水有穩定滲流時，作用于圍護墻上積極土壓力側的水壓力分布可按以下近似方法計算：（1）按圖5.3.4-2（a）計算計算基坑圍護墻滲流的基坑內、外側地下水位差，一般取坑內外地下水位標高差的最不利狀態。坑外地下水位宜考慮降雨和季節性變化?？觾鹊叵滤灰丝紤]降水等施工措施的影響?；觾鹊叵滤惶幍乃畨毫Π聪率接嬎悖海?.3.4-1）式中——基坑內地下水位處的水壓力值（kPa）；——基坑開挖面處的水壓力修正值（kPa），；——基坑外的近似水力坡降，取；——基坑內、外側地下水位差（m）；、——基坑外側、基坑內側地下水位至圍護墻底端的高度（m）。圍護墻底端處的水壓力按下式計算：（5.3.4-2）式中——圍護墻底端處的水壓力值（kPa）；——圍護墻底端處水壓力的修正值（kPa)，；——基坑內被動區的近似水力坡降，；（2）按圖5.3.4-2（b）計算取基坑內地下位處的水壓力為靜水壓力，圍護墻底端處為零的直線分布計算水壓力。(a)(2b)圖5.3.4-2地下水有穩態滲流時的近似水壓力分布模式5.4其他情況下的土壓力在基坑外側地表有局部均布荷載時，附加的側向土壓力按(5.4.1-1）式或(5.4.1-2）式近似計算。(5.4.1-1）(5.4.1-2）式中——附加側向土壓力（kPa)；q——地表局部均布荷載（kPa)；、——見圖5.4.1所示，以弧度計。圖5.4.1地表局部均布荷載引起的附加側向壓力相鄰基礎荷載引起的附加側向土壓力按（5.4.2-1）或（5.4.2-2）式計算。當（5.4.2-1）當（5.4.2-2）式中QL——相鄰基礎底面處的線均布荷載（kN/m)；m、n——分別為a/Hs、z/Hs的比值；a、z見圖5.4.2；Hs——相鄰基礎底面以下的圍護墻體高度（m）。圖5.4.2相鄰基礎荷載引起的側向土壓力基坑外側地面不規則時，作用于圍護墻上的土壓力按圖5.4.3中的陰影部分計算。基坑底面處的積極土壓力按式（5.4.3-1）式、（5.4.3-2）式及（5.4.3-3）式計算。（5.4.3-1）（5.4.3-2）（5.4.3-3）式中——地表斜坡面與水平面間的夾角（o）；z——地表斜坡面延長線與圍護墻的交點至基坑地面的距離（m）；——地表斜坡面延長線與圍護墻的交點至地表水平面的距離（m）；——地表斜坡面延長線與圍護墻的交點至圍護墻頂端的距離（m）；——開挖深度范圍內土層天然重度的加權平均值(kN/m3)。（1）（2）（3）圖5.4.3基坑外層地面不規則時積極土壓力的計算圖式附加說明本次修訂工作中還對如下內容進行了調整修改：刪除了原5.4條“水土合算的土壓力”。對原規程5.5動用土壓力一節進行了整合刪減：（原規程5.5.2.1中有關被動土壓力減少的經驗系數方法目前在工程界已很少使用，刪除原規程5.5.2.1條。原規程5.5.2.2中有關被動土壓力計算的彈性地基反力法在有關支護結構（如板式支護體系、圍護墻結構）的內力與變形計算條文中將列出，為避免反復，刪除原規程5.5.2.2條。板式圍護結構體系中被動土壓力計算公式采用5.3.2條的庫侖公式計算時，被動土壓力值無需增大，因此刪除原規程中關于被動土壓力增大修正計算的5.5.3條。根據目前的工程設計現狀，對環境規定高的基坑或剛度大的圓形基坑，圍護墻體變形較小，宜采用較大的積極土壓力系數，通常提高的積極土壓力系數在Ka~K0之間。此條與積極土壓力條合并，單列一款。第8章水泥土重力式圍護墻中船第九設計研究院上海建工（集團）總公司上?，F代建筑設計（集團）有限公司8．1一般規定水泥土重力式圍護墻是以水泥系材料為固化劑，通過攪拌機械采用濕法（噴漿）施工將固化劑和原狀土強行攪拌，形成連續搭接的水泥土柱狀加固體擋墻。根據施工工藝的不同，水泥土重力式圍護墻的類型涉及：雙軸水泥土攪拌樁、三軸水泥土攪拌樁、高壓旋噴樁等。水泥土重力式圍護墻控制開挖深度不宜超過7m，基坑環境保護等級為二級或以上時開挖深度不宜超過5m。擬定墻體寬度B、坑底以下插入深度D時，應考慮土層的特性、周邊環境條件和地面荷載情況。水泥摻合量以每立方加固體所拌和的水泥重量計，常用摻合量為雙軸水泥土攪拌樁12~15%，三軸水泥土攪拌樁18~22%，高壓旋噴樁不少于20%，土的重度取18kN/m3。水泥土圍護體的強度以齡期28天的無側限抗壓強度qu為標準，qu應不低于0.8MPa。水泥土未達成設計強度和養護齡期前不得開挖基坑。水泥土加固體的滲透系數不大于10-7cm/s，8．2設計計算水泥土重力式圍護墻結構的設計應根據本規范第6章進行整體滑動穩定性、抗滑動穩定性、抗傾覆穩定性、抗滲流(抗管涌)穩定性計算，以及墻體正截面承載力驗算、墻頂水平位移量計算局部強度驗算。水泥土重力式圍護墻計算圖式見圖8.2.2。圖8.2.1圖中： P1=2c·tg（45????-ф/2） （8.2.2-1）P2=2c1·tg（45????+ф1/2） （8.2.2-2）Z0=2c/γ/tg（45????-ф/2） （8.2.2-3）式中： c——墻底以上各土層粘聚力按土層厚度的加權平均值（kPa）；c1——墻底至基坑底之間各土層粘聚力按土層厚度的加權平均值（kPa）；ф——墻底以上各土層內摩擦角按土層厚度的加權平均值（????）；ф1——墻底至基坑底之間各土層內摩擦角按土層厚度的加權平均值（????）；γ——墻底以上各土層天然重度按土層厚度的加權平均值（kN/m3）。水泥土重力式圍護墻計算單元應根據攪拌樁布置選擇標準墻段。按驗算內容，選取荷載最不利組合和布置進行設計計算。作用在水泥土重力式圍護墻上的側壓力，按水土分算的原則根據本規范第5章計算。墻后地面超載范圍應從水泥土重力式圍護墻最外排攪拌樁外側起算。水泥土墻體的重度取值一般為18~19kN/m3，對于土體天然重度小于18kN/m3的淤泥質粘土和淤泥質粉質粘土等地基土，宜取下限。坑內地下水位以下的墻體重度應取浮重度。水泥土重力式圍護墻坑底截面處墻體應力應滿足式(8.2.3－1)和(8.2.3－2)的規定：σ1=γh0-6M/B2>0 (8.2.3－1)σ2=γh0+q+6M/（η·B2）≤qu/（2γj） (8.2.3－2)式中： M=（h0-z0）Fa0/3+（h0-z1）Fw0/3+qh02·Ka/2（kN·m） Fa0=γ（h0-z0）2·Ka/2（kN） Fw0=γw（h0-z1）2/2（kN） η——墻體截面水泥土置換率，為水泥土加固體和墻體截面積之比； γj——分項系數?？紤]水泥土加固體強度的不均勻性，通常取2.0，當墻體插鋼管或毛竹時，可取γj=1.5。水泥土重力式圍護墻結構加固體平面通常呈格柵型布置，每個格子的土體面積應滿足(8.2.4)式的規定。C/γ≥γf·F/u(8.2.4)式中： —格子的周長()，按圖8.2.4規定的邊框線計算；γf—分項系數。對砂土和砂質粉土取1.0，粘土取2.0。圖8.2.4格柵截面布置驗算水泥土重力式圍護墻墻頂的水平位移量計算可采用有限元分析計算、非巖石地基土中剛性墻體m法計算，或按上海地區經驗公式估算。 1基坑環境保護等級為二級或以上時，宜采用有限元分析計算或非巖石地基土中剛性墻體m法計算圍護墻墻頂的水平位移量。墻頂位移：其中：公式中：D——插入深度——坑底以下墻背積極土壓力合力——墻底面摩阻力，取,W——計算單元長度墻體自重——坑底以上的墻背積極土壓力在坑底截面處的力矩 ——坑底以上的墻背積極土壓力在坑底截面處的合力 ——墻體單元長度的自重力矩 ——墻底土豎向抗力系數，由于對、影響小，取計算說明：（1）墻后土壓力系數c、φ值均為加權平均值。（2）m值的選取參照地質勘察報告及上海市工程建設規范《地基基礎設計規范》選取。 2當水泥土重力式圍護墻符合墻寬B=（0.6~0.8）h0、坑底以下插入深度D=（1.0~1.4）h0（開挖深度h0≤5m）時，墻頂的水平位移量可按(8.2.5)式估算式中：—墻頂估算水平位移()；—開挖基坑的最大邊長(),超過100m，按100m計算；—施工質量影響系數，最大不超過1.5.8．3構造水泥土重力式圍護墻結構頂部需設立150～200mm厚的鋼筋混凝土壓頂板，壓頂板應設立雙向配筋，鋼筋直徑不小于φ8，間距不小于200mm。水泥土加固體中宜插入加強構件，加強構件可采用鋼管、鋼筋、毛竹等。加強構件宜進入壓頂板。水泥土重力式圍護墻攪拌樁搭接長度不小于200mm。墻體寬度大于等于3.2m時，前后墻厚度不宜小于1.2m。在墻體圓弧段或折角處，搭接長度宜適當加大。水泥土重力式圍護墻采用變截面的結構形式或局部增長重力墩時，圍護墻體同一截面加固體應一次完畢施工。水泥土重力式圍護墻轉角部位應加強，增長墻體寬度、加固體滿打、適度增長樁長等。8.4施工與檢測水泥土重力式圍護墻施工現場事先應予以平整，必須清除地上和地下的障礙物。遇有明浜、池塘及洼地時應抽水和清淤，回填粘性土料并予以壓實，不得回填雜填土。圍護墻體應采用連續搭接的施工方法，嚴格控制樁位和樁身垂直度，并保證足夠的搭接長度和形成連續的墻體，不能連續施工或與相鄰樁無法搭接時應采用補強措施。雙軸水泥土重力式圍護墻按下列規定施工：攪拌樁機應保持底盤的水平和導向架的豎直，成樁直徑和樁長不得小于設計值。雙軸攪拌機施工深度不宜超過18m。水泥漿液的水灰比應控制在0.45～0.55范圍內,制備好的漿液不得離析，泵送必須連續。成樁應采用兩噴三攪工藝，噴漿攪拌時鉆頭的提高（或下沉）速度不宜大于0.5m/min，鉆頭每轉一圈的提高（或下沉）量以10～15mm為宜。噴漿速度應和提高（或下沉）速度相配合，保證額定漿量在樁身長度范圍內均勻分布。當攪拌機預攪下沉至預定標高，水泥漿液到達出漿口后，應噴漿攪拌30s，在水泥漿與樁端土充足攪拌后，再開始提高攪拌頭。水泥土重力式圍護墻施工前應根據設計進行工藝性試樁，數量不得少于2根。并根據試樁結果擬定相關施工參數。施工中因故停漿時，應將攪拌頭下沉至停漿點以下0.5m處，待恢復供漿時再噴漿攪拌提高。停機超過三個小時，宜先拆卸輸漿管路，并妥加清洗。墻體施工深度較深或墻深范圍內重要為砂性土時，可采用三軸水泥土攪拌樁施工。施工要點應符合本規范9.4.3的規定，檢測要點應符合本規范9.4.4的規定。局部深坑區、攪拌樁缺陷的補強或遇有地下障礙物不能成樁時，可采用高壓旋噴施工。施工工藝與檢測應符合本規范14.3的規定。水泥土重力式圍護墻體內外排攪拌樁應連續施工，不應留設縱向施工縫。鋼管、鋼筋或毛竹的插入應在水泥土攪拌樁成樁后16小時內施工，并采用可靠的定位措施。水泥土重力式圍護墻的質量檢查應按成樁施工期、開挖前和開挖期三個階段進行。成樁施工期質量檢查涉及機械性能、材料質量、摻合比實驗等材料的驗證，以及逐根檢查樁位、樁長、樁頂高程、樁架垂直度、樁身水泥摻量、上提噴漿速度、外摻劑摻量、水灰比、攪拌和噴漿起止時間、噴漿量的均勻、搭接樁施工間歇時間等；成樁施工期質量檢查標準應符合表8.4.5的規定：檢查項目質量標準水泥及外摻劑設計規定水泥用量參數指標水灰比設計及施工工藝規定樁底標高±100mm樁頂標高+100mm、-50mm樁位偏差＜50mm垂直度偏差＜1%搭接≥200mm搭接樁施工間歇時間＜16小時基坑開挖前的質量檢測宜在圍護結構壓頂板澆注之前進行。檢測涉及樁身強度的驗證和樁數的復核。對開挖深度超過5m的基坑應采用制作試塊和鉆取樁芯的方法檢查樁長和樁身強度：試塊制作應采用70.7mm×70.7mm×70.7mm立方體試模，宜每個機械臺班制作一組。試塊載荷實驗宜在齡期28天后進行。鉆取樁芯宜采用Φ110鉆頭，連續鉆取全樁長范圍內的樁芯，樁芯應呈硬塑狀態并無明顯的夾泥、夾砂斷層。取樣數量不少于總樁數的1%且不少于5根。有效樁長范圍內的樁身強度應符合設計規定?；娱_挖期的質量檢測重要通過外觀檢查開挖面樁體的質量以及墻體和坑底滲漏水情況。第9章板式支護體系圍護墻上?，F代建筑設計（集團）有限公司上海建工（集團）總公司上海交通大學中船第九設計研究院上海市隧道工程軌道交通設計研究院9.1一般規定板式支護體系由圍護墻結構、支撐與圍檁體系，以及防滲與止水結構等組成。板式支護體系圍護墻的常用形式有鉆孔灌注樁、鋼板樁、鋼筋混凝土板樁、型鋼水泥土攪拌墻以及現澆和預制鋼筋混凝土地下連續墻等結構型式。圍護墻的結構選型，應根據工程地質與水文地質條件、環境條件、施工條件，以及基坑使用規定與基坑規模等因素，通過技術和經濟比較擬定。板式支護基坑應有可靠的防滲與止水結構。坑外防滲結構的常用型式有連續搭接的水泥土攪拌樁帷幕和高壓噴射注漿帷幕等防滲帷幕墻結構。部分圍護墻結構也兼有防滲與止水效果，如地下連續墻、型鋼水泥土攪拌墻、小企口連接的鋼板樁等。板式支護體系圍護墻的設計計算，應根據支護結構的特性、基坑使用的規定，以及環境規定與施工條件等因素，對的選擇和擬定地基土的物理力學性質指標與設計計算方法。設計計算工況應完整，涉及基坑分層開挖與設立支撐的施工期和地下主體結構分層施工與換撐施工期等的各種工況條件。板式支護體系圍護墻的設計與驗算應涉及下列重要內容：基坑底部土體的抗隆起穩定性和抗滲流或抗管涌穩定性驗算；圍護墻結構的抗傾覆穩定性驗算；圍護墻結構和地基的整體抗滑動穩定性驗算；圍護墻結構的內力和變形計算；基坑外地表變形和土體移動的驗算；圍護墻結構兼作工程主體結構時，尚應按照主體結構設計所遵循的規范，驗算長期荷載作用時的結構內力和變形等。板式支護體系中，圍護墻結構的內力和變形宜采用豎向彈性地基梁法計算。計算時應考慮支撐或錨碇點的位移、施工工況及支撐剛度等對結構內力與變形的影響。對于采用地下連續墻作為圍護結構且空間效應較為明顯的圍護結構，宜建立支護結構的三維力學模型進行受力計算。圍護結構的內力和變形宜采用豎向彈性地基板法進行有限單元法求解，地下連續墻采用板單元模擬，支撐采用彈性桿件單元模擬，根據地下連續墻和支撐的實際空間布置情況進行建模，計算中應考慮支撐體系的平面布置和施工工況的影響。圍護墻結構采用豎向彈性地基梁（板）法的計算，各項計算規定如下：坑內開挖面以上的內支撐點，以彈性支座模擬。坑內開挖面以下作用在圍護墻面的彈性抗力，根據地基土的性質和施工措施等條件擬定，并以均布的水平彈簧支座模擬。彈性抗力的分布通常取開挖面處為零，開挖面以下一定深度內三角形分布，其下按矩形分布。有工程實踐經驗時，彈性抗力的分布也可取梯形或階梯形等其他分布形式。圍護墻底以垂直彈簧支座模擬；圖9.1.8板式圍護墻計算示意圖平面計算中，基坑內支撐點彈性支座的壓縮彈簧系數KB，應根據支撐體系的布置和支撐構件的材質與軸向剛度等條件擬定。式中——內支撐的壓縮彈簧系數（kN/m/m）；——與支撐松弛有關的折減系數，一般取0.5～1.0；混凝土支撐與鋼支撐施加預壓力時，取＝1.0；——支撐結構材料的彈性模量（m2）；——支撐構件的截面積（m2）；——支撐的計算長度（m）；——支撐的水平間距（m）?；娱_挖面以下，水平彈簧支座和垂直彈簧支座的壓縮彈簧剛度KH和KV，可按下式擬定。式中——分別為水平向和垂直向壓縮彈簧剛度（kN/m）；——分別為地基土的水平向和垂直向基床系數（kN/m3），宜由現場實驗擬定，或參照類似工程的經驗擬定。當無條件進行現場實驗時，可根據地基土的性質，按表7.1.15.3-1和表7.1.15.3-2選用。開挖面以下三角形分布區的水平向基床系數kH=mz，m為水平向基床系數沿深度增大的比例系數，可根據地基土的性質，按表7.1.15.3-3選用。z為影響深度，一般取開挖面以下3～5m。坑底地基土軟弱或受擾動較大時取大值，反之取小值；b、h——分別為彈簧的水平向和垂直向計算間距（m）。水平向基床系數kH表9.1.8.3-1地基土分類kH（kN/m3）流塑的粘性土3000~15000軟塑的粘性土和松散的粉性土15000~30000可塑的粘性土和稍密~中密粉性土30000~150000硬塑的粘性土和密實的粉性土150000以上松散的砂土3000~15000稍密的砂土15000~30000中密的砂土30000~100000密實的砂土100000以上水泥土攪拌樁加固置換率25%水泥摻量<8%10000~15000水泥摻量>12%20230~25000垂直向基床系數kv表9.1.8.3-2地基土分類kv（kN/m3）流塑的粘性土5000~10000軟塑的粘性土和松散的粉性土10000~20230可塑的粘性土和稍密~中密粉性土20230~40000硬塑的粘性土和密實的粉性土40000~100000松散的砂土（不含新填砂）10000~15000稍密的砂土15000~20230中密的砂土20230~25000密實的砂土25000~40000比例系數m表9.1.8.3-3地基土分類m（kN/m4）流塑的粘性土1000~2023軟塑的粘性土、松散的粉砂性土和砂土2023~4000可塑的粘性土和稍密~中密粉性土和砂土4000~6000堅硬的粘性土、密實的粉性土、砂土6000~10000水泥土攪拌樁加固,置換率>25%水泥摻量<8%2023~4000水泥摻量>12%4000~6000板式圍護墻結構的坑外側壓力，涉及土壓力、水壓力和滲流壓力等。積極側土壓力的計算，與支護結構及地基土的位移，以及所采用的施工措施等有關，應根據土壓力的發揮狀態，分別按極限積極土壓力和靜止土壓力計算。板式圍護墻結構坑外地面均布荷載，通常取20kPa計算。當坑外地面非水平面，或者有鄰近建構筑物荷載、施工荷載以及車輛荷載等其他類型荷載時，應按實際情況取值。由上述荷載引起作用于圍護墻的側向壓力按有關規定計算。板式支護體系圍護墻的頂部，應設立封閉圈梁（或稱鎖口梁）。圈梁的高度和寬度由計算擬定，且不宜小于圍護墻的厚度。當圍護墻采用鉆孔灌注樁或現澆地下連續墻結構時，與圈梁相接部分的混凝土強度等級必須符合設計規定；圍護結構豎向鋼筋錨入圈梁內的長度，宜按受拉錨固規定考慮；圍護墻頂嵌入圈梁的深度不宜小于50mm。當圍護墻采用型鋼水泥土攪拌墻時，型鋼應穿過圈梁，伸出圈梁頂部不少于500mm。9.2地下連續墻地下連續墻的厚度應根據地下連續墻成槽機的規格、墻體的抗滲規定、墻體的受力和變形計算等綜合擬定?，F澆地下連續的常用墻厚為600、800、1000和1200mm。預制地下連續墻墻體厚度應略小于成槽寬度，墻厚不宜大于800mm。地下連續墻單元槽段的平面形狀和成槽長度，應根據墻段的結構受力特性、槽壁穩定性、環境條件和施工條件等因素綜合擬定。單元槽段的平面形狀有一字形、L形、T形等，單元槽段又可組合成格形結構或圓筒形結構等結構形式。當采用2根混凝土導管澆筑時，現澆地下連續墻一字形槽段的成槽長度通常不大于6m，L形、T形等槽段各肢長度總和不宜大于6m。為了便于吊裝和運送，預制地下連續墻通常采用空心截面，墻段平面長度根據設備吊裝能力擬定，通常為3m～5m。應按9.1節規定對地下連續墻內力、變形和穩定性進行計算，并驗算地下連續墻的截面強度和裂縫寬度。地下連續墻截面計算應符合現行國家標準《混凝土結構設計規范》（GB50010-2023）的相關規定。應對預制地下連續墻在水平起吊和運送過程中的各工況進行受力、變形和裂縫寬度計算。根據施工工況和吊裝階段內力計算包絡圖進行截面設計、擬定開孔面積和截面空心率。由單元槽段筑成的格形結構墻體稱為格形地下連續墻。格形地下墻由內墻、中隔墻、外墻、帽梁等組成，內墻和外墻宜采用T型槽段，且與中隔墻應采用剛性接頭連接。其設計計算應符合下列規定：內力和變形按彈性地基中的空間結構采用基床系數法計算；內外墻之間的土壓力應考慮谷倉效應，外墻外側采用靜止土壓力；無支撐的格形地下連續墻應按6.1.3條規定進行各項穩定性驗算，以及墻底和墻前地基應力的驗算；應對內墻、外墻與中隔墻之間的接頭強度進行計算。由單元槽段筑成的圓筒形結構墻體稱為圓筒形地下連續墻，其設計計算應符合下列規定：圓筒形地下連續墻以環向軸力起重要控制作用。由于土方開挖和地質條件等因素的影響，應對圓筒形地下連續墻處在非均勻圍壓受力狀態下進行設計計算。內力和變形宜按彈性地基中的空間結構采用基床系數法計算。也可按軸對稱結構取單位寬度的墻體作為豎向彈性地基梁計算。宜采用整體滑移穩定驗算法進行穩定性驗算。地下連續墻槽段施工接頭根據受力特性分為柔性接頭和剛性接頭。柔性接頭涉及：圓形鎖口管接頭、波紋管接頭、楔形接頭、工字鋼接頭、鋼筋混凝土預制接頭、預制地下連續墻現澆接頭等。剛性接頭涉及：一字形和十字形穿孔鋼板接頭、鋼筋承插式接頭等。地下連續墻工程宜采用柔性接頭，當根據結構受力特性地下連續墻槽段需形成整體時，槽段間可采用剛性接頭。采用剛性接頭時應根據實際受力狀態驗算槽段接頭的強度。預制地下連續墻單幅墻段的兩端宜采用凹口形式以方便墻段連接和增強接頭止水性能。鋼筋混凝土預制接頭宜設計為近似工字型截面，以增長預制接頭與現澆墻體接觸面的滲透途徑。鋼筋混凝土預制接頭內力計算除考慮基坑開挖與換撐施工工況外，尚應對其在水平起吊和運送過程中的各工況進行受力、裂縫和變形驗算。并根據施工工況和吊裝階段內力計算包絡圖進行截面設計。在淺層砂性較重的土層中成槽施工地下連續墻，可采用如槽壁預加固、預降水等措施保證槽壁穩定性。采用地下連續墻作為圍護結構，一般不另行設立防滲帷幕，但墻體和槽段接頭應滿足防滲設計規定，地下連續墻混凝土抗滲等級不宜小于S6級。當在開挖深度范圍內存在滲透性較強土層，且地下連續墻槽段接頭采用柔性接頭時，接頭外側宜采用高壓旋噴樁等防水措施。地下連續墻的混凝土設計強度等級不應低于C30，水下澆筑時混凝土強度等級按相關規范規定提高。地下連續墻縱向受力鋼筋沿墻身均勻配置，且可按受力大小沿墻體深度分段配置。受力鋼筋宜采用HRB335級或HRB400級鋼筋，直徑不宜小于16mm；構造鋼筋可采用HPB235級鋼筋，直徑不宜小于12mm。預制地下連續墻的構造鋼筋直徑不宜小于10mm。縱向受力鋼筋的凈距不宜小于75mm,并應盡量減少鋼筋接頭?？v向受力鋼筋應有一半以上通長配置?，F澆地下連續墻主筋保護層在基坑內側不宜小于50mm，基坑外側不宜小于70mm。預制地下連續墻主筋保護層厚度不應小于30mm，基坑外側保護層厚度根據相關規范擬定。鋼筋籠兩側的端部與接頭管（箱）或相鄰墻段混凝土接頭面之間應留有不大于150mm的間隙，鋼筋下端500mm長度范圍內宜按1：10收成閉合狀，且鋼筋籠的下端與槽底之間宜留有不小于500mm的間隙。現澆地下連續墻宜根據吊裝過程中鋼筋籠的整體穩定性和變形規定配置架立桁架等構造鋼筋。單元槽段的鋼筋籠應裝配成一個整體。必須分段時，宜采用焊接或機械連接，接頭的位置宜選在受力較小處，并互相錯開。當采用搭接接頭時，接頭的最小搭接長度不宜小于45倍的鋼筋直徑，且不宜小于1.5m?，F澆地下連續墻的混凝土澆筑面宜高出設計標高以上300～500mm，鑿去浮漿層后的墻頂標高和墻體混凝土強度應滿足設計規定。轉角槽段水平筋錨入對邊墻體內應滿足錨固長度，且宜與對邊水平鋼筋焊接，轉角處宜設立斜向加強鋼筋，以加強轉角槽段吊裝過程中的整體剛度。T形槽段外伸腹板宜設立在迎土面一側，外伸腹板長度不宜小于成槽設備最小成槽長度。外伸腹板與翼板之間宜設立加強筋以加強鋼筋籠的整體剛度?，F澆地下連續墻鋼筋籠封頭鋼筋形狀應與施工接頭相匹配。封頭鋼筋與水平鋼筋宜采用等強焊接。壓頂梁宜按與地下連續墻外平的原則設計，便于保存導墻?！叵逻B續墻施工應設立導墻，宜采用鋼筋混凝土結構，有“L”型、倒“L”型及“］［”型幾種。導墻深度應進入原狀土，且大于1.2m；當有障礙物時，應先進行清除，并根據需要進行土體加固或做深導墻。導墻內側墻面應保持豎直，其凈距為地下墻設計厚度加寬40mm；導墻拆模后，應在導墻間加設支撐，并嚴禁重型機械在尚未達成強度的導墻附近行駛、停放或作業。單元槽段長度應由施工設備、環境規定、土質情況等各項因素綜合考慮擬定，長度宜為4～6m，每個單元槽段可由不超過3個開挖段組成。單元槽段宜采用間隔式施工。成槽設備應根據地下連續墻的厚度、深度和地質情況等因素來選擇。在地下墻施工中，對淺層粉砂性較厚的土層，宜調整泥漿配比，或對地下連續墻槽壁進行加固后再成槽。槽段開挖結束后，鋼筋籠入槽前，應對槽底泥漿和沉淀物進行置換和清除。護壁泥漿在使用前，應根據材料和地質條件進行室內性能實驗，試配并進行調整。新拌制的泥漿應貯放24小時待泥漿材料充足水化后方可使用。泥漿護壁在地下連續墻施工時，應有完整的測量儀器，應經常檢查泥漿指標，保證護壁泥漿質量。成槽期間，槽內泥漿面應高于地下水位500mm以上，且不應低于導墻面200mm。接頭管應有足夠的強度、剛度和垂直度，能承受混凝土澆灌時的側壓力，并不產生變形，接頭不得窩泥，并且要宜于清除。安裝接頭管、接頭箱或接頭樁，應貼緊槽段垂直緩慢沉放，插入槽底，碰到阻礙時不應強行入槽。接頭管（接頭箱）應在混凝土初凝、終凝過程中微量提動。起拔接頭管時，應根據初凝、終凝時間，計算允許起拔時間和高度，準時限量起拔，不應早拔、遲拔、超拔。本地下連續墻采用預制接頭，預制接頭水平就位時，采用兩點吊，垂直就位采用三點吊，分節依次吊放。分節吊裝的鋼筋籠的制作應在同一個平臺上預拼裝成型。加工場地和制作平臺必須平整，平臺標高用水準儀校正。根據實測導墻標高來擬定鋼筋籠吊筋的長度，以保證結構和施工所需要的預埋件、插筋、保護鐵塊位置。鋼筋籠應設定保護層墊塊，其深度方向間距為3～5m，每層設2～3塊。鋼筋籠應在刷壁、清槽、泥漿置換完畢后及時入槽，刷壁次數不應少于20次?；炷翍捎脤Ч芊仓瑢Ч馨葱枰L度拼接，施工前接縫宜進行一次水密實驗，導管內設立隔水栓，分派給每根導管的澆筑面積應基本相等，導管距槽段兩側端部不宜大于1.5m。預制式地下連續墻，成槽泥漿宜采用較高比重和粘度的泥漿，以更好地保證槽壁的穩定性和墻段吊放的順利進行。此外，也可采用自凝泥漿來配合地下連續墻的施工。預制地下連續墻的吊放應根據其重量、外形尺寸選擇適宜的機械施工，吊放時要保證其定位準確和控制垂直度的規定，特別應根據墻段設計的平面位置，在導墻上安裝垂直導向架以保證平面位置準確。在預制地下連續墻施工中，必須對墻底土體承載力及墻體摩阻力進行恢復。預制地下連續墻應根據施工吊裝需要在墻體中預埋吊環等施工用筋。采用普通泥漿成槽施工的預制地下連續墻，需在墻板內預先設立注漿管，在預制地下連續墻段就位后進行注漿，用于置換殘留泥漿。地下連續墻施工采用的原材料、鋼筋焊接應符合設計文獻和有關規范的規定。1檢查數量：分批分次；2檢查方法：檢查原材料生產許可證、質量保證書及復驗報告、鋼筋焊接實驗報告。地下連續墻允許偏差應符合表9.2.48規定。地下連續墻允許偏差表9.2.46項序檢查項目允許偏差或允許值檢查數量檢查方法單位數值范圍點數主控項目1導墻導墻軸線平面偏差mm≤±10每幅槽段2拉直線尺量2泥漿清孔后槽內“泥漿”比重≤1.20槽內上部、中部和離槽底200mm處3泥漿比重儀3成槽垂直度1/20020%槽段數不少于5幅2超聲波儀或成槽機上監測系統連續掃描4鋼筋籠保護層厚度mm0～10每幅鋼筋籠3尺量5長度mm±5036寬度mm-2037墻體強度設計規定每幅槽段1查事件記錄或取芯實驗一般項目1導墻尺寸寬度mmW+40每幅槽段2用鋼尺量，W為地下墻設計厚度墻面平整度mm<5用鋼尺量導墻平面位置mm±10用鋼尺量2沉渣厚度mm≤100每幅槽段2重錘探測或沉積物測定儀器測定3槽深mm100每幅槽段2重錘測4混凝土塌落度mm180～220每幅槽段3塌落度測定器5鋼筋籠尺寸主筋間距mm±10每幅鋼筋籠4測錘，查混凝土澆灌記錄分布筋間距mm±20預埋連接鋼筋或接駁器中心位置mm±1020%預埋件中心位置mm±106地下墻表面平整度mm<100每幅槽段3吊垂線尺量、拉直線尺量新拌制泥漿、循環泥漿的性能指標須符合下表的規定。在特殊地質條件下，應作必要調整。新拌制泥漿性能指標表9.2.47-1項次項目性能指標檢查方法現澆地墻預制地墻1比重1.05~1.101.05~1.20泥漿比重秤2粘度粘性土19~25s19~30s500毫升/700毫升漏斗法砂性土30~35s3膠體率>98%量筒法4失水量<30ml/30min<15ml/30min失水量儀5泥皮厚度<1mm失水量儀8pH值8~97~8pH試紙循環泥漿性能指標表9.2.47-2項次項目性能指標檢查方法1比重1.05~1.25泥漿比重秤2粘度粘性土19~30s500毫升/700毫升漏斗法砂性土30~40s3膠體率>98%量筒法4失水量<30ml/30min失水量儀5泥皮厚度<1~3mm失水量儀8pH值8~10pH試紙地下連續墻正式施工前宜進行試成槽，以擬定合理的施工參數。地下連續墻灌注混凝土應留置抗壓強度試塊，每100m3混凝土不少于1組試塊，且每幅槽段不少于一組試塊9.3鉆孔灌注樁排樁圍護墻鉆孔灌注樁排樁圍護墻應設立可靠的防滲帷幕，一般宜采用分離式布置。在局部場地局限性或砂性土較厚時宜采用套打式布置，并保證防滲帷幕的可靠性。鉆孔灌注樁的樁徑應根據樁體的受力和變形計算等綜合擬定。樁徑不宜小于φ500，并宜50mm遞增，鉆頭規格應符合設計樁徑。對直徑大于或等于1000的大直徑鉆孔灌注樁，應考慮施工質量的不利影響。鉆孔灌注樁的單樁縱向受力鋼筋應沿截面均勻對稱布置，全斷面布置，按受力大小沿深度分段配置。鋼筋籠的箍筋宜采用螺旋箍筋，并設立加強箍。鉆孔灌注樁排樁的樁頂應設立鋼筋混凝土壓頂梁，樁頂宜錨入壓頂梁，壓頂梁可兼作支撐圍檁。鉆孔灌注樁排樁的入土深度及穩定性應按6.2的有關規定執行，內力和變形按9.1的有關規定執行。鉆孔灌注樁排樁圍護墻內力和變形計算應按鉆孔灌注樁排樁的擋土性能計算，不計防滲帷幕的加固作用。鉆孔灌注樁的承載力應符合現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB50010的有關規定。正截面受彎承載力宜按圓形截面純彎計算，斜截面受剪承載力宜按等效矩形截面計算。鉆孔灌注樁構造規定鉆孔灌注樁的混凝土設計強度等級宜為C30～C35，應不低于C25。鉆孔灌注樁排樁的凈距宜為100～200mm，在粉性土或砂性土中取大值，也可根據需要調整。當凈距大于200mm時，應驗算防滲帷幕的抗剪強度。鉆孔灌注樁樁頂應留有泛漿高度，泛漿高度不宜小于500mm，且應保證鑿除預留長度后，樁身混凝土強度等級滿足設計規定。鉆孔灌注樁頂部進入壓頂梁宜為50mm，壓頂梁兩側各擴出灌注樁不宜小于50mm。鉆孔灌注樁與樁側圍檁應緊密接觸。采用鋼筋混凝土圍檁時樁間空隙應與圍檁整澆密實，采用鋼圍檁時樁間空隙應采用高強混凝土填實。鋼筋籠構造規定縱向受力鋼筋宜采用HRB335級或HRB400級鋼筋?？v向受力鋼筋的凈距不宜小于80mm,并應盡量減少鋼筋接頭。縱向受力鋼筋應有一半以上通長配置?？v向受力鋼筋直徑應大于等于φ16。鋼筋籠的螺旋箍筋宜采用HPB235級鋼筋。箍筋直徑應大于等于φ6，間距150～300mm。鋼筋籠的加強箍筋應焊接封閉，直徑不宜小于φ12，間距宜不大于2m?？v向受力鋼筋保護層不應小于40mm防滲帷幕宜采用兩軸攪拌樁和三軸攪拌樁。局部受場地、設備等條件限制時，滿足一定規定下也可采用旋噴樁進行防滲解決。防滲帷幕的抗滲性能應滿足墻體自防滲規定，一般不宜小于1x10-7cm/s。常用的水泥為PO42.5普通硅酸鹽水泥。防滲帷幕的深度應按坑底抗滲流穩定性驗算擬定，其底部宜進入不透水層。自然地面至樁底大于18m時，不宜采用兩軸攪拌樁作防滲帷幕。對一級、二級基坑，兩軸攪拌樁作防滲帷幕時不宜少于兩排，在砂性土和粉性土中前后排宜錯開搭接。攪拌樁搭接不宜小于200mm，單排攪拌樁防滲時不宜小于300mm。水泥摻入比一般為12～14%。三軸攪拌樁防滲時應采用套接一孔法施工。對一級或位于砂性土的二級基坑，宜采用φ850攪拌樁，基坑開挖超過15m時，宜采用φ1000攪拌樁。水泥摻入比不應低于20%。旋噴樁防滲時不應少于兩排，搭接不宜小于250mm。每立方米土體中的水泥摻入量不應低于450kg。在明（暗）浜區域、特別軟弱的淤泥和淤泥質土中水泥摻入比應適當提高3～5%。防滲帷幕與鉆孔灌注樁之間的凈距不宜大于200mm。當土層滲透系數較大或環境保護規定較嚴時，宜在鉆孔灌注樁與防滲帷幕之間注漿。防滲帷幕頂部宜設立鋼筋混凝土面層，面層厚度不宜小于150mm，并宜與防滲帷幕連成整體。鉆孔灌注樁圍護墻采用套打式布置時，防滲帷幕的寬度應滿足本節第9.3.10～9.3.15條的相關規定。鉆孔灌注樁作圍護墻的施工參照《鉆孔灌注樁施工規程》DJ/TJ08-202中的內容。鉆孔灌注樁一般采用隔樁跳打的方法施工，跳打的間距宜為隔三打一或隔四打一。先進行防滲帷幕的施工，后序進行鉆孔灌注樁的施工，施工中應控制止水帷幕的垂直度偏差，不宜大于1/200。在砂性較重的土層，先施工鉆孔灌注樁后施工止水帷幕。雙軸水泥土攪拌樁作為防滲帷幕的施工規定如下：1雙軸水泥土攪拌樁止水帷幕的施工規定可參見本規程8.4節水泥土自力式圍護墻的施工與檢測部分。2樁與樁的搭接時間不宜大于24h，若因故超時，搭接施工中必須放慢攪拌速度保證搭接質量。若因時間過長無法搭接或搭接不良產生的冷縫，采用在搭接處補做攪拌樁或旋噴樁等技術措施，補樁的深度應與原有止水帷幕的深度相同。三軸水泥土攪拌樁作為防滲帷幕的施工規定如下：1三軸水泥土攪拌樁止水帷幕的施工規定可參見本規程9.4節型鋼水泥土攪拌墻的施工與檢測部分。2樁與樁的搭接時間不宜大于24h，若因故超時，搭接施工中必須放慢攪拌速度保證搭接質量。若因時間過長無法搭接或搭接不良產生的冷縫，采用在搭接處補做攪拌樁或旋噴樁等技術措施，補樁的深度應與原有止水帷幕的深度相同。高壓旋噴樁作為防滲帷幕時，其施工規定可參見本規程14.3節型基坑土體加固的施工與檢測中的高壓噴射注漿施工部分。鉆孔灌注樁擋墻項目允許偏差應符合表9.3.4.1的規定：鉆孔灌注樁擋墻項目允許偏差表9.3.4.1注：清孔時應同時檢測泥漿密度和粘度，當泥漿粘度已接近下限，泥漿密度仍不達標時，應檢測泥漿含砂率，含砂率>8%時，應采用除砂器除砂，保證泥漿密度達標。在砂性土中，成孔中兩次清孔的泥漿密度≤1.20。鉆孔灌注樁成樁質量檢測宜采用低應變動測法，一般工程檢測數量不宜少于總數的10%，根數不少于10根。鉆孔灌注樁混凝土試塊強度檢測規定：每100m3(局限性100m3)取一組試塊，防滲帷幕宜采用坑內預降水的方法來檢測防水效果，預降水周期不少于一周。9.4型鋼水泥土攪拌墻型鋼水泥土攪拌墻是在連續套接的三軸水泥土攪拌樁內插入型鋼形成的復合擋土止水結構。常用的三軸攪拌樁直徑有ф650、ф850、ф1000三種；內插型鋼宜采用H型鋼，型鋼的選型、布置和長度應遵照《型鋼水泥土攪拌墻技術規程》（DGJ08-116-2023）擬定。除環境條件有特別規定外，內插型鋼一般應拔除回收并預先對型鋼采用減阻措施。型鋼拔除前水泥土攪拌墻與主體結構地下室外墻之間必須回填密實。型鋼拔除時須考慮對周邊環境的影響，應采用注漿填充樁孔等措施。型鋼水泥土攪拌墻的墻體計算抗彎剛度，一般只計內插型鋼的截面剛度；在進行圍護墻內力和變形計算以及基坑上述各項穩定性分析時，圍護墻的深度以內插型鋼底端為準，不計型鋼端部以下水泥土攪拌樁的作用。型鋼水泥土攪拌墻中攪拌樁的入土深度，應滿足基坑抗滲流穩定性的規定。型鋼水泥土攪拌墻應遵照《型鋼水泥土攪拌墻技術規程》（DGJ08-116-2023）驗算內插型鋼的截面承載力和水泥土攪拌樁樁身局部抗剪承載力。型鋼水泥土攪拌墻中攪拌樁和型鋼應滿足以下規定：攪拌樁的樁身強度應滿足設計規定。水泥一般采用P42.5級普通硅酸鹽水泥，水泥摻入比不應小于20%，即每立方米被攪拌土體中水泥摻入量不應小于360kg，在特別軟弱的淤泥和淤泥質土中應適當提高水泥摻量。被攪拌土體的體積按攪拌樁體截面面積與深度的乘積計算。水灰比1.5～2.0，在型鋼依靠自重和必要的輔助設備可插入到位的前提下應取下限。攪拌樁28天無側限抗壓強度標準值不宜小于1.0MPa。內插型鋼應采用Q235B，規格、型號及有關規定宜按國家標準《熱軋H型鋼和部分T型鋼》GB/T11263—1998和《焊接H型鋼》YB3301-92選用。型鋼水泥土攪拌墻的頂部，應設立封閉的鋼筋混凝土頂圈梁。頂圈梁宜與第一道支撐的圍檁合二為一。頂圈梁的高度和寬度由設計計算擬定，計算時應考慮由于型鋼穿越對頂圈梁截面的削弱影響，并應滿足下述規定：頂圈梁截面高度不應小于600。當攪拌樁直徑為ф650時，頂圈梁的截面寬度不應小于900；當攪拌樁直徑為ф850時，頂圈梁的截面寬度不應小于1100；當攪拌樁直徑為ф1000時，頂圈梁的截面寬度不應小于1200。內插型鋼應錨入頂圈梁，頂圈梁主筋應避開型鋼設立。為便于型鋼拔除，型鋼頂部應高出頂圈梁頂面一定高度，一般不小于500，型鋼與圍檁間的隔離材料在基坑內一側應采用不易壓縮的硬質板材。頂圈梁的箍筋宜采用四肢箍筋，直徑不應小于Φ8，間距不應大于200；在支撐節點位置，箍筋宜適當加密；由于內插型鋼而未能設立的箍筋應在相鄰區域內補足面積。型鋼水泥土攪拌墻施工前應掌握相應的地質情況，并對高空和地下障礙物進行清理，遇明浜（塘）及低洼地時應抽水和清淤，回填粘性土及分層夯實。攪拌樁施工范圍內場地應平整，樁機所處場地應有足夠承載力，以保證樁架的垂直度。攪拌樁施工應根據地質條件與成樁深度選用不同形式或不同功率的三軸攪拌機，與其配套的樁架性能參數必須與三軸攪拌機的成樁機的成樁深度和提高力規定相匹配。注漿泵的工作流量應可調節。用于貫入送漿工藝的注漿泵，其額定功率壓力宜大于2.8MPa。應根據基坑圍護內控制線開坑導向溝，并在溝槽邊設立攪拌樁定位型鋼，標出攪拌樁位置和型鋼插入位置。應根據內插型鋼的規格尺寸，制作相應的型鋼定位導向架和防止下沉的懸掛構件。型鋼進場前需驗收，接頭焊接質量應符合設計規定及《鋼結構工程施工質量驗收規范》（GB50205）有關規定。有回收規定期，其接頭形式與焊接質量還應滿足型鋼起拔規定，為利于起拔在內插型鋼表面應涂抹減摩劑。水泥土攪拌樁應按施工組織設計規定進行試成樁，擬定實際采用的水泥漿液水灰比、成樁工藝和施工環節。水泥土攪拌樁的成樁工藝應保證水泥土強度和型鋼較易插入。水泥土攪拌樁施工時應保持樁機底盤的水平和立柱導向架的垂直，成樁前應使樁機對的就位，并校驗樁機立柱導向架垂直度偏差小于1/250。三軸水泥土攪拌樁攪拌下沉速度與攪拌提高速度應控制在0.3～2m/min范圍內，并保持勻速下沉與勻速提高。攪拌提高時不應使孔內產生負壓導致周邊地基沉降，具體選用的速度值應根據成樁工藝、水泥漿液配合比、注漿泵的工作流量計算擬定，攪拌次數或攪拌時間應保證水泥土攪拌樁成樁質量。漿液泵送流量應與三軸攪拌機的噴漿攪拌下沉速度或提高速度相匹配，保證攪拌樁中水泥摻量的均勻性。應嚴格按水泥漿液的設計配比與拌漿機操作規定拌制水泥漿液，并通過濾網倒入具有攪拌裝置的貯漿桶或貯漿池中，以防漿液離析。因故擱置超過2h以上的拌制漿液，應作為廢漿解決，嚴禁再用。施工時如因故停漿，應在恢復壓漿前將三軸攪拌機提高或下沉0.5m后再注漿攪拌施工，以保證攪拌樁的連續性。樁與樁的搭接時間不宜大于24h，若因故超時，搭接施工中必須放慢攪拌速度保證搭接質量。若因時間過長無法搭接或搭接不良，應作為冷縫記錄在案，并經監理和設計單位認可后，采用在搭接處補做攪拌樁或旋噴樁等技術措施，保證攪拌樁的施工質量。型鋼的插入宜在攪拌樁施工結束后30min內進行，插入前必須檢查其直線度、接頭焊縫質量并保證滿足設計規定。型鋼的插入必須采用牢固的定位導向架，并用兩臺經緯儀雙向校核型鋼插入時的垂直度，型鋼插入到位后用懸掛構件控制型鋼頂標高，并應將已插好的型鋼連接起來，防止在施工下一組攪拌樁時，導致已插好的型鋼移位。型鋼插入宜依靠自重插入，也可借助帶有液壓鉗的振動錘等輔助手段下沉到位，嚴禁采用多次反復起吊型鋼并松鉤下落的插入方法。若采用振動錘下沉工藝時不得影響周邊環境。制作壓頂圈梁前，應將圈梁底部水泥土鑿除，將露出的H型鋼表