TechnicalSpecificationforOffshoreCement2004-07-02發布2004-10-01實施水下深層水泥攪拌法加固軟土地基技術規程施行日期：2004年10月1日交水發[2004]357號固軟土地基技術規程》,業經審查通過，現批準為推薦性行業標準，編號為r]/T259—2004,自2004年10月1日起施行。2本規程于2004年1月8日通過部審，于2004年7月2日發布，自2004年10月1日起實施。本規程由交通部水運司負責管理和解釋。請各有關單位在使用本規程過程中，將發現的問題和意見及時函告交通部水運司和 5室內配合比試驗 6.1一般規定 6.2拌和體強度標準值確定 6.3拌和體尺寸確定和工程量計算 6.4作用和作用效應組合 6.5塊式拌和體基礎計算 6.6璧式拌和體基礎計算 7.1材料 7.2現場試驗工程 7.3施工設備 7.4施工定位 7.5施工質量控制 8.1施工過程中的檢驗 8.2加固后的檢驗 8.3芯樣的檢驗和試驗 附錄B水下深層水泥攪拌法加固軟土地基施工 2附錄C本規程用詞用語說明 12345和土試件放入養護室進行潮濕養護，養護室溫度應控制在2067896.5.4.1沿拌和體底面的抗滑穩定性應根據下列不同的作用(1)不考慮波浪作用且可變作用產生的土壓力為主導可變作F=(Y?G+YgEv+YeE)tanq+YcB(6.5(2)不考慮波浪作用且系纜力為主導可變作用時，按式F=(Y6G+YEv-YPw+4YsE)lanq+YcBF=(YcG+YeEy+4YeEg)lanq+YcB(6.(4)考慮波浪作用且可變作用產生的土壓力為主導可變作用Eg——永久作用總主動土壓力水平分力標準值Pμ——系纜力水平分力標準值(kN);F——拌和體底面抗滑阻力設計值(kN);Ygp---被動土壓力分項系數，取1.0;G——作用于拌和體底面的總自重力標準值(kN);Ev——永久作用總主動土壓力的豎向分力標準值(kN);Ev—可變作用總主動土壓力豎向分力標準值(kN);q——拌和體著底土層的內摩擦角(°);c——拌和體著底土層的粘聚力(kPa);tx——拌和體抗剪強度標準值(kPa);B——拌和體的寬度(m);Pg——作用于上部結構波浪力的標準值(kN)。注：持久組合采用極端亮水位和極端低水位時取表中括6.5.4.2對拌和體前趾的抗傾穩定性應根據下列不同的作用圖6.5.5塊式拌和體平均剪應力計算示意圖準值應按式(6.6.2-2)計算，作用于結構整體上的荷載見圖(2)不考慮波浪作用且系纜力為主導可變作用時，按式Fg=(YcG+YgEv-YpmPnw+4YgFg)tang+Xc?BR?(3)應考慮波浪作用且波浪力為主導可變作用時，按式Fa=(Y?G+Y?Ey+4reFay)tang+Ya?BRtMw——壁間土自重力標準值對拌和體前趾的穩定力矩6.6.4.3拌和體抗壓承載力可按下式進行驗算：am—拌和體底面最大地基應力標準值(kPa);6.6.4.4長壁和短壁的抗剪強度應按下列方法驗算：(1)長壁抗剪強度按式(6.6.4-7)和式(6.6.4-8)驗算，見圖D拌和體長壁的深度；D?-拌和體長短壁深度差；Dx拌和體短壁的深度；Wr-B,范國內拌和體自重力標準值；V-Br范圍內長壁地基應力合力標準值；B,-拌和體前趾大于1%。程以上留有1~2m的覆蓋層。水下覆層水泥批撲法施工的測控圖7.5.9水下深層水泥攪拌法加固軟土地基施工過程測控圖于1根。附錄A拌和體鉆芯取樣及試驗方法A.0.10試樣應選取有代表性的芯樣制作，試樣高徑比宜為歲序號莊號攬拌日期偏位(mm)土量用量EWSN附錄C本規程用詞用語說明中交第一航務工程勘察設計院郭蓮清(中交第一航務工程勘察設計院)(以下按姓氏筆畫為序)劉永繡(中交第一航務工程勘察設計院)孫萬禾(天津港灣工程研究所)吳荔丹(中交第一航務工程勘察設計院)周延利(中港第一航務工程局)楊麗民(中交第一航務工程勘察設計院)婁建維(中交第一航務工程勘察設計院)袁孟全(中港第一航務工程局)舒寧(中交第一航務工程勘察設計院)何文輝(交通部水運司)王海濱(中港第一航務工程局)劉永繡(中交第一航務工程勘察設計院)袁孟全(中港第一航務工程局)孫萬禾(天津港灣工程研究所)董方(人民交通出版社)楊麗民(中交第一航務工程勘察設計院)中華人民共和國行業標準條文說明 5室內配合比試驗 6.2拌和體強度標準值確定 6.3拌和體尺寸確定和工程量計算 6.4作用和作用效應組合 6.5塊式拌和體基礎計算 6.6壁式拌和體基礎計算 7.3施工設備 8.1施工過程中的檢驗 8.2加固后的檢驗 8.3芯樣的檢驗和試驗 3.0.2根據國外的經驗應用水下深層水泥攪拌法加固軟土地基，(舜)室內試驗尚不足以確定正式施工的全部施工參數，還應進行現場9u?20=1.31qué0=1.57～6.3.5~6.3.7由于攪拌機具攪拌頭的直徑不同，拌和樁搭接的成的拌和體數量是不同的。為統一計算并保證按設計尺寸施工，線計算?？紤]到施工單位為完成設計的拌和體尺寸，其實際完成的拌和體數量大于上述的計算數量，故在計算工程數量和造價時6.5.3.3在回填和堆載加固時，附加荷載為△,某一時刻固結度為U,已發生固結作用部分的附加應力U△r已轉化為有效應力并產生了相應的抗剪強度，該部分荷載產生的土壓力應滿足土的極限平衡條件，土壓力按朗肯公式計算；未固結部分的附加應力(1-U)△c仍為超孔隙水壓力，作用于擋土墻的壓力強度等于豎向荷載強度。所以作用于擋土墻的力有三部分組成：土自重產生的土壓力、附加荷載已固結部分產生的土壓力和附加荷載未固結