DBDB/T29-202-2022Tianjintechnicalspecificationforretaprotectionofbuilding2022天津察設計院集團有限公司修訂完成了《天津市建筑基坑工程技術規充細化；8.增加錨桿設計和裝配式預應力型鋼組合支撐；9.對基坑逆作法設計內容進行了調整和細化；10.提供了鋼立柱插入立柱樁內的深度計算方法；11.增加基坑滲漏檢測和回灌設計；12.新增防連續倒塌設計原則一章；13.新增環境保護一章；14.充實了基坑開本規程主要審查人員：劉旭鍇方新濤秦銀剛孫 1 2 7 12 14 15 15 17 17 17 18 19 19 22 22 23 25 25 27 27 30 30 30 33 35 35 35 39 42 42 42 47 48 48 49 56 58 63 68 70 71 72 72 72 77 79 81 84 84 84 88 89 90 90 90 93 93 93 96 96 97 97 98 98 99 100 102 105 107 108 109 2 3Basicregulatio 7 3.2Geotechnicalinvestigationrequi 3.3Environmentalinve 4Soilpressureandwaterpress 4.2Earthpressueatrest 4.3Activeearthpressureandpassiveearthpressure 4.5Soilpressureunderspecifi 22 235.3Foundationpitleakagedetectio 25 255.5GroundwaterCollecting 275.6Groundwaterloweringand 27 30 6.2Stabilityanalysiso 7Soilnailingwallandco 35 8Gravitationalretaining 42 42 42 479Retainingstructurewithpile 48 48 49 9.5Retainingstructureofdouble-rowpile 9.6Retainingstructureofreinforcedcementsoilpilesandanchors 68 9.8Inclinedretainingpile 10DesignofStrut 72 79 84 12DesignPrinciplesofAnti-progressiveCollapse 89 90 9014Foundationpite 93 96 15.3Layoutofmonitoringpoints 15.6Monitoringdatap 99AppendixAStabilitycalculationforagainst AppendixBApplicableconditionsofvariouscompositestructures AppendixCCalculatingpointsoflateralelastic Explanationofwordinginthiscode Listofreferencestandards Addition:Explanationofarticles 22.1.2基坑周邊環境surroundingsaround2.1.3基坑側壁sideoffoundation2.1.4基坑支護retainingandprotectionf2.1.5水土合算totalstressapproachforlatera合并計算作用于圍護墻體與土體界面處的水壓力和2.1.6水土分算effectivestressapp2.1.7支護結構retainingandprotect2.1.9嵌固深度valueofembedde根據基坑支護結構驗算條件確定的支護結構嵌入坑底以下深3沿基坑側壁以某種樁型按排列式布置及冠梁組成的基坑支護2.1.12傾斜樁結構inclinedretaini是指將豎直樁的樁底向基坑內或坑外傾斜一定角度所形成的由水泥土樁相互搭接形成的格柵或實體的重力式擋土止水結在連續套接的三軸水泥土攪拌樁內或等厚度水泥土連續墻內2.1.17裝配式型鋼組合支撐assembly設置在支護結構頂部以下傳遞支護結構與錨桿或內支撐支點42.1.21支點剛度系數stiffnesscoefficiento錨桿或支撐體系對支護結構的水平向反作用力與其位移的比2.1.22地下水控制controlofgroundwa2.1.23截水帷幕waterproofcurtain用于阻截或減少地下水通過基坑側壁與坑底流入基坑和控制ck——土的黏聚力標準值；sfcks、cs——水泥土開挖齡期軸心抗壓強度標準m——地基土水平抗力系數的比例系數；fck、fc——混凝土軸心抗壓強度標準值、設計值；fy、fy,——普通鋼筋的抗拉、抗壓強度設計值；kpi——第i層土被動土壓力系數；KTi——第i支點的支點剛度系數（彈簧）系Nu——錨桿軸向受拉承載力設計值。kai——第i層土主動土壓力系數；M——彎矩設計值；6V——剪力設計值；sa——排樁中心距；KS——抗滲流安全系數；Kt——抗突涌穩定性安全系數KL——抗隆起安全系數；Kq——抗傾覆安全系數；Kh——抗水平滑動安全系數。的設計工作年限且不應小于一年。當支護結構超過設計而需繼續使用時，應進行現狀安全評估，不滿足設計要取加強措施。支護結構作為主體地下結構的一部分時，）；主體結構的一部分且主體結構安全等級為一級；破壞），3.1.4根據基坑周邊建筑物或設施的重要程度及其與基坑的距8s≤1.2H2.0H<s≤3.0H注：1H為基坑開挖深度，s為保護對象與基坑開挖邊3對同一基坑的不同部位，依據基坑深度、環境情況可確定為不同的基坑4當基坑影響范圍內存在軌道交通設施、文保建筑等需特殊保護的對象時，基坑環γ0SdRd——支護結構構件的抗力設計值。SdFSksk——作用標準組合的效應。9kK——安全系數。Sd式中：Sd——作用標準組合的效應(位移、沉降等)設計值；3.1.8基坑工程設計應按下列要求確定支護結構及周邊環境的1基坑周邊既有建筑物的變形控制值應根據其結構類型、基2軌道交通、地下管線、文保建筑等設施的變形控制值應滿3支護結構構件作為主體地下結構的一部分時，其變形控制4臨時支護結構的變形控制值應滿足自身構件強度和周邊表3.1.8基坑變形設計控制值（mm）注：1基坑安全等級高、地質條件差、環境條件要求高時取2當支護結構當作永久結構使用時，支護結構的變形控制值尚應滿足建筑物的使用2用地紅線范圍圖、建筑總平面圖、地下部分建筑結構設計3基坑開挖影響范圍內環境調查資料，如場地周圍道路河渠3支護結構的承載力、穩定和4地下水控制設計；7支護結構作為主體結構一部分時，尚應按有關規范考慮相3.2.1初步勘察階段應初步查明場地工程地質與水文地質條件、地等情況，為查明某些專門問題時應布置必要的的勘探3一般性勘探孔深度宜為開挖深度的2~3倍，遇到堅硬黏性透軟土層底板2m~3m；為降水或截水設計需要，控制性勘3.2.4基坑安全等級為一級的基坑工程和有特殊要求的工程應必要時尚應進行回彈再壓縮試驗、基床系數試1當基坑附近有地表水體，地下水可能與其有水力聯系時，2鉆探時應及時測量孔內潛水初見水位和靜止水位；4地基土中含水層的劃分宜按《天津市地基土層序劃分技術3.2.7基坑內鉆探孔進入開挖深度以下承壓含水層且承壓水對3.2.8巖土工程勘察報告基坑工程勘察評價應包括下列主要內1分析場地的地層分布規律、周邊環境；提供基坑工程設計2對于安全等級為一、二級的的基坑工程和地質條件復雜的3對基坑放坡開挖、支護方案提出建議；宜對整體穩定性進4評價地下水對基坑工程的影響，提出地下水的控制方法5評價基坑開挖和降水施工對周圍環境（鄰近建筑物、道路和地下設施等）可能造成的影響、提出應注意的問題及其防治措6對施工階段基坑工程的監測工作提出建議。1基坑開挖影響范圍內建（構）筑物的層數、結構形式、基2基坑開挖影響范圍內各類地下管線的平面位置、類型、材3基坑周邊保護區內軌道交通設施及其運營狀況、變形控制5鄰近工程基坑深度、支護形式以及建設狀3.4.1開挖前應結合支護設計要求編制基坑土方開挖與降水施其暢通排泄，嚴禁各種地面水、管道水滲入坡后土體和于臨近重點保護對象的區域，監測應從支護結構施3.5.2當基坑監測發現支護結構或周邊環境的監測結果達到監水土分算的原則計算；對黏性土宜按水土合算用直剪固結快剪或三軸固結不排水（CU）強度指標；按水土合算4.1.4淤泥、淤泥質土等透水性很差的土壓力和水壓力應采用水土合算、直剪快剪或三軸不固結不排水（UU）強度指標；軟土抗剪強度指標取值不應考慮降水對土體抗p0=K0(Σγihi+q04.2.1）式中：p0——靜止土壓力強度標準值（kPaK0——靜止土壓力系數。'1-sinφ'主動土壓力強度標準值pa=Ka-2ck被動土壓力強度標準值pp=Kp+2ck——計算深度內各土層的厚度（m——地面均布荷載（kPaKa、Kp——朗肯主動與被動土壓力系數。4.3.2對于支護結構頂部或整體水平位移較小的內撐式樁墻等pDH45°+φ/2a/dDEa=P√Ka DH45°+φ/2a/dDEa=P√Ka d dφBKpγDKaγ(H+D)qA b bqKaLq∞45°+φ/2CccCBbbLLLLA45°+φ/2A45°+φ/245°+φ/2CccCDdDBbBffP(a)阝阝P(b)P(c)BCACBz fAdeCBzAhg圖4.5.4地面非水平時，支護結構上主動土壓力的近似計算BCACBz fAdeCBzAhg 2βcos2φ')2cKa（4.5.4-2）式中：β——地表斜坡面與水平面的夾角(°);h'——地表水平面與地表斜坡和支護結構相交點的距離周邊環境保護要求、施工工藝能力綜合確定5.2.1支護結構底部土體抗滲流或抗管涌穩定性可按下式驗算：式中：Ksc——坑底土體的臨界水力坡度，根據坑底土的特性計e——坑底土的天然孔隙比；i——坑底土的滲流水力坡度，i=hw/L；L——最短滲徑流線長度（m）。woDwoD式中：kt——坑底抗突涌穩定性安全系數，不宜小于1.10Pcz——基坑開挖面以下至承壓水層頂板間土的自重壓oo1/25.3.2基坑滲漏檢測應根據基坑設計情況及周邊環境條件選擇1保證基坑周邊建筑物、道路及地下設施等的安全和正常使4基坑相鄰建（構）筑物和市政管線的位置、基礎、安全現5.4.7當回灌井距建筑物較近時應考慮回灌井回揚時引起建筑井進行回揚時，啟動另一個回灌井對同層地下水進行1排水溝邊緣離開坑邊不宜小于2.0m；在基坑四周或每隔5.5.3當基坑側壁出現分層滲水時，可按不同高程設置導水管、坑側壁產生沖刷時，宜在基坑外采取截水、封堵、導流等2井管內徑應大于滿足降水要求的水泵外徑至少50mm，井（5.6.2）式中：D50——填料小于該粒徑的填料質量占總填料質量的50%d50——含水層小于該粒徑的土顆粒質量占總土顆粒的2井管內徑應大于選定的水泵外徑至少50mm，井管外徑不（5.6.3）式中：D50——填料小于該粒徑的填料質量占總填料質量的50%d50——含水層小于該粒徑的土顆粒質量占總土顆粒的坑底以下5.0m。采用基坑內降水方案時，井深不應深于基坑隔水加深隔水帷幕穿透承壓水層進入其下隔水層或設置減壓井降低承s=ψs（5.6.9）式中：s——降水引起的建筑物基礎或地面的固結沉降量；s——降水引起的地面沉降修正系數，根據工程經驗選△σz'i——降水引起基坑周邊建筑物基礎或地面下第i土層△hi——第i土層的厚度；6.1.2放坡深度大于6m（軟土大于3m）時宜采用多級放坡間過渡平臺寬度不宜小于1.5m。邊坡坡度應根據計算并結合土層定性驗算方法宜采用條分法，計算時應考慮坡頂施工超載的作用。6.1.4邊坡穩定驗算時，土的抗剪強度宜采用十字板剪強度指標、固措施時，邊坡整體穩定性驗算應計入抗滑樁的抗滑（6.2.1-1）FsMsdORαRαhhhR浸潤線第i土條hhhR浸潤線第i土條bqWW α αlNτlN式中：qki——作用于第i土條頂面的建（構）物1i——第i土條零壓線（浸潤線）以上的高度（m2ih3i , MpR——與h2i相對應的土的飽和重度（kN/m3——坡前水位以下第i土條高度（m——與h3i相對應的浮重度（kN/m3——第i土條寬度（m——第i土條滑弧中點切線與水平線的夾角(o);——其他原因引起的滑動力矩（kN·m/m——滑弧半徑（m上式中，若邊坡前后水位一致（無滲流）時，應取h2i=0。摩擦角(o)的標準值；i——與h2i對應的土的浮重度（kN/mh2i的意義見式中：MRP當產生過樁底滑弧時，MRP取0；iMc——每根樁身允許發揮的抗彎力矩（kN·m/m——切樁滑弧面至坡面的距離（mKp、Ka——分別為土的被動與主動土壓力系數；RRRRR122宜低于MU5.0；2護坡與坡體間宜設置垂直于坡面的插筋，插筋長度不宜小3護坡面層宜擴展至坡頂和坡腳一定距離，坡頂可與施工道7.1.1土釘墻支護適用于以非軟土地基土層為主且周圍環境條桿、加筋水泥土樁錨中的一類或幾類組合形成復合7.1.6作為止水帷幕的水泥土攪拌樁，其樁體應滿足防滲要求，算抗剪強度指標應取直剪快剪強度或三軸不固結不排水（UU）強Oh h σibi/cosθiqΔG33Nk,j/Sjτibi/cosθiγ0γsMs≤MR+MT（7.2.1-1）式中：γs——圓弧滑動穩定安全系數，對基坑開挖的各工況均Ms——滑動土體的滑動力矩標準值；MT——各土釘或錨桿在滑動面外的錨固段對滑動體的抗θi——第i土條上的滑弧面中點處的切線與水平面的夾角(o);o)li——第i土條上的滑弧面弧長（mNK,j——第j層土釘或錨桿在滑動面外的錨固段的抗拔力，應取土釘在圓弧滑動面外錨固體的極限抗拔力與αj——第j層土釘或錨桿與水平面之間的夾角(o);Sj——第j層土釘或錨桿的水平間距（mTR,jdj——第j層土釘或錨桿的錨固體直徑（mqsui——第j層土釘或錨桿在第i層土的極限摩阻力標準hSajαjTRjβhSajαjTRjβ(β+φm)/225~3525~3040~8050~7070~9065~80Ndj≤fAys12式中：Ndj——土釘桿體的受拉承載力設計值（kNfy——土釘桿體的抗拉強度設計值（kPa12≥K（7.2.4）RjNRj——第j層土釘的軸向拉力標準值（kN）,參照《建筑基7.2.5土釘墻及復合土釘墻側向位移可綜合考慮基坑開挖深度、1.0m~2.0m；土釘與水平面夾角應根據土性和施工1鋼管土釘桿體宜采用外徑不小于48mm、壁厚不小于出漿孔，桿體底端頭宜制成錐形；2鋼管土釘的連接采用焊接時宜采用幫條焊接，接頭強度不小于300mm；加強鋼筋截面面積不應小于土釘桿體截面面積水管排水；泄水管間距宜為1.5m~2.5m，泄水管可采用直徑應設置透水孔，泄水管應采取防止土顆粒流失的反濾措施。2微型樁直徑或等效直徑宜取50mm~300mm；大于6m（厚層軟土地區不宜大于4m可采用水泥土重力ld式中：ld——水泥土重力式墻嵌入基坑h——基坑深度（m）；b——水泥土重力式墻的底寬度（m軟土qWOγwhwpγwhwabldhhwphwaldhhwphwa1水泥土重力式擋墻沿墻底以下土中整體滑動的穩定性可Kzφi——第i土條圓弧滑動面的弧長；△Gi——第i土條土的自重；Oldldh((LiLibKqEaaa≤Epap+GxG（8.2.2-2）Kq——水泥土重力式墻外側主動土壓力的作用點至墻底ap——水泥土重力式墻內側被動土壓力的作用點至墻底xG——水泥土重力式墻重心至墻底內端點的水平距離。EEGGtanφ+cbGbldhldhGEbbEEldhldhGEbbEEKhEa≤Ep+Gtanφ+cb（8.2.2-3）式中：KhEp——作用在水泥土墻上的主動土壓力、被動土壓力標b——水泥土墻的底面寬度。γ0γFγ0γF≤0.15fcs（8.2.3-2）Eaki、Epki——分別為驗算截面以上的主動土壓力標準值、被動取Epki=0；fcs——水泥土開挖齡期時的軸心抗壓強度設計值（kPaz——計算點在地表以下的深度（m地下水位以下的墻體重度應取浮重度；Mk——計算截面處的墻身彎矩標準值（kN·m qk——地面均布荷載（kPaquk——水泥土無側限抗壓強度標準值（kPaB——驗算截面處水泥土墻的寬度（mσmax≤1.2fa（8.2.5））；fa——經深度修正后的墻底面處地基承載力特征值8.3.1水泥土重力式墻應采用水泥土攪拌樁相互搭接成格柵狀的結構形式，也可采用水泥土攪拌樁相互搭采用格柵狀布置時，相鄰樁的搭接厚度不宜小于200m宜大于200mm。擋墻與壓頂板之間宜設置連接鋼筋，鋼筋直徑不8.3.3在基坑平面不規則如向坑內的折角、基坑長邊的中間部位、9.1.2支護結構宜采用平面桿系結構彈性支點法進行結構分析，采用空間結構分析方法對支護結構進行整體分析或采用數值分析2對支撐式（錨拉式）支擋結構，基坑開挖至支撐施工面時3主體地下結構施工過程需要主體結構構件替換并拆除支4對采用水平內支撐的支撐式結構，當不同基坑側壁的支護9.2.1樁墻支護結構基坑穩定性驗算應包括支護結構抗傾覆穩KaMak≤Mpk（9.2.2）式中：Ka——懸臂式樁墻支護結構抗傾覆穩定安全系數，不應Mak——作用在樁墻外側的主動土壓力對樁墻底端的傾覆力矩標準值，Mak=a1Eak；Mpk——作用在樁墻內側嵌固段上的被動土壓力對樁墻底端的抗傾覆力矩標準值，Mpk=b1Epk。ikEpkCkikEpkCk9.2.3內撐式與拉錨式樁墻支護結構抗傾覆穩定性應采用圖KaMak≤Mpk（9.2.3）式中：Ka——支錨式樁墻支護結構抗傾覆穩定安全系數，不應Mak——作用在樁墻外側的主動土壓力對支點（多層支錨為最下層支錨點）的轉動力矩標準值，Mak=a2Eak；Mpk——作用在樁墻內側嵌固段上的被動土壓力對支點的抵抗力矩標準值，Mpk=b2Epk。EEKaMak≤Mpk+MNk,j（9.2.4）式中：Ka——拉錨式樁墻支護結構抗傾覆穩定安全系數，不應Mak——作用在樁墻外側的主動土壓力對樁墻底端的轉動Mpk——作用在樁墻內側嵌固段上的被動土壓力對樁墻底l——支點數；MNk,j——第j個拉錨對樁墻底端的抵抗力矩標準值，按tijy9.2.5樁墻支護結構應進行極限平衡狀態下結構與土的整體穩1所有滑動體中，抗滑力矩與滑動力矩比值的最小值應符KZMs≤MR+MT（9.2.5-1）式中：Kz——整體穩定性安全系數，不應小于1.30；MS——滑動土體的滑動力矩標準值；MT——各支錨對滑動體的抗滑力矩標準值之和。2對任一圓心和半徑的圓弧滑動體，其抗滑力矩與滑動力M+MΣcl+Σ(qb+△G)cosθtanφ+ΣNcos(θ+α)+ξsin(θ+α)tanφS=MΣ(qb+△G)sinθ式中：ci——第i土條滑弧面上土層的黏聚力標準值；li——第i土條上的滑弧面弧長；qi——作用在第i土條上的附加分布荷載標準值；bi——第i土條的寬度；△Gi——第i土條的天然重度；θi——第i土條上的滑弧面中點處的切線與水平面的夾NN,j——第j個支點的錨桿對圓弧滑動體的抗滑力；NN,j取αj——第j個支點的支錨與水平面的夾角；對水平支撐，取αjSj——第j個支點的支錨的水平間距：當支錨與兩側相鄰qOθibildldh2α2αjNk,jNk,j/Sjθiσibi/cosθiθiσibi/cosθi9.2.7狹長型的基坑工程支護結構穩定性驗算宜考慮基坑寬度9.2.8支擋式結構的嵌固深度應符合下列坑底隆起穩定性要求：Nq2eπtanφ(9.2.8-2)式中：Kb——抗隆起安全系數不應小于1.4；m2——分別為基坑外、基坑內擋土構件底面以上土的天然ld——擋土構件的嵌固深度(m)；h——基坑深度(m)；Nc、Nq——承載力系數；lldhγ(h+D)+q0γD2懸臂及單層支點結構的支點力標準值、截面彎矩標準值、證其在施工及使用過程中必須具備的強度、剛度和穩9.3.6采用混凝土灌注樁時，支護樁的樁徑、樁身混凝土強度等徑不應小于8mm，箍筋間距宜取100mm~200mm，且不應大于4沿樁身配置的加強箍筋應滿足鋼筋籠起吊安裝要求，宜選6縱向受力鋼筋的搭接應符合現行國家標準《混凝土結構設9.3.7采用預制混凝土支護樁時，樁徑、樁身混凝土強度等級、1對于先張法預應力混凝土空心管樁及方樁、先張法預應力取4m~6m，當成槽施工可能對周邊環境產生不利影響或槽壁1地下連續墻宜采用圓形鎖口管接頭、十字鋼板接頭、工字1地下連續墻的混凝土設計強度等級不應低于C30；地下連續墻用于截水時，墻體混凝土抗滲等級不應小于P6；當地下連續2地下連續墻的縱向受力鋼筋應沿墻身每側均勻配置，可按內力大小沿墻體縱向分段配置，且通長配置的縱向鋼筋不應小于9.3.11地下連續墻成槽施工前，應沿地下連續墻兩側設置導墻，導墻底面不宜設置在新近松散填土上，埋深不宜小于1.5m。9.3.12地下連續墻鋼筋籠的吊裝應滿足整體穩定性和鋼筋籠骨宜小于d＋200mm。懸臂樁墻冠梁鋼筋配置應符合現行國家標準9.4.2型鋼水泥土攪拌墻的設計計算應結合支撐體系的設置按周邊環境條件并結合基坑開挖深度所確定的時可參考現行行業標準《渠式切割水泥土連續墻技術規程》JGJ/T1墻身強度應滿足計算要求，水泥應采用普通硅酸鹽水泥，應適當提高水泥摻入比，水灰比宜為1.0~2.0，具體指標應結合土3型鋼水泥土連續墻中墻身厚度變化處或型鋼插入密度變9.4.4型鋼水泥土攪拌墻中型鋼的間距和平面布置形式應核據宜小于200mm，型鋼間距變化較大處應采取過渡措施。常用的三bbbbDDDD2對于影響成墻質量的不良地質條件和地下障礙物，應事先9.4.7型鋼水泥土攪拌墻中的內插型鋼入土深度應滿足基坑抗M=γ0γFMk≤Wf（9.4.8-1）式中：M——型鋼水泥土攪拌墻的彎矩設計值（N·mmMk——型鋼水泥土攪拌墻的彎矩標準值（N·mmγF——荷載效應綜合分項系數，不應小于W——型鋼沿彎矩作用方向的截面模量（mm30γFQk≤（9.4.8-2）式中：Q——型鋼水泥土攪拌墻的剪力設計值（N）；Qk——型鋼水泥土攪拌墻的剪力標準）；S——計算剪應力處的面積矩（mm3I——型鋼沿彎矩作用方向的截面慣性矩（mm4δ——型鋼腹板厚度（mmqqV1V2V1de1dL1L2de1d1型鋼與水泥土之間的錯動剪切承載力應按下列公式進行ττVqkL1/2（9.4.9-3）式中：τ1——作用于型鋼與水泥土之間的錯動剪應力設計值1k——作用于型鋼與水泥土之間單位深度范圍內的錯動qk——作用于型鋼水泥土攪拌墻計算截面處的側壓力強Lde1——型鋼翼緣處水泥土墻體的有效厚度（mmτ——水泥土抗剪強度設計值（N/mm22在型鋼間隔設置時，水泥土攪拌樁最薄弱截面的局部受剪τ2VqkL2/2式中：τ2——作用于水泥土最薄弱截面處的局部剪應力設計值2k——作用于水泥土最薄弱截面處單位深度范圍內的剪L2——水泥相鄰最薄弱截面的凈距（mm（abc）圖9.5.3雙排樁常見的平面布置形式9.5.4止水帷幕應布置在前后排支護樁之間并貼近前排支護樁。9.5.6雙排樁支護結構抗傾覆嵌固穩定性宜考慮雙排樁及其樁KqMa≤Mp+MG（9.5.6-1）KqMa——主動土壓力作用下的傾覆力矩；Mp——被動土壓力作用下的抗傾覆力矩；MG——雙排樁及樁間土的自重作用下的抗傾覆力矩。SyEa——主動土壓力Ea的合力作用點至排樁底面的距離；Ephp——被動土壓力凡的合力作用點至排樁底面的距離；G3eaak,j=αeak,jak,jφ——基坑深度范圍內各土條等效內摩擦角厚度加權平H——連梁頂至坑底的深度（m3eakpckc——樁間土的水平剛度系數；Sy——前排樁與后排樁的中心間距；2桿體材料宜選用鋼鉸線、高強鋼絲等勁性材料；3宜在樁端設置樁徑擴大段，樁端宜穿越軟土底界進入4傾角（即樁錨與水平面的夾角）應根據地層分布、環境要6桿體與腰梁的連接宜采用組合型鋼梁，樁墻頂部壓頂梁宜采用鋼筋混凝土梁；錨頭與型鋼腰梁連接節點處宜設置加勁3支護結構內力與變形應根據基坑工程施工過程的不同工3EEAAEc——樁錨的組合彈性模量；lf——樁錨的自由段長度。4應按本規范規定的方法對樁錨的承載力設計值進行驗算。樁錨軸向受拉承載力設計值宜按照《建筑基坑支護技術規程》JGJTpfpycosθ式中：Td——樁錨水平拉力設計值；θ——樁錨與水平面的夾角；Ap——鋼絞線等錨桿桿體截面面積；fpy9.6.4斜拋撐樁錨鎖定力值應根據地層條件及支護結構變形要9.7.2鋼板樁支護結構的內力、變形和穩定性驗算應符合本規范9.7.6鋼板樁拔出后的空隙處理應根據周邊環境采取注漿或充9.7.7對鋼板樁截面模量和慣性矩有較高要求時，可選擇組合鋼等因素。傾斜樁及其組合結構選型時，應綜合考慮下列因3基坑周邊環境對基坑變形的承受能力及支護結構失效的4主體地下結構和基礎形式及其施工方法、基坑平面尺寸及10.2.3支撐體系結構的選型與布置應根據下列因素綜合考慮確4基坑平面形狀有向內凸出的陽角時，應在陽角的兩個方向7當相鄰支撐間距較大時，可在支撐端部兩側另設八字撐與8采用圓形或拱形平面支撐體系時，水平支撐宜采用角撐結9當鋼筋混凝土支撐長度較長或局部變形較大時，可設置鋼3設定的各層水平支撐標高不得影響基礎底板和主體工程施4立柱宜設置在縱橫向支撐的交點處或桁架式支撐的節點處，5立柱的間距應根據支撐構件的穩定和豎向荷載的大小確定，坑內預留土坡在斜撐安裝和受力前的邊坡穩定且具備可靠水平和垂直承載能力的斜撐基礎時，可采用如圖10.2.6所示豎向斜撐體8732324516515-后澆帶部位甩筋6-預留反壓土坡7-冠梁8-3鋼筋混凝土圍檁的內力和變形可按多跨連續梁計算，鋼結1支撐體系或其與錨桿混合的支撐體系宜按支撐體系與排樁、2內支撐結構應進行豎向荷載作用下的結構分析：支撐體系10.2.10支撐的截面承載力計算應按壓彎構件計算，并應符合下1支撐截面的偏心彎矩除豎向荷載產生的彎矩外，尚應考慮2現澆混凝土支撐在豎向平面內的支座3支撐結構內力分析未考慮溫度變化或支撐預加壓力的影響2在水平平面內取與計算支撐相交的橫向水平支撐的中心距；平平面內的受壓計算長度取與計算支撐相交的相鄰橫向水平支撐4當縱橫向水平支撐的交點處未設置立柱時，支撐的受壓計1立柱截面承載力應按偏心受壓構件計算，開挖面以下立柱1)立柱應按偏心受壓構件進行截面承載力計算和穩定性驗層支撐以下的立柱取該層支撐中心線至開挖面以下5倍10.2.13立柱樁應進行單樁豎向極限承載力驗算，并滿足沉降或10.2.14支撐結構的施工與拆除順序應與支護結構的設計工況一10.2.15支撐結構采用爆破拆除時，應在所爆破區域合理設計爆2支撐體系混凝土應在同一平面內整澆，基坑平面轉角處的4鋼筋混凝土腰梁與圍護結構之間不應留水平間隙。在豎向的截面強度。格構式的組合構件，不應采用鋼筋作為綴2鋼梁的現場拼裝點位置宜靠近支撐點，并不應超過鋼梁計樁墻主筋或預埋件焊接組成鋼筋牛腿，其間距5支撐與鋼梁斜交時，在鋼梁與樁墻之間應設置由計算確定節點構造應滿足兩個方向鋼梁端部的相互支7鋼梁與鋼支撐連接節點處應設置鋼牛腿及吊筋等防脫落措2水平支撐的現場安裝節點宜設置在縱橫向支撐的交匯點附3縱向和橫向支撐的交匯點宜在同一標高上連接。當縱橫向4鋼支撐與鋼梁的連接可采用焊接或螺栓連接。節點處支撐與鋼梁的翼緣和腹板均應加焊加勁板，加勁板的厚度不宜小于5鋼支撐與腰梁斜交時，腰梁上應設置牛腿或采用其他能夠3立柱與水平支撐的連接可采用鉸接構造，采取設置抗剪鋼10.4.1裝配式預應力型鋼組合支撐結構體系宜包括型鋼組合支2構件承載力計算應考慮施工偏心誤差的影響，偏心距取值3在計算軸向承載力時需要考慮螺栓開孔對構件截面削弱的1圍檁與圍護墻之間應通過抗剪連接件連接，二者之間的空3對型鋼-混凝土組合圍檁，應在混凝土梁內預埋與型鋼2托梁與型鋼支撐梁每肢型鋼、托梁與托座之間均應采用螺10.4.7型鋼組合支撐標準件及非標準件的鋼材型號不應低于10.4.10型鋼支撐梁應配置預應力施加裝置，預應力裝置宜設置3錨固體宜采用水泥砂漿或純水泥漿，漿體設計強度不宜低式中：D——錨固體直徑；工程，K分別應不小于1.6和1.4；穩定土層的長度不應小于1.5m；土層錨桿錨固段不應設置在未經10.5.10加筋水泥土錨體采用高壓旋噴注漿工藝形成大直徑錨桿，10.5.11圍檁通常采用鋼圍檁，第一道錨桿也可結合冠梁采用鋼下主體結構的一部分，宜與主體地下室的外墻相結合形成“兩墻合一”。地下主體結構的梁板可作為圍護結構的內支撐。地下主體結11.1.4按逆作法施工的基坑支護設計應與主體工程設計密切配1完整的工程設計資料，包括完整的建筑設計和結構設計文4地下連續墻與基礎底板、樓板、6坑底土卸載和回彈引起的相鄰立柱之間、立柱與側墻之間1應分別按照承載能力極限狀態和正常使用極限狀態進行承2墻身的防水等級應滿足永久結構使用防水設計要求。地下連續墻與主體結構連接的接縫位置（如地下結構頂板、底板位置）3與主體結構的連接應根據其受力特性和連接剛度進行設計4墻頂承受豎向偏心荷載時，應按偏心受壓構件計算正截面2對結構樓板的洞口及車道開口部位，當洞口兩側的梁板不3對地下結構的同層樓板面存在高差的部位，應驗算該部位4豎向荷載應考慮逆作施工階段頂板覆土及施工超載，施工1豎向支承結構宜采用一柱一樁永久立柱形式。局部開口處2立柱應按偏心受壓構件進行承載力計算和穩定性驗算，立4需外包混凝土形成主體結構框架的支承立柱，內置鋼骨的5在主體結構底板施工之前，相鄰立柱樁間以及立柱樁與鄰近基坑圍護墻之間的差異沉降不宜大于1/400柱距，且不宜大于20mm。作為立柱樁的灌注樁宜采用樁端后注漿措3鋼筋混凝土梁與鋼管混凝土柱連接時，彎矩傳遞可采用井4鋼筋混凝土梁與鋼管混凝土柱連接時，剪力傳遞可采用環2未設置栓釘等抗剪措施的鋼管混凝土立柱插入深度不應小于6倍鋼管外徑，且不應小于3m；11.3.2逆作法施工應嚴格按照設計要求編制詳細的施工組織設11.3.3作為永久立柱時，立柱和立柱樁平面定位偏差不應大于11.3.4臨時豎向支承柱的拆除應在后期豎向結構施工完成并達1進行連續倒塌分析，確定支護結構體系中的重要構件和關2對支護結構重要構件和關鍵傳力部位，采取避免直接遭受3在支護結構容易遭受偶然作用影響的區域增加冗余約束，4增強支護結構重要構件和關鍵傳力部位的承載能力和變形12.0.2基坑支護結構防連續倒塌設計可采用下列局部加強措施：1對多道水平支撐的長條型基坑，第一道水平支撐采用鋼筋2對軟土中采用鋼支撐的長條型基坑，每隔一定距離設置組12.0.3對支撐體系中重要構件和關鍵傳力部位在基坑施工過程通設施的附加變形控制值應滿足軌道交通管理部門的有關6超大型基坑混凝土支撐體系的施工縫采用微膨脹混凝土澆并對施工全過程各工況存在的相互影響進行13.2.6對于因支護結構或工程樁施工引起的坑外地面沉陷或空14.1.2基坑開挖應遵循分層、分段、分塊、對稱、平衡、限時、1基坑支護結構強度和降水達到設計要求后方可進行土方開2基坑土方開挖順序應與設計工況相一致；基坑開挖應與錨4基坑開挖至坑底應及時進行墊層施工封閉坑底，減小基坑暴露時間和空間，墊層應澆筑到基坑圍護墻邊或放坡14.2.2基坑開挖可采用全面分層開挖或臺階式分層開挖的方式，合試開挖綜合確定；軟土層中應采取緩坡開14.2.12基坑開挖應采取截排水措施，防止坑外水倒灌或滲入基14.2.14基坑內應設置確保施工人員安全疏散的上下通道；基坑15.1.2基坑工程設計階段應由設計方根據工程現場及基坑設計測工作的要求，并進行現場踏勘，搜集、分析和利用已隙水壓力；土體側向變形；樁墻體變形；樁墻體土壓力；支撐軸1支護結構頂部或邊坡土體頂部的水平位移和垂直位移觀測2圍護結構、支撐的應力應變觀測點和軸力觀測點應布置在受力較大且有代表性的部位，觀測點數量視體的土壓力和孔隙水壓力的觀測點宜設在基縱橫軸線或其它有代4地下管線的沉降觀測點宜設置在地下管線頂部，必要時可6基坑周圍地表裂縫、建筑物裂縫和支護結構裂縫的觀測點1監測儀器除了靈敏度和精度滿足設計要求外，必須有良好3現場使用的測斜儀應有計量部門頒發的質量合格證書和完在混凝土構件內；埋在土中的測斜管縱向應有良好的柔4安全等級為一級基坑工程宜采用自動化實時監測儀器，監2如進行排水疏干作業，排水疏干前后都應有完整的觀測數5當變形超過有關標準或監測結果變化速率較大時，應加密3各項監測數據的整理、統計及A.0.1當基坑底為軟土時，應按以下兩種條件驗算坑底抗隆起A.0.2因基坑外的荷載及由于土方開挖造成基坑內外的壓力差，qγ(h+t)+qγt式中：Nc——承載力系數，Nc＝5.14；τ0——由剪切試驗確定的總抗剪強度（kPaγ——土的重度（kN/m3KL——抗隆起安全系數；t——支護結構入土深度（mh——基坑開挖深度（mA.0.3考慮支護樁墻彎曲抗力作用的基坑底土體向上涌起，可γh+qotqγh+qothttMpKL——抗隆起安全系數。適用于較深的基坑或樁頂位移限制較雙排樁適用于較深的基坑或樁頂位移限制較“八字形”與“個字形”組合適用于較深的基坑或樁頂位移限制較適用于較深的基坑或樁頂位移限制較嚴格的基坑，且工作面較窄可以向坑外布樁的基坑。qE圖C.0.1側向彈性地基抗力法的計算要點C.0.2基坑開挖引起的作用在支護結構上的側向壓力按本規程開挖面處為零，以下按三角形分布，其沿深度增加的比例系數“m”取決于開挖面以下土的性質以及基坑開挖對土體強度的影響等因C.0.4坑內開挖面以上的內支撐（拉錨）以彈性支座模擬。計算C.0.5開挖面以下土的水平抗力系數的比例系數m宜根據單樁m值（MN/m4）1234562條文中指定應按其他有關標準、規范執行時，寫法為“應符2《混凝土結構通用規范》G3《混凝土結構設計規范》4《鋼結構通用規范》G5《鋼結構設計標準》6《地下工程防水技術規范》8《建筑地基基礎設計規范》天津市工程建設標準條文說明 114 115 124 125 126 127 127 128 129 129 130 131 131 132 132 134 134 135 139 139 140 146 148 148 149 150 151 151 152 153 156 156 157 160 160 166 169 170 172 172 173 178 179 185 186 186 187 190 194 194 195 199 199 200 204 204 205 206 206 206 2061.0.4基坑工程的設計理論與施工實踐在不斷發展，為盡量避免3.1.1支護結構設計工作年限應滿足基坑開挖和地下結構施工的基坑周邊環境及保護要求等綜合因素確定基坑支護結構設計工作工程技術規程》JGJ120、上海市地方標準《基坑工程技術標準》DG/TJ08-61、浙江省地方標準《建筑基坑工程技術規程》人的生命、經濟損失輕微，對社會或環境影響），3.1.4支護結構的主要作用，一是確保地下主體結構正常施工的天津大學鄭剛教授針對某工程案例采用考慮土體小應變特性得到如下結論：1、懸臂型：地表沉降曲線的最大沉降點發生在幾為三角形分布形式，并且沉降影響范圍明顯小于內凸型；2、復合的影響范圍相同；3、踢腳型坑外地表同樣產生凹槽形沉降分布形且沉降影響范圍更大；4、圍護結構產生不同變形模式導致坑外沉（a）懸臂（b）踢腳（a）懸臂（b）踢腳（d）復合1.0H~2.0H范圍為次要影響區，沉降逐漸減小，2.0H~3.0H為輕微為次要影響區，2.0H~3.0H范圍為輕微影響區，變形可忽3.1.8基坑工程的設計目的一是確保基坑自身安全，二是確保基般為三級基坑，深度少于6.0m，支護結構深層水平位移控制值一水平位移控制值一般在25mm~40mm根據研究成果，復合型支護結構坑外約0.5H處地表土體沉降最大，約1.2H處地表土體沉降約為最大值的0.5倍，約2.0H處地值20mm~30mm和其環境保護等級為設考天津軌道交通集團有限公司對地鐵車站基坑工程變形控制指標max（0.10%H,0.03）max（0.20%H,0.05）max（0.50%H,0.08）max（0.14%H,0.03）max（0.30%H,0.05）max（0.70%H,0.08）0.18%H0.15%H0.3%H0.25%H0.7%H0.55%H注：1H為基坑開挖深度（0.2~0.5）%H（0.4~0.9）%H（0.8~1.2）%Hδ特殊重要保護對象，a＜H特殊重要保護對象，H≤a≤2H重要保護對象，a≤H注：1特殊重要保護對象指一旦破壞危及社會公共安全，影響廣泛，后果特別嚴重的生0.002H且不大于0.004H60mm~100mm且不大于0.006H大至2.0H；4特殊要求和一級基坑，應嚴格控制變形。二、三級基坑的位移，如基坑周邊環境許先期可確定，設計應合理考慮其荷載并規定3.1.13地下水處理得當與否是基坑支護結構能否按設計完成預CSM工法）。對于本規程未涉及的其它支護結構可參3.2.1詳勘資料不能滿足基坑工程設計需要是指基坑的范圍、深3.2.2本條規定了建筑地基詳細勘察階段對需要支護的基坑工程等級為一級的基坑工程，應采用三軸不固結不排水（UU）和三軸3.2.6當基坑工程場地水文地質條件復雜需對地下水進行降水或3.2.8基坑工程勘察的巖土工程勘察報告中，應提供基坑周邊的基坑設計的安全度，也可以優化設計方案，降低工程3.5.1~3.5.2從事基坑工程監測的機構所提供的數據和結果，不4.1.1本條對土壓力計算理論作出規定。如有比朗肯土壓力理論4.1.2本條對土壓力計算原則作出規定。本次修訂規定對于砂性市地方標準《基坑工程技術標準》DG/TJ08-61逐抗剪強度指標時可采用總應力固結不排水強度指標按水土分算方4.1.3~4.1.5自然狀態土體內水平有效應力，可認為與靜止土壓4.2.1~4.2.2對于不容許位移和限制很小位移的支護結構，在設固結程度的增加而增加。靜止土壓力系數K0宜通過試驗測表6靜止土壓力系數K0土K04.3.1~4.3.2庫侖土壓力理論和朗肯土壓力理論是工程中常用的壓力大小和其分布規律的各種因素及其相互作用加以全面考慮和一些試驗結果證明，庫侖土壓理論在計算主實際較為接近；在計算被動土壓力時，其計算結果與實際往往偏大。朗肯理論由于沒有考慮到墻背邊界條件，其計與實際比較，往往其主動土壓力偏大，而被動土壓力偏小程建議按朗肯土壓力理論計算，有利于基坑的4.4.1水壓力計算應按有無滲流情況采用相應的水壓力分布模式。時，水壓力與土壓力是分開計算的，概念比較明確。但是土有效抗剪強度指標的確定，在實際工程中往往難以解決采用總應力法計算土壓力，即將水壓力和土壓力合算。天此積累了一定的工程實踐經驗。然而這種方法低估了水壓用，對此必須有足夠的認識，才能恰當地協調工程的安全4.5.1~4.5.4基坑周圍一般存在臨近建筑物、構筑物及施工設備對于基坑外側地面不規則的情況，也可將支護結構頂土層按其重度、厚度及其與支護結構的距離折算成均布5.1.1~5.1.8天津市潛水位埋深較淺，靜止水位一般在地面下具有類似工程經驗的專業降水單位編制基坑降水設計施工專項方5.2.1~5.2.2基坑工程抗滲流穩定性驗算主要驗算支護結構底部土體的抗滲流或抗管涌穩定性以及基坑底部土體抗承壓水突涌穩兩臺或兩臺以上儀器在同一場地工作時應進行一致（1）式中：ui——某臺儀器某次觀測值與該點各觀測值平均數的相對誤探測成果圖中所繪各種文字符號、圖形符號，應全部例，說明其代表意義；圖例排序應為地球物理探測符號圖例，說明其代表意義；圖例排序應為地球物理探檢測數據采集時，應記錄測孔中的水位，接地位置形、地質及干擾情況，電極檢查滿足檢測要求，電線與電接可靠，供電電流應穩定，井中與水下測量中，宜使用穩好的不銹鋼電極或銅電極，多臺儀器在同一場地工作時應4）同一剖面宜進行多次檢測，多次檢測供電電壓、電極距應形改正，數據檢查應設定合理的電極的門檻值，質、水文地質條件分析反演結果，數據解釋應結合已6）檢測成果中同一斷面多剖面成果展示應采用5.4.7當基坑抗突涌穩定安全系數不足時，可對承壓水層抽水減5.6.1~5.6.8天津市基坑降水疏干井一般采用管井，積累了豐富5.6.9基坑外降水與承壓水減壓將引起基坑外水位下降，相當于透系數、釋水系數、釋水率及有效孔隙度輸入到軟件相應模塊中，數學模型。在此基礎上，對模型中各參數（粉性和砂性土中水平滲透系數與垂直滲透系數差別較粘性土小，一般情況下1.2<kH/kV<2，粘性土中一般/含水層厚度；時承壓含水層所釋出的水來自含水層體積的膨脹及含水介質的壓3）對于某些土層沒有野外實測釋水系數時，應根據其他不同4）釋水系數的大小與巖性、初始地下水位埋藏深度以及地下4.9×10-4~1.0×10-4注：同一巖性的土層，隨著深度的增大，釋水具體數據可根據巖土工程勘察報告提供的孔隙比進行近似計6.1.3邊坡坡腳附近局部深坑的支護形式和降水對整體邊坡的穩定的邊坡穩定安全系數，應適當考慮邊坡空間效應的不利影6.1.4計算邊坡穩定應根據土質和工程實際情況，合理選擇土的累了一定的經驗，因此在本條中規定“有經驗時也可采用直剪快剪6.2.1放坡開挖主要進行邊坡穩定性驗算。天津地區地下水位較形成類似隧硐頂和橋梁拱圈的作用機理,稱為樁間土拱效應。土拱由此得出土拱發生破壞的條件是過大的滑坡推力與土拱內部d＞1.0m時，Bp=0.9(d+1.0)安全隱患。結合天津濱海軟土地區典型土層的一層地下車庫基坑mωγeIPILcEs③⑦⑧9強度折減法在抗滑樁設計中的應用采用600mm樁徑的鉆孔灌注樁，根據理論公式進行估γcφEs則采用強度折減法計算得到的邊坡整體穩定系數應不小于際工程應用中，也有加筋水泥土錨體，不施加預應力，鎖定前不7.1.7當放坡開挖不能滿足基坑穩定性與變形要求時，可考慮采當采用土釘墻不能滿足基坑穩定性與變形要求時可進一步考慮采13h2hd1224331-土釘；2-預應力錨桿；3-噴射混凝7.2.1當基坑面以下存在軟弱下臥土層時，整體穩定性驗算滑動7.2.2當以該公式或單釘試驗確定土釘抗拔力時，應考慮群釘效7.2.1~7.2.5土釘墻設計計算主要包括整體穩定性及土釘抗拔承湖市等多個項目中應用了加筋水泥土樁錨工藝施作的大直徑土釘孔直徑300~500mm，采用高壓旋噴工藝施工，加筋材料采用鋼絞7.3.5土釘墻構造要求非常關鍵，要注意土釘墻的坡度及土釘的8.1.1水泥土重力式擋墻是目前應用較多的一種重力式擋墻形式，為保證水泥土擋墻形成連續的擋土結構，樁與樁宜搭接不少于試驗指標一般不宜小于0.8MPa，同時應強調在水泥土養護至90d時試件因腐蝕破壞，最終使水泥土脹裂而失去抗壓能3）采用普硅水泥摻入粉煤灰并不能提高本工程水泥土在現場4）采用高抗硫酸鹽水泥配制水泥土強度隨著水泥摻量的增加5）采用高抗硫酸鹽水泥配制水泥土抗腐蝕性能較為明顯。通8.1.3有可靠經驗時，也可采用強度等級不低于32.5級礦渣硅酸高水泥土無側限抗壓強度，可提高水泥摻量或添加外醇胺為早強劑，摻入量一般為水泥重量的0.05%；木質素磺酸鈣為減水劑，摻入量一般為水泥重量的0.2%。三乙醇胺和木質素磺酸8.2.1初定尺寸是根據天津地區工程經驗確定，實際尺寸應結合8.2.2水泥土重力式擋墻各項穩定性安全系數是綜合我國幾種規8.2.3式中fcs為水泥土開挖齡期時的軸心抗壓強度設計值（kPa8.3.1水泥土重力式擋墻前墻厚度不宜少于兩排攪拌樁且不小于8.3.2在水泥土擋墻頂面設置鋼筋混凝土面板，有利于加強擋墻8.3.3當需要增強墻體的抗拉性能并提高擋墻抗變形能力時，前ddty1y1ddy0y0（3）式中：y0墻截面形心線到中心線的距離（my1——樁圓心到水泥土墻中心的距離（m）;E0——水泥土墻的彈性模量（MPa）;E1——樁的彈性模量（MPa）;d——樁的直徑（my09.1.1樁墻支護結構包括樁式支護結構和墻式支護結構。支護樁9.1.3止水帷幕施工工藝的選擇應結合基坑開挖深度、周邊環境9.2.1~9.2.5基坑穩定問題直接與支護結構體系的變形穩定以及9.2.6對于拉錨式樁墻支護結構，當拉錨體系與土的相互作用超9.2.7基坑支護設計中，支撐式支護結構需要滿足以最下層支點狹長型的基坑支護穩定性驗算宜采用考慮基坑寬度影響因素的計算模式應是考慮支護結構-土-支點三者共同作用的空間分施工過程中對已有支撐條件拆除與新的支撐條件交替受力情況進目前我國支護結構設計中常用的方法可分為彈性支點方法與9.3.9當地下連續墻同時兼