1壓水堆核電廠核島機械設備設計規范第2部分：1級設備壓水堆核電廠核島機械設備焊接規范第2部分壓水堆核電廠核島機械設備焊接規范第3壓水堆核電廠核島機械設備焊接規范第4部分壓水堆核電廠核島機械設備焊接規范第5壓水堆核電廠用碳鋼和低合金鋼壓水堆核電廠用合金鋼第1部分:承受強輻照的反應堆壓力容器筒壓水堆核電廠用合金鋼第3部分:反應堆壓力容器過渡段和法蘭用壓水堆核電廠用合金鋼第4部分:反應堆壓力容器接管嘴用錳-鎳-壓水堆核電廠用合金鋼第5部分：反應堆壓力容器封頭用錳-鎳-鉬2壓水堆核電廠用合金鋼第6部分:蒸汽發生器管板用錳-鎳-鉬鋼鍛件NB/T20006.7壓水堆核電廠用合金鋼第7部分：蒸汽發生器筒體用錳-鎳-鉬鋼鍛件NB/T壓水堆核電廠用合金鋼第8部分：蒸汽發生器上封頭用錳-鎳-鉬鋼NB/T壓水堆核電廠用合金鋼第9部分：蒸汽發生器水室封頭用錳-鎳-鉬NB/T壓水堆核電廠用合金鋼第10部分：穩壓器和蒸汽發生器接管嘴及孔NB/T20006.12壓水堆核電廠用合金鋼第12部分：反應堆冷卻劑泵主法蘭用錳-鎳-鉬鋼鍛件壓水堆核電廠用合金鋼第15部分：承壓邊界壓水堆核電廠用合金鋼第17部分:反應堆壓力容器法蘭-接管段用NB/T20006.19壓水堆核電廠用合金鋼第X部分：反應堆冷卻劑泵泵殼用錳-鎳-鉬合金鋼鍛件NB/T20006.38壓水堆核電廠用合金鋼第38部分：堆芯補水箱用19MnNiMo鍛件NB/T20006.44壓水堆核電廠用合金鋼第44部分：安全級設備螺栓用合金鋼棒NB/T壓水堆核電廠用不銹鋼壓水堆核電廠用不銹鋼NB/T壓水堆核電廠用不銹鋼壓水堆核電廠用不銹鋼NB/T壓水堆核電廠用不銹鋼壓水堆核電廠用不銹鋼NB/T壓水堆核電廠用不銹鋼壓水堆核電廠用不銹鋼NB/T壓水堆核電廠用不銹鋼第19部分：1、2、3級馬氏體不銹鋼承壓鑄壓水堆核電廠用不銹鋼3件NB/TNB/TNB/TNB/T壓水堆核電廠用不銹鋼第43部分：反應堆冷卻劑管道接管座用壓水堆核電廠用不銹鋼第44部分：反應堆冷卻劑波動管用鋼壓水堆核電廠用其他材料第5部分：鎳-壓水堆核電廠用其他材料第7部分：傳熱管用鎳壓水堆核電廠用其他材料第8部分：安全級設備用NS3105鎳-鉻-鐵壓水堆核電廠用其他材料第9部分：安全級設備用NS3105鎳-鉻-鐵NB/T壓水堆核電廠用其他材料第11部分：安全級設備螺壓水堆核電廠用其他材料第14部分：鎳壓水堆核電廠用其他材料第27部分：控制棒驅動機構用壓水堆核電廠用其他材料第35部分：非能動余熱排出熱交換器用4ASMEB16.28—1994ASMEB36.10—2004a)焊接連接件的第一道焊縫接頭（連接焊縫應認為是管道的一部分b)螺栓連接的第一個法蘭面（螺栓應認為是管道的一部分：（；（器內的堆芯支承結構、內部構件或其它永久結構件3）容器鞍式支座、支承件或抗剪吊耳、托附件也可以是具有結構功能或非結構功能。有結構功能的附件包括1）執行承54.1.2.2管轄界限設備設計規范書規定的承壓部件與附件之間的管轄界限不應近于下列范圍：a)與部件用鑄接或鍛接的附件以及在部件表面的堆焊都應認為是部件的一部分；b)有承壓功能的附件、焊縫和緊固件應認為是部件的一部分；c)非承壓結構附件與部件的第一道連接焊縫應認為是部件的一部分，除非焊縫離部件的承壓部位的距離大于2t(t為承壓材料的名義厚度);d)焊接非結構附件到部件的第一道連接焊縫應認為是部件的一部分；e)承壓部件和不具備承壓功能的附件之間的邊界應認為是部件的一部分；f)用于連接非承壓附件到部件的機械緊固件應認為是附件的一部分。3、管轄界線(粗線條);6圖1在部件支承路徑上不執行承壓功能的附件3.管轄界線(粗線條);接非結構附件的材料應按本部分的要求執9.非結構附件的連接不屬于本部分的管轄范7圖2不執行承壓功能而且不在部件支承載荷路徑上的附件(非結構附件)3.管轄界線(粗線條);圖3執行承壓功能的附件81.反應堆壓力容器應符合本部分的3.管轄界線(粗線條);8.支承、夾緊或緊固的附件應按圖4反應堆壓力容器內的不執行承壓功能的附件(堆芯支承結構)4.2.1訂貨合同附屬的文件按GB/T16702.1的6.1要求的設備規格書應作為訂貨合同技術附件。4.2.2采購文件采購文件包括但不限于：a)零件和制品的制造技術大綱；b)零件和制品的分包訂貨單；c)采購技術規格書，在特殊情況下應編制專用采購技術規格書；d)鑄件零件類型記錄；9）；）；距焊接坡口至少80mm。但是，如果參考標記的位置及其距坡口的準確值已表示在圖紙上或規包括與母材磨平并要求射線照相的所有管道焊縫，均應采用在管道安裝后可見的標識編號予以標4.3.7.3用于反應堆冷卻劑管道和其他設設備部件材料的選擇應在設備規格書中規定。1級設備零件和制品所用的材料標準應符合表1的規NB/T20007.1，NB/T20007堆頂組件支撐、吊耳及其他結構NB/T20007.1，NB/T2000NB/T20007.1，NB/T20007NB/T20007.14，NB/T20008NB/T20008.11，NB/T20008NB/T20007.22，NB/T20007NB/T20005.1、NB/T20006體NB/T20006.15，NB/T2000二次側接管或主給水接管及啟動檢查孔蓋，再循環孔蓋和耳軸端蓋公稱管徑小于25.4mm的支管或液位計接管、蒸汽取壓接管NB/T20007.1，NB/T20007.14，NB/T2000隔板及端板或水室隔板,水室隔NB/T20006.11，NB/T20006NB/T20006.11，NB/T20006NB/T20007.1，NB/T20008.4，NB/T2000接管（波動管、安全閥和釋放閥NB/T20006.10，NB/T20006NB/T20007.5，NB/T2000電熱元件套管塞、電熱元件套管NB/T20007.1、NB/T20007NB/T20007.8，NB/T20007NB/T20007.1，NB/T20007.8，NB/T20007.5，NB/T2000NB/T20007.1，NB/T20007.8，NB/T2000上/下封頭，筒體，人孔座、人孔人孔螺母、上球面墊圈、下球面擴散器附件、擴散器耳座、銷軸NB/T20007.24，NB/T20006NB/T20006.14，NB/T20008NB/T20007.1，NB/T2000NB/T20007.1，NB/T20007.14，NB/T20008NB/T20008.11，NB/T20008NB/T20007.26，NB/T20007NB/T20007.1，NB/T20007.8，NB/T20007NB/T20007.8，NB/T20007NB/T20007.12，NB/T2000NB/T20007.8，NB/T20007.13，NB/T20007NB/T20007.14，NB/T2000NB/T20005.5，NB/T20005.1，NB/T20007.NB/T20008.4，NB/T20008.11，NB/T20008NB/T20008.4，NB/T20008NB/T20007.1，NB/T20007.14，NB/T2000NB/T20007.23，NB/T20008NB/T20007.1，NB/T20007對于晶間腐蝕的敏感性，本節涉及的奧氏體或奧氏體-鐵素體材料部件及其零件，應按照制5.3.2考慮晶間腐蝕性能的奧氏體不銹鋼和奧氏體—鐵素體不銹1組：只可以采用含鉬或不含鉬的超低碳奧氏體不銹鋼a)超低碳并控制氮含量的含鉬或不含鉬的奧氏體不銹鋼，例如：控制氮含量的鋼種：除非采購技術規格書另有規定，對于1組和1a組材料，熔煉分析碳熔煉分析確定的鈷含量應不大于0.20%，5.5RTNDT要求）；）；c)在所研究的區域之外產生，但作用在該區域邊界上的載荷）；在6.2.3.3、6.2.3.9.1、6.2.3.9.2、6.2.4和6.2.5.1界定的應力強度滿足要求分析中應采用該設的外表面承受背壓作用，該背壓作為機械設計載荷（6.1.3.2.3）。背壓定義為與內壓組合后d)地震載荷及其相關的循環數。每一類工況中規定的地震載荷都應該按照適用于各設備的章節D級準則是為了防止設備彈性或彈塑性失穩（相應于壓力邊界完整性喪失），但不排除過度變形的c?——制造下偏差(絕對值);c?——制造上偏差(絕對值);圖5各種壁厚的定義c?——制造下偏差(絕對值);c?——制造上偏差(絕對值)。夠滿足要求的厚度值。例如，承受外壓設備厚度的確定。選擇的厚度不能小于tm。如果最小制造厚度或者最大制造厚度減去腐蝕裕量A與壁厚tc的差值大于tc的5%(比如 tnc1A0.95tc或tnc2A1.05tc)，應在應力分析報告中采管的名義壁厚tn，即使與管道系統相連的部件的壁性變形的發展。變形集中的效應主要取決于結構的幾何形狀和載荷，而與材料本身的應力-應變關系不二次應力是由于相鄰部件的約束或者由于結構自身的約束而引起的應力。它應滿足變形協調的條峰值應力是由包括應力集中效應在內的因局部不連續性或局部熱應力而產生并附加于一次應力及PP）；PQ:二次應力（6.2.3.1.4頭PmPbQ近PLQPbeQPmPbQPLfQPbeQPmPbQPmQQPL或PmhQQPbeQPmQPbQ域PmPLQPLQPb或QlPbeQ另外，在螺栓和墊片組件中，如果由于滿足密封性要求，組件中不允許有任何塑性變形，在運行中由組件束或施加位移導致的薄膜應力劃分為Q，可能會導致該區域在前期的載荷循環發生塑性變形。這類塑性變荷循環出現的局部塑性變形不會對筒體的功能要求造成損害，可以劃分為Q，因為這類變形不會影響關心通常僅出現一個單一的局部一次薄膜應力。其中球形、環形和圓柱形部分相應的尺寸和壁厚使得出現兩個這樣的區域的情況下，這里給出的“周邊區域”的分類適用于每個不連續區域，中間區域應歸類為“遠離S2323S3131該點的應力強度S是S12、S23、S31中絕對值的最大者。6.2.3.2.2某一截面內平均應4)三個平均剪應力mRL、mLC，mCR。2)環向薄膜應力加彎曲應力mCbC；4)三個線性剪應力RL，LC，CR。6.2.3.2.3總體一次薄膜應力強度PmSm12m1m2Sm23m2m3Sm31m3m1薄膜應力強度Pm取Sm12,Sm23,Sm31中的最大絕對值。規定的地震載荷產生的應力與其他載荷產生的應力應逐個按分量進行疊加（考慮符一個最大的總體一次薄膜應力強度Pm。6.2.3.2.4局部一次薄膜應力強度PL局部一次薄膜應力強度根據6.2.3.2.3中表Sm——在GB/T16702.1附錄A（參見6.2.3.，3和三個主應力差S12,S23,S31按應力張量mLbL,mCbC,R,RL，LC，CR。因此，薄膜加彎曲的應力強度是S12,S23,S31的最大絕對值。,x2,x32)在整個循環中求出下列作為時間函數的應力差Sij：S2323S3131CLRLk，Rk，LCk,LRk，RCk,得到任一時刻的k，k，k，4)依據這些分量計算出任一時刻的主應力()k，()k，()k；(S2)k()k()k(S3)k()k()k(S1)k()k()k化幅值Sk。應力變化幅值Sr則是上面求得的全部Srk中的最大絕對值。在此情況下，6.2.3.2.6中的值Sr記作Sn。在按6.2.3.2.6要求計算主應力之前，地震載荷產生的應力應與其他載荷產生的應力逐個分在校核疲勞性能時，按7.3.2.6規則來確定總應力（6.2.2.2.7）變化幅值，在滿足6.2.3.4.5條要在這種情況下，6.2.3.2.6中的值Sr記作Sp。應該在任何瞬時盡可能地考慮地震載荷的循環變化所產生的應力。按6.2.3.2.6規定計算主應下述6.2.3.3.1至6.2.3.3.4中的限值應該應用于與設計載荷（6.1.3.2）相關的應力強度中。表3PmPLPbPPSmmLmP1.5LmPLPb1.5Sm為設計溫度下的Sm。根據6.2.3.2.4的規定，由6.1.3許用值為1.5Sm。6.2.3.3.3總體或局部一次薄膜加PLPb，對于實心矩形截面，該應力強度的許用值為1.5Sm。對于非實心矩形截面，可以使用的許用載荷設定值中其他載荷的比值應與規定設計載荷設定值中各單一載荷的相應比值一致。不應超過僅PmPLPbPQPeFP3Semm*PLPbQF2Sa），6.2.3.4.2一次加二次應力之一次加二次應力之和的變化幅值Sn按6.2.3.2.7確定變化幅值Sn在表4中記作PLPbQ,在要求遵守A級準則的所有狀況（第二類工況，見時，所取Sm數值不得超過被分析的工況期間最高溫度相應的值。當在分析點上二次應力僅是由溫度的對應著一個經歷過的極值金屬溫度及其相應的Sm值，對這些Sm值求平均值并作為Sm值。m。這一應力強度是所分析截面上應力的最大值，此應力是由于系統的自由端位移（6.2.2.2.86.2.3.2.6規定來確定這一變化幅值，并限制在3Sm之內。p和峰值應力（6.2.3.1.5）的總和來求出p這些曲線給出交變應力強度Salt的許用值Sa，該值為循環次數的函數。(a)不同狀態應兩兩組合，對于p和q兩種狀態的每種組合，對于每次組合的Sij，應該建立Sijmax1pqmaxSijmaxp，SijmaxqSijmin1pqminSijminp，SijminqSijmax2pqminSijmaxp，SijmaxqSijmin2pqmaxSijminp，Sijminq可通過確定只與第二次波動有關的使用系數，并與按上述程序獲得的使用系數的累積來完成。對一個給系數Ke。(b)p和q兩種狀態的每一種組合的單位使用系數upq按下述方法確定：Spij1pqSijmax1pqSijmin1pq Sp1pqmaxSpij1pq Salt1pq12KepqSp1pq Slt1pqEcESalt1pq Kepq——彈塑性應變修正系數，該系數按6.2.3.4.6規定，由整個p、q狀態期間三個線性應力差中最大變化幅值Sn確定；Slt1pq的數值。如果假想的瞬態1pq是唯一被考慮的瞬態，這些疲勞曲線給出的瞬態數N1pq是符合要求相應于假想瞬態(2)出現一次的單位使用系數，用相同的方法求出，并寫作u2upqu1pqu2pq....................................現次數為npq：npqmin(np,nq).....pqpq對這個組合k,l，其使用系數為(U)kl，(U)kl(u)kl(n)kl。(e)在消去上述(d)中組合中出現次數最小的k或l狀態后，從剩余的狀態中減去出現次數在主應力方向變化的情況下，應采用上述相同步驟，但就考慮6.2.3.2.7和6.2.3.2.8的規定，用6.2.3.2.6b)中的S值取代Sij,應注意所有轉動的應力方向保持一致。但應把未考慮的Ns(ns)(3)地震循環作為6.2.3.4.5和GB/T16702.1附錄L注：用6.2.3.4.5c)中規則或GB/T16702.1附錄L.1.1.1d)和L.2.1.0c)的方法選擇最不利的載荷組合后,停止)不超過附錄A中的疲勞曲線上對應3Sm的Sa值所得到的循環次數。在正常使用期間，規定的整個壓力波動的范圍不超過1/3×設計壓力×(Sa/Sm)值，這里Sa是根據有意義的壓力波動的總規定次數是從適用的設計疲勞曲線上得到的值，Sm是使用溫度下材料的許用設計壓力×1/3×(S/Sm)循環次數所得的Sa值。在正常使用期間部件上任意兩個相鄰點之間溫差不超過Sa/(2E)值，其中Sa由適用的設計疲勞循環次數所得的Sa值。E1和E2為彈性模量，為兩點之間的平均溫度下的熱膨脹系數和彈性模量。如果溫差波動總的代數范圍超過S/2×(E11E2循環次數所得的Sa值。如果兩種材質采用了不同適用的設計疲勞曲線，在使用本條規則時應取較小的Sa值。規定全部范圍的機械載荷不包括壓力但包括管道反作用力，所引起的載荷應力范圍不超過Sa，其中Sa由適用的設計疲勞曲線上根據有意義載荷波動總次數得到的值。如果總的規定循環次數超過了相應涉及疲勞曲線上所規定的最大循環次數，則Sa可用該最大循環次數所對應的值。如果載荷應力的總偏差超過S值時，則認為載荷波動是有意義的，這里S由如下確定：循環次數所得的Sa值。6.2.3.4.3與6.2.3.4.5中所指的彈塑性應變修正系數Ke被定義為實際應變幅值與由彈性分析確定b)按下面的步驟可求出Ke值：在6.2.3.4.5中的假想瞬態(1)和(2)能被瞬態過程中的極值Spmech和Spther替代；或由能使Salt增加的Spmech和Spther替代。6.2.3.4.5中的Salt為：Salt1pqmaxijKemechpqSpmech1ijKetherpqSpther1ij..........................................(12)pqKemech：機械彈塑性應力修正系數，此值根據p和q兩個瞬態確定的最大Sn計算，Sn定義見pq當Sn3Sm時，當3SmSn3mSm時,Kemech1.01nmn度梯度、厚度外的溫度變化和材料不連續產生的熱載荷計算。也可采用總的Sp與SpmechpqpqKether1對Ke也可不進行機械和熱的劃分，而使用Kemech的公式對總應力Sp進行修正。在這種局部不連續區，6.2.3.4.5的應力概念和方法已不適用。在此區域內，為確定疲勞失效a)對于承受穩定內壓的軸對稱旋轉殼體能夠避免殼體直徑周期性增大的最大循環熱應力極限由mmSy為在GB/T16702.1附錄A表A.7中列出的在循環y,x.............................................yb)在上述關系式中用屈服強度S而不用比例極限，則允許在每一次循環期間直徑略有增加，直yy到應變硬化使比例極限升至材料的屈服強度S為止。如果材料的屈服強度高于材料的持久極yc)在第a)條中若Sy小于1.5Sm時，允許用1.5Sm值取代Sy值。mPLPbPQFmmP1.8Smm特殊應力的限值應是6.2.3.9.3中規定的按校核0級準則時的步驟，規定的地震載荷的應力應同其他載荷的應力疊加，應特別注a)總體一次薄膜應力強度不得超過試驗溫度下材料屈服強度的90%。屈服強度在GB/T16702.1..y2.15Sy1.2Pm其中Sy是GB/T16702.1附錄A給出的試驗溫度下的材料屈服強度。對于非矩形實心截面，PPb對水壓試驗應不超過與0.9Sy的乘積，系數定義為產生一個全塑性截面載荷設定——在40℃時的0.5S；y——在所考慮溫度下的0.675S。y2)對于其他所有材料，采用所考慮溫度下的0.5S。yyc)當考慮銷釘或其他類似零件的支承應力時，可采用所處溫度下的S值。但如果不計入距板邊yy一個銷釘直徑范圍內的支承面積時，可用1.5yc)一次加二次及峰值剪應力應轉化為應力強度（等于2倍的純剪應力），并不超過7.3.4.2和yyy16702.1附錄A中列出了不同材料的S值。y b)對于補強區內的承壓容器，即使沒有補強，熱膨脹（6.2.2.2.9）引起的接管壁厚上的平均應于3Sm。2)由相連管道的熱膨脹引起的薄膜加彎曲應力變化幅值應小于3Sm。Pm或PLaPm或PLaPb或QaPmPmPbPbPmQPbQ加強區之外，位于接管側，2區薄膜Q彎曲Q加強區之外，位于管嘴和接管的不連續區(6.2.3.9.5d))薄膜Q彎曲Qa)根據6.2.3.2.4和6.2.3.1.4可以分別將它們劃分為P和Q。b)薄膜應力無需考慮彎矩，或者沿整個環面的平均，如圖6所示。a)焊接密封件，如罩形密封和形密封接頭的設計應滿足壓力所引起的總體一次薄膜應力強度如果6.2.3.4.3中的規定作以下兩點修正，則這些應力與總體一次薄膜應力組合的過3Sm：極限載荷下限值CL的2/3，則在某一特定部位上不要求滿足局部一次薄膜應力強度（見不得超過極限載荷的下限值CL的0.9,或不超過極限載荷的下限值CL與GB/T16702.1附錄AC級準則的工況中的局部一次薄膜應力強度PL和薄膜加彎曲應力強度PLPb可以不必滿足——0級準則:CI2.5；——C級準則:CI2；——試驗工況:0.8CI。SaltEct.............GB/T16702.1附錄B給出疲勞失效的實驗應力分析規則。若實驗應力分析證明應力在該附錄規定的對最小規定屈服強度與規定的最小抗拉強度之比小于0.7的材料，只要在其上任何一點由塑性b)若材料具有較高的抗拉強度，并遵守下述規則，則可以根據6.2.3.4.5中的規定，用GB/T定的最大應力不應超過2.7Sm。對于平均應力，仍用2Sm極限。應該按下述通用準則進行設備抗快速斷裂分析計算。這里考慮的快速斷裂包括脆性斷裂和延性斷各種工況下給定的載荷不會引起設備的快速斷裂。這種評定可依據有關材料性能和按下述準則作出分tpRtpRoSm0.5p或Sm0.5p pRpR02Smp或2Sm RSm——設計溫度下材料的許用基本應力強度（GB/T16702.1附錄A表A強的開孔直徑之和不超過0.25。c)未補強開孔的中心與任何局部一次薄膜應力強度超過1.1Sm的區域邊緣之間的距離不小于2)當帶有縱焊縫的兩個筒節采用對接焊時，兩縱焊縫邊緣之間的距離小于下述兩值中的?。?；）；這些必要的措施不能實現時，制造商應遵守7.4.6中的規定，并且編制報告解釋選擇的理由NB/T20002.5、NB/T20002.6的特殊要求和第7章強2)接頭中的應力被證明在6.2規定的許用限值之內。圖7第一類接頭b)所有一類接頭均應是全焊透的接頭，并且接頭厚度不得小于較薄的焊接件厚度(見圖8)。圖8第一類接頭不允許情況圖9環向第一類接頭c)對環向接頭，如果焊接件的厚度不相等時，焊接件的中間纖維層允許有偏移。但這個偏移不得超過與外表面或內表面對齊為限。d)不等厚的連接：當焊接件的厚度不等時，在接頭處應有一個如圖10中所示的均勻錐形過渡。假若厚度差值不是由于厚件的金屬許用應力值較低引起，那么,接頭可以機加工厚件(圖12),或者用熔敷金屬加厚薄件來形成(圖11)。當厚度差是由于厚件的金屬許用應力值較低引起時，只允許采用熔敷金屬加厚薄件來形成。圖10均勻錐形過渡的不等厚連接的第一類接頭圖11不等厚連接的第一類接頭(熔敷金屬加厚薄件)圖12不等厚連接的第一類接頭(機加工厚件)1)對環向接頭，過渡錐度允許達到1/3;另外，如用圓角過渡，其半徑至少等于較薄焊接件的厚度(圖13)。e)禁止在襯環型(圖14)、止口型(圖15)或其他類型永久性支襯件上進行焊接。只有這類支f)用一類接頭把接管連接到容器上時，應遵守圖16的幾何形狀規定和尺寸限制。圖16中的符號b)圖16采用第一類全焊透接頭連接的接管g)當焊縫的軸線到接頭附近的封頭最薄部位的軸向距離d小于筒節厚度3倍(圖17和圖18)時，平封頭或管板與筒體間采用對接接頭應遵守下面兩個條件：1)這些零件中至少有一個的焊接邊是經過機加工的；2)按NB/T20001要求，部件的內表面以制造公差的精度對齊。圖17焊縫的軸線到接頭附近的封頭最薄部位的軸向距離d小于筒節厚度3倍(一)圖18焊縫的軸線到接頭附近的封頭最薄部位的軸向距離d小于筒節厚度3倍(二)6.3.5.3.2第二類接頭：全焊透的角度大于30°的角接接頭對全焊透的角度大于30°的對接接頭型式的幾何形狀和尺寸要求如下：a)使用范圍第二類接頭是指工件間焊接是采用全焊透的接頭，并且其中一工件中間纖維層的延長部分與另一工件中間纖維層形成大于30°的夾角。這一類型的接頭可用于接管與容器的連接，以及管板、平封頭、法蘭與筒體的連接。只有滿足下述條件時，才允許用第二類接頭：1)按6.2進行的應力分析表明，接頭中的應力在許用限值之內；2)若壓力作用于接頭內側，焊縫能保證內表面具有良好的過渡連接。b)對于采用第二類接頭把管板、平封頭以及法蘭同容器本體連接的，應遵守圖19的尺寸限制規定。圖19中的符號定義如下：t及t——焊接部位的名義厚度；t+t?>1.5t。(對于法蘭或法蘭盤與筒體連接的兩條相互貫穿的焊縫組成的接頭(圖19中的(a)a)圖19許用的管板、平封頭或鍛造法蘭連接的全焊透接頭c)對于采用第二類接頭的接管接頭，應遵守圖20的尺寸限制規定。圖20中的符號如下：b)6.3.5.3.3第三類接頭：部分焊透焊縫的角焊接頭及單條角焊縫搭接接頭對部分焊透焊縫的角焊接頭及單條角焊縫搭接接頭型式的幾何形狀和尺寸要求如下：a)使用范圍第三類接頭僅適用于容器與以下零件連接，并考慮只有一條焊縫的情況。——外直徑小于150mm的接管，且其內直徑不超過與之連接的容器內半徑的2/3。只有當不存在大的管道的作用力時，才允許采用部分焊透的焊縫在容器壁上固定接管，如控制棒驅動機構管座，加熱元件的導管和堆芯儀表導管的安裝。在確定是否有大的管道反作用力時，不需要考慮——同軸圓柱體，其內徑最大不超過80mm。圖21中給出了幾種不同型式的部分焊透的角焊接頭。b)圖21采用部分焊透接頭連接的接管圖22是關于單條角焊縫搭接接頭。b)圖22采用部分焊透接頭把接管焊接于同軸圓筒體上b)第三類接頭的設計規則1)接管直徑配合間隙的規則：——對于插入式接管連接，如圖21中簡圖(a)、(b)、(c)及圖22所示，接管安裝應采用過盈配合或采用直徑間隙小于等于以下數值的間隙配合：d≤25mm時，為0.25mm,——對于非插入式接管連接，如圖21中簡圖(d)、(e)所示，直徑間隙應小于1mm。2)應遵守圖21和圖22中的尺寸規定。圖21和圖22的符號如下：t——開孔部位的名義厚度；tr——接管的名義厚度或圖22中t和tm兩值中的較小者；ri——t/4或20mm兩值中的較小者；d——接管的外徑，或者圖22中所示的內圓柱筒體的外徑；r?——r;或者相當于最小的倒角；t,/2或20mm兩值中的較小者。4)接頭的設計應包括一個焊接坡口，該坡口的形狀應作特殊考慮(尤其是對于傾斜的接管),從而保證最小焊縫高度為1.25t?,并且具有可達性，供在制造期間對焊縫進行檢測。圖21和圖22中所示的焊縫可以在容器內側也可以在容器外側。5)接管的材料不應計入開孔補強。6)疲勞分析應滿足7.3.4.5的規定。7)若無牢固的機械連接(例如脹管),則應該遵守圖23中規定，將管子焊在管板上。這里的“隔離層”是指焊接熔敷金屬層，并且對設備的機械強度有影響，這與“堆焊層”(參見6.1.7.2)的性質不同。a)作開孔的補強，無論該孔有無接管，均應遵守圖24中的尺寸規定，圖24中符號如下：母材金屬、熔敷金屬以及接管(若有一個)的膨脹系數的最大差值不超過這三種材料最小膨脹系數b)隔離層可用于管道與容器安全端之間的連接，尤其是這個連接是異種金屬的情況(圖24e))。c)對于在隔離層上進行部分焊透的焊接，應遵守6.3.5.3.3的規定(圖24f)),也可采用強度連接加密封焊代替(圖24g))。d)允許在隔離層上進行全焊透對接焊縫的焊接(圖24h))。第1步第2步第2步b)第1步第1步這些要求也應該用于永久性附件焊縫鄰近的堆焊層區域，根據6.3.5.3的等邊角焊縫b)不等邊角焊縫圖25角焊縫尺寸6.3.5.5容器上固定臨時性附件的焊接接頭對臨時性附件，如吊耳、夾具、托架以及在啟動前能取出的塞子，可采用無坡口的角焊縫或部分焊透焊縫，焊接在受壓的容器壁上。6.3.6支承件與容器之間的焊接接頭連接容器及其支承的焊縫應是滿足6.3.5.3.1或6.3.5.3.2要求的全焊透焊縫。此外，連接容器及其支承的焊縫還應滿足GB/T16702.7中的相關要求。6.3.7對容器的特殊要求6.3.7.1檢修孔檢修孔(手孔或人孔)應具有一個封蓋，并用螺栓將它固定在容器上。這些封蓋可以設置在筒體或封頭的內側或外側，并采用螺栓或螺釘聯接。用可拆卸的墊片或用焊接薄片來保證封蓋的密封性。但不允許使用螺塞。設備承壓部位螺栓緊固件尺寸規則在GB/T16702.1附錄E中給出。當能通過應力分）；）；由泵的連接管道的反作用以及地震產生的力當泵配有裝在延伸的支承結構上的驅動裝置，并且圖26切向接管的補強范圍1值由下列關系式確定：r;——入口接管或出口接管的內半徑=d/2,mm;t.——截面x-x和平行截面y-y(與交叉點處過渡圓相切的截面)之間的進口管或出口管的平均壁厚(見圖26),mm?6.4.2.2.2分析規則和結構要求泵的分析規則和結構設計一般要求如下：a)對泵殼的詳細分析應按6.2進行；b)入口接管和出口接管焊接端的壁厚變化應符合6.3.5.3.1d)的要求；c)其他要求：1)泵與輔助系統的接管應按6.6設計；2)若6.3.5.3.3a)的要求能夠滿足，外徑≤150mm的接管可采用部分焊透的焊縫進行連接；3)用螺栓法蘭連接的管接頭應符合GB/T16702.1附錄E中規定的要求。d)泵蓋的設計應符合6.2的要求。6.4.2.2.3適用于泵附件的專用規則泵的內部構件和外部附件應按照6.2進行設計。6.5閥門通用設計6.5.1概述本條規定了閥門設計的規則。根據6.1給出的通用規則，本條規定的各項要求的主要目的是保證閥門承壓邊界的完整性。6.5.1.2名義直徑大于或等于DN50的閥門所有情況下，均應滿足6.5.3中對額定溫度作出的各項過主閥體通徑的兩倍，閥頸可為擴口形式。當閥門設計不滿足這些要求時，則應采用6.5.1.2.2中的替若閥門材料為奧氏體不銹鋼且滿足6.2的要求上。因此，如滿足本條的要求，管道又滿足6.6中規定的要求，則閥門承壓邊界的完整性就可以得圖27確定壓力等級規定的圖解6.5.3.1.2非標準閥門非標準閥門是不在表8中規定的壓力等級的閥門。在這種情況下，表8可用作確定中間壓力等級和相應的最小壁厚(6.5.4.3)。對應于設計條件，可按下列步驟確定中間壓力等級P:a)根據某一溫度，在所列溫度間隔之間用線性插入法來確定最大額定壓力(P1低于設計壓力，P2高于設計壓力，見圖27),分別對應于壓力等級Pr1和Pr2。b)中間壓力等級Pr由下式確定：6.5.3.2水壓試驗閥門閥體的水壓試驗應符合第8章的規定。6.5.3.3應力強度值在閥門通用設計中采用的基本許用應力強度值列在GB/T16702.1附錄A的表A.1至表A.6中。6.5.3.4符號及術語閥門主要部件的名稱示于圖28。圖28閥門主要部位名稱本條采用的符號及術語列在表9中。表9符號及術語圖A不包括腐蝕裕量的內輪廓的有效流體面積圖36屬面積圖36C無G無由連接管道力矩產生的閥體彎曲應力指數G無由內壓引起的閥體內表面上一次加二次應力的應力指數C無由結構不連續性產生的二次薄膜熱應力的應力指數圖43G無由結構不連續性產生的最大二次薄膜應力加彎曲應力的應力指數圖41C無由流體溫度的階躍變化(AT)在閥體(通道)壁厚T,和拐角區壁厚T,之間引起的平均壁溫以△T圖44G無由流體溫度(用作疲勞計算)階躍變化引起的壁內溫圖45G由55℃/h的流體溫度變化速率引起的壁內溫度梯度℃dmdmFbGbIIIt無ItI1I2I1無I2無K無Ke無LA，LNm,n無用作確定Ke的材料參數Na無在流體溫度變化速率為55℃/h時全啟/N無ni無Pd△PfPrPsP，P2按表8求得的與壓力等級Pr1和Pr2對應的最大許用壓力PmQpQT1與流體溫度變化速率為55℃/h相關的壁內溫度梯度QT3由結構不連續性和流體溫度變化速率為55℃/h引起r2rirSSpSmSnSp1當流體溫度階躍變化為55℃/h時在拐角區內表面產Sp2當流體溫度階躍變化為55℃/h時在拐角區外表面產tmt1,t2TbTe1,Te2△Ti℃疲勞分析中使用的與階躍變化I相關的溫度范圍△T′℃△Tf℃Tr在應用該規則時，對焊接端處(見圖29、圖33和圖34)局部的內徑變化可不予考慮。此外，本條中當閥門直段部分正圓形截面內徑d’大于1.5d時(如文杜里閥門的閥體),正圓形截面應具有下列'2dtm'2dtm≥tmd=2d tmt1(t2a)在承壓邊界外表面的拐角區圓角rTr3≥0.1Tr或0.1h中較大者圖30內外連接處的圓角6.5.4.4.2承壓邊界的貫穿孔除閥頸外，承壓邊界的開孔，例如閥門的水孔和傳感管線開孔等其設置應最大限度避免閥體應力的增加。止回閥的搖桿銷軸不允許穿透閥體。在承壓邊界上的突緣和凸臺的設置應盡量降低不連續引起的應力集中(見圖32),且應避免凹角。圖32吊耳和凸臺除不可避免的型線上的不連續(例如在閥座處)而形成光滑的弧度。6.5.4.4.5不圓度6.5.4.4.7扁平截面上述6.5.4.4.6的方法亦可以用來作為補充判斷方法，但右邊項的分母應b)在距離管口1.33t。處的B點，從B點到A點的截面外形母線應為直線或均勻變化；d)焊接端面的內部和外部形狀應符合圖35。6.5.5.20級準則力垂直于閥頸和閥體中心線構成的平面(見圖36——面積A)。本條的規則是用來限制該拐角區的總體用壓力可直接由表8確定，對于非標準閥門的許用壓力可由線a)拐角區內最大一次薄膜應力可利用圖37并按照下列1)到6)的規則用壓力面積法確定。L取(0.5d-T)和T中的較大值：2)由平行于閥體中心線的閥頸外表面可得到LA，由R平行于閥頸中心（或P......................在GB/T16702.1附錄A表A.1-表A.6中給出260℃時的閥體材料基本許用應力強度是閥體材料在260℃下的Sm值，見GBPrT 計算Peb所需要的各項參數應按下列2）到5））：0.393d3P P0.335I/(riTr),mm3 Gc)這些情況應單獨處理以保證符合本條的應力準則b)對閥門的其他工況基本上是由壓力和溫度的循環變化所構成。一切流體溫度變化速率大于6.5.5.3.2與系統啟、停循環相關的SnQp2Peb2QT33Sm......................................pr、Tr、P2Peb項可由施加在閥體上各種外載荷變化總幅度得到的實際值與Cb/Gb乘積來替代。(T)2C7——.......................C和△T——由圖41和圖42確定；Ea——材料的彈性模量與平均熱膨脹系數的乘積，二者均取260℃下的參數?！鱐’相當于6.6規定的(T-T)。圖41二次應力指數與主管或支管壁厚連續性的關系曲線圖42奧氏體鋼溫度階躍變化55℃/h下在厚壁平均溫度(T)和薄壁平均溫度(T)之間的最大溫差6.5.5.3.3除系統啟、停工況以外的一次應力加二次應力變化范圍限值Ea——定義見6.5.5.3.2;△T;(max)——是取△T(k,D)最大值所確定的流體溫度的最大范圍，△7(k,Z)由6.5.5.3.5b)給內。該分析可將Peb項包括到公式(40)中或由實際噴射效應來確定應力范圍。 Sp2=0.8QpK(2Peb2QT3)..................................................................、QSpKemechQpKetherE(C3C4C5)Tf....................................................Qp和E——在6.5.5.3.2中定義；CCCf根據d)確定的Sn最大值，再按下述要求確定Kemech1 (1n)Kemech1Kemech1n..............................mn℃d)用來確定上述c)中K系數的S(i,j)值由下式確定：Te1厚度(mm)圖45熱疲勞分析中C?和C's的應a)系統啟、停循環的局部使用系數是根據GB/T16702.1附錄A圖A.1至圖A.3中以Sa=Sp/2注1:根據具體情況，可包括閥門的操作循環(見6.5.5.3.1)。 n 1I1Na.........................）； n(i,j)min(ni,nj) 和q工況期間出現的最大壓力范圍Δp(p,q)，這種工況是根據所選取的組合（k,1）*(qSp(k,l) n(k,l)N(k,l).........................6)在消去所選最低出現次數組合(k,l)之后，應重n=0n1=n1-nk），用系數，并單獨考慮余項。在這種情況下，公式（43）應取Tf=|Ti|和取在以階躍i為基本工況期間的最大壓力變化Δpf值。基本使用系數應按上述5）內給出的方法確定，與階躍i相關的Spi值和出1=100℃20次加熱I=I1+I2≤1 m應校核6.5.5.2.2內給出的公式（31）溫如果Peb采用閥門外力矩的實際值校核O級準則時，才校0.5pmin(1.350.5pmin(1.35Sm;0.9Re)Amb)對下列設計工況，若承包商提供其所用的設計和制造方法與本條所a)閥桿、閥桿固定結構和其他具有高應力對于入口接管內徑小于DN50的閥門，應提供詳細的應力分析報告以證明閥門設計滿足6.5.1.3的各本節規定了彈簧加載式壓力釋放閥的設計合格要求。6.5中包括了導閥驅動和動力驅動壓力在考慮一次和二次壓力區的設計工況時，6.1中的設計總則是適用的。對適用區域應采用設備規格當6.1和6.5.7發生沖突時，應以6.5.7的要求為準。關閉和開啟3)不要求對與支撐面或密封面的接觸載荷有關的局部應力進行分析。閥體應根據具體的閥體形狀和適用的壓力區及載荷來進行分析。設計應考慮進口法蘭連接、出口法蘭連接和閥體結構形狀的合適性。在閥門設計中出口法蘭是閥蓋的延伸部分時，閥蓋的設計應符合閥體設計的所有規定。閥體應按照6.5.4和6.5.5的規則進行設計。6.5.7.4.2閥蓋(支架)閥蓋(支架)可以使用具有合適的自由體圖形的經典彎曲應力和正應力公式進行分析。應計算總體一次薄膜應力及總體一次薄膜加彎曲應力，且滿足應力限值的要求。6.5.7.4.3接管管嘴應按照6.5.4和6.5.5的規則進行分析，基本分析模型如圖48所示。在尺寸受流量和操作控制要求限制的區域，管嘴的斷面可以看作是簡單的圓柱形截面。這些截面的最小壁厚應按照6.3.2來確定。如果尺寸L小于名義壁厚t,,則這些要求不適用于圖48中的L限定的接管座接觸區的過渡區。te=靠近拐角區的閥體最小壁厚，(mm)L=閥座過渡區的長度，(mm)圖48閥門接管6.5.7.4.4閥體與閥蓋的連接閥體與閥蓋的連接應按照6.5.5.8進行分析。閥瓣應滿足6.5.5.8的要求。6.5.7.4.6彈簧墊圈閥門彈簧的設計應使全開行程時彈簧壓縮量應不超往復動載荷是指在平均值附近循環的動載荷(例如：地震、通過建筑物傳遞的其它外部載荷、閥門突然打開或關閉引起壓力波在流體系統中的瞬態壓力波動),其示意圖見圖49。往復動載荷符合以下條件可按6.6規定中的非往復動載荷考慮：a)小管的共振頻率與動載荷的主頻率的比值大于2;b)往復動載荷(地震載荷除外)的循環次數大于20;c)往復動載荷可與非往復動載荷組合。圖49往復動載荷和非往復動載荷后接往復動載荷示意圖6.6.2.2.4非往復動載荷非往復動載荷是指不在平均值附近循環的動載荷(如：閥門開關時持續的推力和汽液兩相流引起的水錘載荷),其示意圖見圖50。圖50非往復動載荷示意圖管道的布置和支承應使系統的振動減到最小，應通過必要的設計措施、監測以及調試和啟動運轉時的測量，保證和闡明系統的振動在許可的水平范圍內。6.6.2.3重力載荷管道應根據下述各條定義的設備重量和運載流體重量的作用設計支承，并應合理布置和約束以防在設備上產生不利載荷。6.6.2.3.1流體重量考慮的流體重量是運行、試驗或清洗過程中所遇到的最大重量。鋼或低合金鋼溫差超過50℃,當累積作用周期超過30小時，則這些現象必須進行考慮?！档瓦@些區域損傷的風險，如：增加攪拌裝置、打開隔離閥、或改變管線走向以便d)本節的要求適用于要求遵守核一級規則的一切管道。核二級的設計規則適用于內徑小于25mmtmA............................P2Sm(tmA).........................................................................D02Y(tmA)tPd2A(SmYP)......................................................................m2(SmYPP)tm——最小計算壁厚，管道壁厚是指其名義壁厚tn。此值應至少等于上面定義的最小壁厚tm加上制DS1.06tm1.08tm1.16tm1.25tm按表12所列標準制造并遵守6.6.1.2.1規定的彎頭，應被認為滿足6.6.4的要求，但按照ASMEB16.28要求的小彎曲半徑對焊彎頭，其內腹區最小壁厚應不小于按6.6.4.1公式(55)所要求的直管設計壁厚式中，K是彎曲半徑與管子內半徑之比。不同厚度之間應逐漸過渡。若遵守這個規則(可用于各種情況),就不需使用6.6.4.8.2或ASMEB16.9第9節或ASMEB16.28第8節中描述的爆破試驗來驗證承壓尺寸的有效性。內腹區是指彎頭在夾角φ=210°~330°之間的部位，夾角φ如圖51所示。圖51彎頭及其所用的符號6.6.4.3接管6.6.4.3.1通用要求a)本節規則構成6.6.4中關于支管連接的承壓尺寸設計要求。b)圓管或橢圓管與圓管交叉相連接所需要的開孔應是圓形、橢圓形或其他形狀。影響應力指數的附加限制在6.6.8中規定。c)除由6.6.8所列應力指數規定的范圍外，開孔尺寸的大小不受限制。d)所有尺寸均指完工尺寸，不包括附加的腐蝕裕量。e)焊縫應盡可能遠離重要不連續處，特別是對兩組焊件材料熱膨脹系數不同的焊縫。f)當接管直接與主管焊接時，如圖52所示，兩管軸線間的夾角a不應小于60°或大于120°。對角度超過此范圍的情況，可采用滿足6.6.4.3.2a)或b)有關接頭的規則，或按照6.2規定采用全面分析法驗證制造的接頭。圖52接管的補強管道上支管連接可采用下列a)、b)、c)所規定的附件或方法來進行：a)只要滿足本章要求，可以采用符合表12所列出的ASME標準的法蘭連接、對接焊接或插套焊接。滿足上述標準或6.6.4.8.2要求的附件不必滿足6.6.4.3.3中給出的補強要求。b)當支管連接件限定用整體補強和通過焊接進行支管與主管的連接時，可采用端部帶有對接焊接、角焊焊接、插套焊接或法蘭連接形式的鍛造件、鑄造件或其他類似管件。(圖16和圖20)。c)可采用與主管成直角的擠壓出口接管。a)符號說明開孔補強設計(確定所要求的補強面積、補強界限和用于補強的面積)時，從與流體接觸的腐蝕表面所測得的任何尺寸應考慮腐蝕后的情況，例如，假定除去腐蝕裕量或堆焊層。如果容器壁材料受到腐蝕時，建議采用腐蝕后的尺寸草圖。當完工材料的最終尺寸未知時，則應采用最不利的制造公差。特別是對于最終開孔直徑和用于補強1)圖53所用符號定義如下：r?——接管或擠壓接管與主管間的過渡圓角半徑；T主管名義壁厚，不包括腐蝕裕量和制造公差；r?——公稱半徑(限于圖c)圖53接管采用的符號2)圖52中所用符號定義如下：——接管與主管軸線間的夾角（60°≤α≤90°);LL——必需補強2/3區域的有效邊界寬度之半；LTTDTr——擠壓開孔后主管最小壁厚，不包括腐蝕裕量和制造公差，如果主管壁厚由于擠壓開孔b)要求mrmrmrmrmr這些未補強的開孔直徑之和不超過0.25mrmr——未補強開孔中心到局部應力區邊緣的距離不小于2.5mrAdtr(2sin) ——要求2/3補強金屬應放在開孔軸線兩側一定距離內，該界限距開孔軸線的距離L為以下rTbsin....................LN0.5...................——當接管與主管壁為一整體或通過全焊透形式焊接相連時，接管承受內壓所需設計壁厚之4)與主管壁存在不連續的金屬，如通過部分焊透焊接在支管上，不能作為補強金屬。補強金屬的基本許用應力強度主管金屬的基本許用應力強度當擠壓接管外形不只一個過渡圓角時，任何近似于45°弧形段的過渡半徑應遵守上述第LN0.5..............起補強作用的金屬面積定義為下列三項及圖52所示的A1+A2+A3面積之和。用于一個開孔補強的面積A是補強區內支接管壁所需設計壁厚之外的多余金屬面積：面積A是補強區內擠壓接管所需設計壁厚之外的多余金屬面積：面積A是補強區內主管壁所需設計壁厚之外的多余金屬面積：開孔補強金屬開孔補強金屬圖54擠壓接管的原理圖6.6.4.4附件可采用6.1.7.4的規定。6.6.4.5封閉件b)不是按照表12所列標準制造的封閉件，可按2級容器的規定制造。其設計公式如下： t——根據給定的封閉件形狀和載荷方向，使用適用于2級容器的設計公式和計算方法的承壓設計壁厚，但確定t所用的符號定義為：S——GB/T16702.1附錄A表A.1至表A.6給出的基本許用應力強度S;A——6.6.4.1規定的附加厚度的總和。c)封閉件的連接可采用焊接或擠壓形式，封閉件的連接應按照6.6.4.3和圖55,圖56,圖57中對于支管連接所規定的限制。如果開孔尺寸大于封閉件內徑的一半，則開孔應按照6.6.4.7的條款作為大小頭來考慮。d)封閉件上的開孔可按6.6.4.3的要求補強。e)帶有一個開孔的平封頭(開孔直徑不超過該封頭直徑的1/2),其補強總截面積應不小于以下t——封閉件的設計壁厚。圖55以全焊透對接焊連接的接管圖56全焊透角焊接頭的剖視后應撤除圖57以全焊透角焊連接的接管6.6.4.6螺栓法蘭接頭和盲板的設計規則6.6.4.6.1法蘭接頭設計按表12所列標準制造的、符合6.6.1.2.1要求的法蘭接頭認為滿足6.6.4的要求。未包括在表12的法蘭接頭按GB/T16702.1附錄E的條款設計。6.6.4.6.2永久性盲板永久性盲板(圖58)所需要的設計壁厚應按下面的公式計算： t——由公式(69)算出的承壓計算壁厚，mm;圖58永久性盲板僅為試驗用的盲板，其最小壁厚應不小于由上面公式(69)計算的承壓計算壁厚t?！?6.2的要求；——-或它們的承壓尺寸依據本章的力學分析或GB/T16702.1附錄B所述的實驗應力分析；——-或它們的承壓尺寸已按下列6.6.4.8.2通過爆破試驗校核。PP PPSDP2t 比值t/D0在試驗管件的比值t/D0的1/2~3倍范圍內（t為名B1B2Mi1.5Sm............................................................SB，BD）；）：M(|Mxl||Mxm|)21/2 ME：地震或其它往復動載荷產生一次應力部分ME=MDyn 此外，還可以采用滿足6.1.2通用條款的其他任何分析方法或GB/T16702.1附錄I中所述的分析方SxSb)對所有研究工況，應根據相應的校核準則規定的方法確定載荷組的組合。6.6.5.3.3適用于一次加二次應力a)6.2.3.4.2中涉及的（PL+Pb+Pe+Q力矩和溫度各項參數應是兩個狀態i,j之間的變化幅Sn(i,j)C1C2|Mi(i,j)|+C3EabC1D0P0b)若兩個狀態載荷組的一種或多種組合不能滿）；在校核6.6.5.3的要求時，應將規定地震產生的載荷與要求遵守A級準則的工況的相關載荷進行組合。當地震產生的力矩的正負號不能確定時，可以像大多數分析方法一樣，按MliMljMi(i,j)MliMljM3j|M3i|MSl]2[|M3j|M3iMS3)2]1/2Tada(dta(taa(ab)——位于結構或材料不連續兩側區域a(b)截面的材料熱膨脹系數，該系數為室溫下由GB/TSp(i,j)K1C1K2C2Mi(i,j)K3E|T1(i,j)|+K3C3Eab|aaTa(i,j)abTb(i,j)|Ea|T2(i,j)|.......................................(78)2tT(i,j)1tT(i,j)(y)dt2T(i,j)可用于確定自由熱膨脹,并且可以用同樣的方法確定位于不連續兩側a和b處的V(i,j)yT(i,j)(y)dy..................................................................(80)T(i,j)V(i,j)公式（78）中的T2(i,j)值由下式計算：圖59壁厚內溫度分布變化幅度的分解6.6.5.3.5簡化的彈塑性分析a)若按6.6.5.3.3選擇的載荷組i和j的組合產生的應力變化范圍不能滿足公式(76),則該對載荷的組合產生的應力變化范圍應滿足公式(82)和(83)。b)適用于熱膨脹應力變化幅值的規則：按上述a)定義的i和j任何兩個載荷組的組合所產生的應力變化范圍都應滿足公式(82):M*(i,j)——力矩M*的變化幅值，它僅包括由熱膨脹和錨固點的熱位移產生的力矩。c)一次應力加二次應力之和的變化幅值應小于3S,其中不包括由熱彎曲和熱膨脹力矩引起的應為了滿足這一要求，對上述a)定義的兩個載荷組i和的任何組合所產生的應力變化范圍都應滿足式Cs——在6.6.8.3.2中給出的本節所研究管件的系數；M——在6.6.5.2中定義的力矩M。其他符號的定義見6.6.5.3。6.6.5.3.6疲勞分析a)計算使用系數的方法1)在每一個工況范圍內按照6.6.5.3.2選擇載荷組，其中：Sp對應于該載荷對產生的應力Slt(i,j)值可用下列關系式確定：Salt(i,j)KeSp(i,j)Slt(i,j)Salt(i,j).......................................................................(85).()1)，當3SmSn(i,j)3mSm；Ke1/n，當Sn(i,j)3mSm。..............................................................(86)E不需區分機械應力和熱應力，可以用Ke修正總應力Sp。3)從Salti,j的集合中選取最大值Sltk,l,其相應的出現次數不為零，令SaSltk,l為 n(k,l)N(k,l)如果N(k,l)106，則此使用系數可取為零。n(l,j)n(l,j)nk ——由載荷組合（k,l）與地震力矩的變化幅度疊加而形成的單一使用系數u1(k,l)由下式確[Slt(k,l)]地震[Ke(p,q)]地震[Sp(k,l)]地震...................................................KeSp(k,l)s[Slt(k,l)]僅包括地震子循環Ke(p,q)地震K2C2[MMM*]1/2KeK2D0u2(k,l)Sa[Slt(k,l)]僅包括地震子循環u(k,l)u1(k,l)u2(k,l)4)對Ns/2次最不利的載荷組合重復上述3）的方法。在6.6.5.3.6a）中使用系數的計算方b)對于兩個載荷組或兩個載荷狀態i和j的任一載荷組合，應滿足下列不等式：(i,j) (i,j)max[Sy,1.5Sm](i,j)E,,T(i,j),的定義見6.6.5.3.3；SmPD0mxyyx m....................max[Sy,1.5Sm]D0d)如果[Sy,1.5Sm]中的最大值高于材料的持久極限，且循環次數高的情況下應使用持久強一次應力強度應滿足方程（73）的要求，采用的許用應力為1.8S，但不大于1.5S。mymy對要求遵守C級準則的工況載荷，應滿足6.6.5.2中的公式（73所用的應力限應滿足6.6.5.2中的公式（73所用的如果壓力產生的應力小于等于Sm（PD0/2tSm需要滿足如下B2MiD0B22.5Sm....................PD02S