山與城項目1.2期工程地質勘察報告（補充勘察）二〇一九年十一月目錄TOC\o"1-3"\h\u198901前言 II類場地基本地震動峰值加速度值為0.05g，場地基本地震動加速度反應譜特征周期值為0.35s。根據附錄G，區內場地抗震設防烈度為Ⅵ度。根據《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010（2016年版））附錄A（我國主要城鎮抗震設防烈度、設計基本地震加速度和設計地震分組），場地抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度為0.05g，設計地震分組為第一組。根據《建筑抗震設防分類標準》（GB50223-2008），該工程屬標準設防類。場地覆蓋層主要為人工填土、紅粘土，下伏基巖為三疊系下統嘉陵江組灰巖。結合重慶地區經驗確定，各建筑地段填土等效剪切波速vse取120m/s（經驗值），紅粘土層等效剪切波速vse取186m/s（詳勘報告取值），建議施工時在現場對壓實填土重新檢測剪切波速校核場地土類別；基巖強風化剪切波速大于500m/s而小于800m/s；基巖中風化剪切波速大于800m/s。按場地設計室內外地坪高程整平后，當地下車庫基坑邊坡支擋結構與主體結構未脫開時，各擬建物地震效應評價各參數詳見下表:表5.4-1擬建建筑地震效應評價表擬建物名稱整平后覆蓋層最大厚度（m）填土厚度（m）粉質粘土厚度（m）等效剪切波速場地類別設計特征周期建筑地段類別備注1#樓16.7915.391.40124Ⅲ0.45不利地段由1#地下車庫連為一整體2#樓3#樓4#樓5#樓6#樓7#樓8#樓9#樓10#樓11#樓1#地下車庫12#樓25.6423.642.00123Ⅲ0.45不利地段由2#地下車庫連為一整體13#樓14#樓15#樓16#樓17#樓2#地下車庫18#樓22.2222.220.00120Ⅲ0.45不利地段由2#地下車庫連為一整體19#樓20#樓21樓22#樓23#樓2#地下車庫24#樓32.1432.140.00120Ⅲ0.45不利地段由2#地下車庫連為一整體25#樓26#樓27#樓28#樓29#樓30#樓31#樓32#樓2#地下車庫33#樓20.0920.090.00120Ⅲ0.45不利地段由1#地下車庫連為一整體34#樓35#樓36#樓37#樓38#樓39#樓40#樓41#樓42#樓43#樓44#樓45#樓46#樓1#地下車庫配套用房5.185.180.00120Ⅱ0.35一般地段注：擬建場地填土若在施工前進行碾壓處理，需對填土剪切波速測試，然后根據新的回填土剪切波速重新進行場地地震效應評價。（2）當地下室基坑邊坡支擋結構與主體結構脫開時，各擬建物地震效應評價各參數詳見下表:表5.4-2擬建建筑地震效應評價表擬建物名稱整平后覆蓋層最大厚度（m）填土厚度（m）粉質粘土厚度（m）等效剪切波速場地類別設計特征周期建筑地段類別1#樓9.279.270.00120Ⅱ0.35一般地段2#樓5.283.981.30131Ⅱ0.35一般地段3#樓11.251.459.80172Ⅱ0.35一般地段4#樓3.803.800.00120Ⅱ0.45一般地段5#樓2.312.310.00120Ⅰ10.25有利地段6#樓3.763.760.00120Ⅱ0.35一般地段7#樓4.983.981.40122Ⅱ0.35一般地段8#樓5.514.311.20123Ⅱ0.35一般地段9#樓16.7915.391.40121Ⅲ0.45不利地段10#樓4.931.033.90166Ⅱ0.35一般地段11#樓8.328.320.00120Ⅱ0.35不利地段12#樓25.4423.442.00123Ⅲ0.45不利地段13#樓21.3521.350.00120Ⅲ0.45不利地段14#樓12.1712.170.00120Ⅱ0.35一般地段15#樓8.868.860.00120Ⅱ0.35一般地段16#樓9.644.445.20148Ⅱ0.35一般地段17#樓14.2314.230.00120Ⅱ0.35一般地段18#樓11.413.767.65156Ⅱ0.35一般地段19#樓17.3011.306.00136Ⅲ0.45不利地段20#樓10.693.597.10156Ⅱ0.35一般地段21#樓22.8822.880.00120Ⅲ0.45不利地段22#樓22.2222.220.00120Ⅲ0.45不利地段23#樓18.436.6311.80154Ⅱ0.35不利地段24#樓32.1432.140.00120Ⅲ0.45不利地段25#樓23.8123.810.00120Ⅲ0.45不利地段26#樓22.6022.600.00120Ⅲ0.45不利地段27#樓5.905.900.00120Ⅱ0.35一般地段28#樓12.2012.200.00120Ⅱ0.35一般地段29#樓16.9516.950.00120Ⅲ0.45不利地段30#樓14.8914.890.00120Ⅱ0.35一般地段31#樓23.3514.658.70146Ⅲ0.45不利地段32#樓28.8328.830.00120Ⅲ0.45不利地段33#樓20.0920.090.00120Ⅲ0.45不利地段34#樓17.217.719.50149Ⅲ0.45不利地段35#樓8.010.217.80181Ⅱ0.35一般地段36#樓12.7312.730.00120Ⅱ0.35一般地段37#樓8.372.575.80158Ⅱ0.35一般地段38#樓9.289.280.00120Ⅱ0.35一般地段39#樓4.780.584.20173Ⅱ0.35一般地段40#樓10.504.805.70148Ⅱ0.35不利地段41#樓15.259.355.90139Ⅲ0.45不利地段42#樓17.1117.110.00120Ⅲ0.45不利地段43#樓17.1817.180.00120Ⅲ0.45不利地段44#樓16.7716.770.00120Ⅲ0.45不利地段45#樓11.3711.370.00120Ⅱ0.35一般地段46#樓8.405.902.50134Ⅱ0.45一般地段配套用房5.185.180.00120Ⅱ0.35一般地段1#地下車庫14.6914.690.00120Ⅱ0.35一般地段2#地下車庫26.7426.740.00120Ⅲ0.45不利地段注：上述樓棟劃分為抗震不利地段是因為覆蓋層等效剪切波速小于150m/s為軟弱土，且覆蓋層厚度大于15m地段，或鉆探揭示下伏基巖存在溶洞地段；建議對填土進行夯實，提高密實度和剪切波速，等效剪切波速大于150m/s后，可按一般地段進行設計。施工應采取措施查明樁底以下巖溶發育情況。5.6地震穩定性評價對擬建場地素填土進行分層碾壓夯實后，在地震作用時本場地或場地附近不存在滑坡、崩塌、地基液化、震陷的問題。施工期間，應對樁底持力層進行勘察，查明巖溶的發育情況，確保樁（柱）底下較完整巖層厚度不小于三倍樁徑或5m。巖土體的地震穩定性較好。5.7不均勻沉降根據設計方案及鉆探資料，擬建場區整平后，上部土層主要為填土、紅粘土，且分布較不均勻，若沒有經過處理，可能產生不均勻沉降危害。目前場地已基本回填到設計高程，建議對上部土體進行加固處理（強夯），壓實度應達到規范要求（持力層壓實系數>0.97），承載力及不均勻沉降應達到建（構）筑物要求。5.8邊坡穩定性評價5.8.1環境邊坡穩定性評價按照設計方案（見方案設計平面圖），場地按照設計標高平場后，場地四周及場地內主要新形成兩處環境邊坡AB和CD(高度小于1.5m的環境邊坡本次不作單獨評價)。各環境邊坡穩定性評價見表5.7-1。環境邊坡基巖頂面為反向溝槽，邊坡素填土部分沿基巖頂面整體滑移破壞的可能性較低。主要破壞模式為填土內部圓弧滑動破壞。選取典型剖面18-18’進行穩定性定量計算。該環境邊坡高6.0m，巖性為素填土。環境邊坡安全等級為二級，邊坡穩定安全系數取1.30，邊坡失穩方式按圓弧型破壞考慮。穩定性評價分析選取典型剖面18-18’(圖5.7-1)在天然工況下和暴雨工況下邊坡土體的穩定性進行計算。計算參數取值：天然重度γ=20.0KN/m3，飽和重度γ=20.50KN/m3；人工填土天然凝聚力C=10kpa,內摩擦角=22.00°，飽和凝聚力C=8kpa,內摩擦角=18.00°。圖5.7-1典型填土邊坡穩定性計算簡圖(據剖面18-18’)典型填土邊坡穩定性計算表由計算表可知，邊坡18-18’剖面在天然工況下K=1.031，在暴雨工況下K=0.820，處于不穩定～欠穩定狀態。即環境邊坡AB及其他土質邊坡，直立開挖穩定性較差，建議采取重力式擋墻支擋。5.8.2基坑邊坡穩定性評價根據設計方案（基坑邊坡編號及位置見勘探點平面位置圖）及現場實際施工開挖情況，場地內新形成多處基坑邊坡。各基坑邊坡詳細評價見表5.7-2。根據建筑布局開挖基坑，存在部分多面臨空基坑邊坡，在層面和裂隙雙影響下，邊坡穩定性較差，應引起注意。建議由專業設計單位對基坑邊坡進行專項支護設計，基坑設計過程中盡量挖除多面臨空邊陽角，或根據基坑陽角邊坡具體情況，進行針對性支護設計。（1）素填土基坑邊坡穩定性評價該類型基坑邊坡與上述環境邊坡AB破壞模式類似，邊坡直立開挖處于欠穩定～不穩定狀態。即土質基坑邊坡直立開挖穩定性較差，建議臨時邊坡放坡開挖，永久邊坡利用建筑自身體系、外墻兼做永久支擋結構，并加強截排水措施。（2）典型巖質邊坡穩定性計算=1\*GB3①根據赤平投影圖分析（見表5.7-2），1#車庫北側的巖質邊坡和巖土混合邊坡（b2b3和b6b7）巖質邊坡部分為順向邊坡，邊坡穩定性主要受外傾層面控制。現在選取具有代表性的邊坡b2b3典型剖面5-5’進行穩定性定量計算分析。該邊坡為巖質邊坡，開挖深度5.4m，邊坡安全等級為二級，其中素填土厚度1.2m，巖土界面平緩，直立開挖條件下，素填土部分易沿土體內發生圓弧滑動破壞，處于欠穩定狀態。下部為灰巖，巖質邊坡巖體類型為Ⅲ類，邊坡巖體等效內摩擦角60°。直立切坡，根據赤平投影圖分析，裂隙J1和J2與邊坡大角度相交，對邊坡穩定性影響小；巖層傾向與邊坡坡向相近，為順向坡，對邊坡整體穩定性影響大。邊坡穩定性受巖層面控制。穩定系數按下式計算：式中：——滑體單位寬度重力及其它外力引起的下滑力（kN/m）；——滑體單位寬度重力及其它外力引起的抗滑力（kN/m）；——滑面的黏聚力（kPa），取90；——滑面的內摩擦角（°），取35；——滑面的長度（m），取18.58；——滑體單位寬度自重（kN/m），取1881；——滑體單位寬度豎向附加荷載（kN/m）；方向指向下方時取正值，指向上方時取負值，將上部填土折算為豎向附加荷載，土體厚度1.2m，豎向附加荷載取298；——滑面傾角（°），取40；——滑體單位寬度總水壓力（kN/m），取0；——后緣陡傾裂隙面上的單位寬度總水壓力（kN/m），取0；——滑體單位寬度水平荷載（kN/m）；方向指向坡外時取正值，指向坡內時取負值，取0；——后緣陡傾裂隙充水高度（m）；根據裂隙情況及匯水條件確定，取0。穩定性驗算結果為：Ks=0.805，邊坡處于不穩定狀態，易沿巖層面發生整體滑移破壞，建議臨時邊坡順層面開挖，永久邊坡利用建筑自身體系、外墻兼做永久支擋結構，并加強截排水措施。②根據赤平投影圖分析（見表5.7-2），1#車庫北側的巖質邊坡和巖土混合邊坡（JBP8）巖質邊坡部分為反向坡。JBP8邊坡穩定性主要受外傾裂隙J1控制。現在選取具有代表性的b1b27邊坡典型剖面5-5’進行穩定性定量計算分析。該邊坡為巖土混合邊坡，開挖深度5.4m，邊坡安全等級為三級，其中素填土厚度2.75m，基覆界面平緩，直立開挖條件下，素填土部分易沿土體內發生圓弧滑動破壞，處于欠穩定狀態。下部為灰巖，巖質邊坡巖體類型為Ⅲ類，邊坡巖體等效內摩擦角60°。直立切坡，根據赤平投影圖分析，巖層傾向坡內；裂隙J2與邊坡大角度相交，對邊坡穩定性影響很小；裂隙J1與邊坡坡向相同，對邊坡整體穩定性影響大；邊坡穩定性受裂隙J1控制。穩定系數按下式計算：式中：——滑體單位寬度重力及其它外力引起的下滑力（kN/m）；——滑體單位寬度重力及其它外力引起的抗滑力（kN/m）；——滑面的黏聚力（kPa），取50；——滑面的內摩擦角（°），取20；——滑面的長度（m），取10.65；——滑體單位寬度自重（kN/m），取593；——滑體單位寬度豎向附加荷載（kN/m）；方向指向下方時取正值，指向上方時取負值，將上部填土這算為豎向附加荷載，土體厚度2.6m，豎向附加荷載取532；——滑面傾角（°），取75；——滑體單位寬度總水壓力（kN/m），取0；——后緣陡傾裂隙面上的單位寬度總水壓力（kN/m），取0；——滑體單位寬度水平荷載（kN/m）；方向指向坡外時取正值，指向坡內時取負值，取0；——后緣陡傾裂隙充水高度（m）；根據裂隙情況及匯水條件確定，取0。穩定性驗算結果為：Ks=0.887，邊坡處于欠穩定狀態，易沿著J1裂隙面發生垮塌破壞，建議臨時邊坡順層面開挖，永久邊坡利用建筑自身體系、外墻兼做永久支擋結構，并加強截排水措施。表5.7-1環境邊坡穩定性評價序號邊坡名稱典型剖面邊坡性質極射赤平投影圖穩定性評價巖體設計參數及處理措施建議備注1AB3-3’、4-4’、5-5’、7-7’、8-8’、9-9’、10-10’、11-11’、12-12’、13-13’、14-14’、16-16’、18-18’、19-19’邊坡近直線型，長約345m，高約4-6m，坡向102°左右，為土質填方邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于填土體結構松散，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。邊坡高度較小，建議紅線范圍內采用重力式擋墻進行支擋。環境邊坡若以重力式擋墻進行支擋，則擋墻以壓實填土作持力層，擋墻基底摩擦系數填土取0.30，擋墻的修建應符合相關規范要求。如有放坡空間，可采用坡率法進行放坡：土層1：1.50放坡后，坡肩和坡腳應修建排水溝，做好截排水和坡面防護工作。2CD26-26’、27-27’、28-28’邊坡近直線型，長約95m，高約1.5-3.0m，坡向12°或192°，為土質填方邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于填土體結構松散，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。邊坡高度較小，建議紅線范圍內有空間的放坡綠化，沒有空間的采用重力式擋墻進行支擋，建議永久性放坡坡率1:1.5。表5.7-2基坑坡邊坡穩定性評價序號邊坡名稱典型剖面邊坡性質極射赤平投影圖穩定性評價巖體設計參數及處理措施建議備注1a1a2、a2a3、a3a43-3’、4-4’、5-5’、6-6’、7-7’、8-8’、9-9’、10-10’、11-11’、12-12’、14-14’、16-16’、17-17’、18-18’、19-19’、21-21’邊坡近直線型，長約345m，高約5.4m，坡向102°左右，為土質填方邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于素填土及紅黏土組成，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。該邊坡西側為已建1.1期建筑和小區道路，基坑邊坡開挖形成高約2.3-5.0m高差，施工過程為避免小區道路邊緣開裂，嚴格放坡坡率開挖，并加強邊坡變形監測。基坑邊坡若以重力式擋墻進行支擋，則擋墻以壓實填土作持力層，擋墻基底摩擦系數填土取0.30，擋墻的修建應符合相關規范要求。2a12a12-1、a16a16-1、a20a21、a1a1125-25’、26-26’邊坡近直線型，長約45m，高約5.4m，坡向192°，為土質填方邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于素填土及紅黏土組成，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。3a13a14、a17a183-3’、4-4’、5-5’、6-6’邊坡近直線型，長約88m，高約5.4m，坡向102°，為土質邊坡。該邊坡為土質邊坡，由于素填土及紅黏土組成，土體體結構松散，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。4a15a15-1、a18a19、a22a23、a9a1025-25’、26-26’邊坡近直線型，長約45m，高約5.4m，坡向12°，為土質填方邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于填土體結構松散，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。5a10a12、a15a16、a23a24、a19a203-3’、5-5’、7-7’、8-8’、10-10’、11-11’、12-12’、14-14’、16-16’、17-17’、18-18’、19-19’、21-21’邊坡近直線型，長約208m，高約5.4m，坡向102°，為土質填方邊坡。該邊坡為土質邊坡，由于素填土及紅黏土組成。土體結構松散，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。6a4a5、a24a2522-22’、23-23’、25-25’、26-26’、27-27’邊坡近直線型，長約45m，高約5.4m，坡向12°，為土質填方邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于素填土及紅黏土組成。土體結構松散，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。該邊坡南側為已建消防通道，基坑邊坡開挖形成高約2.3-3.8m高差，施工過程為避免消防通道邊緣開裂，嚴格放坡坡率開挖，并加強邊坡變形監測。7b1b230-30’、31-31’、32-32’、33-33’、34-34’邊坡近直線型，長約83m，高約5.4m，坡向192°，為巖、土質混合邊坡。上部土體厚度0-5m，由素填土和紅粘土組成。上部土質邊坡土體結構松散，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后，巖土界面平緩，易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。巖質邊坡安全等級為三級，巖質邊坡巖體類型為Ⅱ類，中風化等效內摩擦角68°。若直立切坡，根據極射赤平投影圖分析，巖層傾向與邊坡坡向大角度相交，為反向坡，對邊坡整體穩定性影響小；裂隙J1和J2均與邊坡大角度相交，對邊坡穩定性影響小。邊坡穩定性主要受自身巖體強度控制，邊坡整體穩定。灰巖巖體破裂角取62°。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。另外該邊坡北側為已建建筑，該建筑地庫設計高程與本項目地表設計高程相近，但基坑邊坡開挖，臨近北側車庫及上層建筑，建議施工過程中，加強邊坡支擋和監測，避免造成臨近車庫地坪開裂。建議臨時放坡率為素填土1:1.5，強風化巖體1:0.5。8b1b272-2’、3-3’、4-4’、5-5’邊坡近直線型，長約112m，高約5.4m，坡向102°，為巖、土質混合邊坡。上部土體厚度2.1-4.3m，由素填土和紅粘土組成。上部土質邊坡土體結構松散，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后，巖土界面平緩，易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。巖質邊坡安全等級為二級，巖質邊坡巖體類型為Ⅲ類，中風化等效內摩擦角60°。若直立切坡，根據極射赤平投影圖分析，巖層傾向與邊坡坡向大角度相交，為反向坡，對邊坡整體穩定性影響小；裂隙J1與邊坡小角度相交，對邊坡穩定性影響大。邊坡開挖可能發生垮塊現象，邊坡整體基本穩定。灰巖巖體破裂角取58°。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋，加強截排水措施。中風化巖體按58°放坡。9b3b431-31’、32-32’、33-33’、34-34’邊坡近直線型，長約83m，高約5.4m，坡向12°，為巖、土質混合邊坡。上部土體厚度2.1-2.8m，由素填土和紅粘土組成。上部土質邊坡土體結構松散，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后，巖土界面平緩，易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。巖質邊坡安全等級為三級，巖質邊坡巖體類型為Ⅱ類，中風化等效內摩擦角68°。若直立切坡，根據極射赤平投影圖分析，巖層傾向與邊坡坡向大角度相交，為切向坡，對邊坡整體穩定性影響小；裂隙J1和J2均與邊坡大角度相交，對邊坡穩定性影響小。層間結構面與裂隙組合后形成楔形體，穩定性差，可能發生局部掉塊。邊坡穩定性主要受自身巖體強度控制，邊坡整體穩定，巖體破裂角取62°。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋，加強截排水措施。中風化巖體1:0.30。施工時及時清除不穩定塊體。10b2b32-2’、3-3’、4-4’、5-5’邊坡近直線型，長約112m，高約5.4m，坡向282°，為巖、土質混合邊坡。上部土體厚度0-5.2m，由素填土和紅粘土組成。上部土質邊坡土體結構松散，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后，巖土界面平緩，易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。巖質邊坡安全等級為二級，巖質邊坡巖體類型為Ⅲ類，中風化等效內摩擦角60°。若直立切坡，根據極射赤平投影圖分析，巖層傾向與邊坡坡向相近，為順向坡，對邊坡整體穩定性影響大，可能沿其滑動；與裂隙J1、J2均大角度相交，經邊坡穩定性定量驗算，穩定性系數為0.805，邊坡直立開挖處于不穩定狀態。巖體破裂角取40°。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。加強截排水措施。建議臨時放坡率為素填土1:1.5，巖體開挖坡率不陡于巖層傾角。11b5b6、b11b12、b17b18、b23b2432-32’、33-33’、34-34’邊坡近直線型，長約80m，高約5.4m，坡向192°，為土質填方邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于素填土及紅黏土組成，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。基坑邊坡若以重力式擋墻進行支擋，則擋墻以壓實填土作持力層，擋墻基底摩擦系數填土取0.30，擋墻的修建應符合相關規范要求。12b26b27、b8b9、b14b15、b20b218-8’、9-9’、10-10’、11-11’、12-12’、13-13’、14-14’、15-15’、16-16’、17-17’、18-18’、19-19’、20-20’邊坡近直線型，長約200m，高約5.4m，坡向102°，為土質填方邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于素填土及紅黏土組成，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。13b25b26、n19b20、b21b22、b15b16、b9b1030-30’、32-32’、33-33’、34-34’邊坡近直線型，長約47m，高約5.4m，坡向12°，為土質填方邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于素填土及紅黏土組成，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。14b6b710-10’邊坡近直線型，長約40m，高約5.4m，坡向282°，為土質邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于素填土及紅黏土組成，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。15b12b13、b18b19、b24b25、b16b17、b22b2312-12’、14-14’、15-15’、16-16’、17-17’、18-18’、19-19’、20-20’邊坡近直線型，長約156m，高約5.4m，坡向282°，為土質邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于素填土及紅黏土組成，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。16a25a263-3’、4-4’、5-5’、7-7’、8-8’、9-9’、10-10’、11-11’、12-12’、13-13’、14-14’、15-15’、16-16’、17-17’、18-18’、19-19’、21-21’邊坡近直線型，長約385m，高約5.4m，坡向282°，為土質填方邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于素填土及紅黏土組成，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡開挖，利用地下結構自身體系進行永久支擋。17a5a6、a7a83-3’、4-4’、5-5’、6-6’、7-7’、8-8’、9-9’、10-10’、11-11’、12-12’、14-14’、16-16’、17-17’、18-18’、19-19’、21-21’邊坡近直線型，長約345m，高約0-2m，坡向102°左右，為土質填方邊坡。該邊坡為填方土質邊坡，由于素填土及紅黏土組成，物理力學性質差，穩定性較差，土坡形成后易產生土體內部圓弧形破壞或坡肩垮塌、不穩定。邊坡安全等級為二級。處于紅線范圍內。邊坡高度較小，建議放坡堆填，利用重力式擋墻進行永久支擋。5.9對相鄰建筑物的影響評價擬建場地臨近周邊區域為已開發建成小區和前期臨時市政道路。按照設計方案，本次地坪設計高程與周邊已建成小區和市政道路高程平進，但車庫高程與周邊已建建構筑物形成高度小于5m的高差，如基坑邊坡a1a2、a3a4與西側已建1.1期建筑和小區道路，基坑邊坡a4a5、a24a25與南側已建消防通道，基坑邊坡a1a11、b1b2與北側已建車庫和小區道路，基坑邊坡b2b3、b6b7、b12b13、b18b19與東側已建市政道路。建議在施工過程中應嚴格控制坡頂開挖邊線，按照邊坡坡率（參照巖土參數建議表）進行開挖，完善邊坡的截排水設置，并加強上述基坑邊坡的變形監測，及時采取適當支擋措施，防止對相鄰建構筑物造成影響。6地基評價6.1地基均勻性評價素填土：主要分布場地南側，承載力低，分布不均勻，埋深深度大，未完全完成固結，結構松散～稍密，屬不均勻地基，不能直接作為擬建物基礎持力層，需對其進行加固處理，壓實度應嚴格達到規范要求，承載力及不均勻沉降應達到建（構）筑物要求。紅粘土：分布于場地局部緩坡、洼地區域，壓縮性高（壓縮系數a0.1～0.2=0.40MPa-1），且基巖面起伏較大，有突變現象。工程地質特性不均勻。灰巖：單層厚度大于20m，單軸飽和抗壓強度標準值為27.55Mpa，承載力較高，且分布連續、穩定，但場地上部巖溶發育（垂直高度1.10～8.90m，分布深度4.60～31.20m，多有紅粘土充填）；場地內強風化灰巖埋深0-37.6m，整體隨巖土界面起伏，局部地段存在強溶蝕洼地現象，工程地質特性一般；中風化（弱溶蝕）帶埋深亦整體隨巖土界面起伏，但巖體完整性較好、分布連續，工程地質特性較均勻。6.2地下水作用評價場地內各鉆探深度內無地下水分布，根據相鄰建筑場地經驗，地下水及場地土對鋼筋、砼微腐蝕性。但雨季基礎施工時，應采取相應的抽排水措施，抽排滲入基坑內的地表水和地下水，施工區域應設置排水溝。另外，場地所在基巖為碳酸鹽巖，屬可溶性巖體，施工過程中，應及時疏排地表水，防止地表水體下滲，造成局部巖溶洼地或溶蝕裂隙地帶巖溶現象擴大化，從而影響上部填土軟化、細顆粒流失，最終造成地面塌陷。6.3單樁豎向極限承載力采用樁基礎時，單樁承載力特征值建議通過單樁靜載荷試驗確定。鑒于巖體較完整，樁基礎豎向承載力建議按《建筑地基基礎設計規范》（DBJ50-047-2016）中的(8.7)公式進行計算，灰巖中等風化層地基承載力特征值為10.91MPa。根據工程地質手冊，建議填土的負摩阻力系數取0.30，素填土樁的極限側阻力標準值取25kpa（查工程地質手冊值），紅粘土極限側阻力標準值取35kpa（查工程地質手冊值），強風化灰巖極限側阻力標準值取250kPa（經驗值）。6.4場地工程地質問題及特殊性巖、土評價素填土擬建場地內素填土主要由主要成份為粘土和灰巖碎塊石組成，隨意拋填，未經碾壓密實，結構松散，大孔隙，稍濕，均勻性差。素填土主要是由前期平場時拋填形成。據調查，周邊無化工類廠房，素填土對混凝土及混凝土中的鋼筋及鋼結構具微腐蝕性。因力學性質較差，不能作為建筑物的基礎持力層。由于場地填土結構松散，可能出現地面開裂、沉降等危害，建議對填土進行碾壓夯實，壓實系數應滿足設計要求。紅粘土據當地經驗，場地內紅粘土具有如下特點：①縱向上具有上硬下軟特征，②土層具致密狀結構，③場地紅粘土復浸水類型為Ⅱ類，即收縮后復浸水膨脹，不能恢復到原位；④屬中壓縮性土；⑤具弱透水性，水在紅粘土中主要以弱結合水存在。因力學性質較差，不宜作為建筑物的基礎持力層。場地紅粘土復浸水類型為Ⅱ類，收縮后復浸水膨脹，不能恢復到原位，場地地坪可能出現開裂、沉降等危害，建議對地坪加強結構層厚度避免開裂。灰巖及巖溶據當地經驗，場地內灰巖具有以下特點：屬可溶巖，強風化帶厚度差異較大，局部段溶蝕較嚴重。根據本次鉆探，本場地在鉆探控制范圍內發現有巖溶發育，根據鉆探資料并結合現場及周邊調查結果，該場地巖溶中等發育。灰巖強風化帶巖體破碎，溶蝕發育，巖體多呈塊狀，局部夾粘土，基巖面起伏較大，厚度不均，均勻性差。由于巖溶溶洞發育的無規律性及技術手段的局限性，建議在施工過程中加強樁底持力層檢測工作。6.5基礎持力層選擇及基礎型式建議6.5.1基礎持力層選擇①第四系素填土層：按設計地坪標高整平后，場地內土層分布不均，素填土層厚度不均，差異大，工程特性差，壓縮性高，結構松散，直接選作擬建物的基礎持力層容易出現地基不均勻沉降，影響擬建物安全。由于擬建物上部荷載不大，在地勢平緩地段可對素填土進行分層壓實處理，分層碾壓厚度控制在0.60～1.00m。在地基主要受力層范圍內壓實系數λc大于0.96；在地基主要受力層范圍以下壓實系數λc達0.93～0.96時，可采用壓實填土地基。壓實填土的最大干密度宜采用擊實試驗確定。當利用壓實填土作地基時，不得使用淤泥、耕土、膨脹土以及有機物含量大于8%的土作填料，當填料內含有碎石土時，其粒徑不宜大于200毫米。當壓實填土的成分為土夾石（其中碎石、卵石占全重的30～50%）時，其壓實系數λc達0.94～0.97時，其承載力可取150～200kPa。②第四系紅粘土層：場地內土層分布不均，工程特性較差，壓縮性高（壓縮系數0.33～0.46），按設計零坪標高整平后，紅粘土層厚度不均，基巖面突變較大。在斜坡地段選作擬建物基礎持力層，容易出現地基不均勻沉降和基礎整體位移，影響擬建物安全。不宜選作斜坡上基巖面起伏較大地段擬建物的基礎持力層。在場地地勢平緩地段，可選作擬建物淺基礎地基持力層。由于持力層厚度差異大，基巖面起伏較大，若處理不當容易產生不均勻沉降，建議地基開挖過程中若遇石芽出露，應進行剔打換填并設置褥墊層。③灰巖承載力較高，且分布連續、穩定，但局部地段巖溶發育，建議施工過程中如遇巖溶情況，樁身需穿越巖溶（溶洞），到達底板灰巖連續產出能滿足抗沖切驗算要求，或樁（柱）底下較完整巖層厚度不小于三倍樁徑或5m，可作為基礎持力層。6.5.2基礎形式建議根據擬建場地巖土層厚度及分布情況，結合擬建物的特點和當地建筑經驗，各建筑地段建議采用嵌巖樁基礎，樁基礎嵌入基巖深度以3倍樁徑為宜，樁基礎相鄰基底高差較大時，應保證在基底應力擴散角范圍內無巖體臨空面；1#～2#地下車庫場地地形平坦，紅粘土厚度較大，但由于建筑面積大，易產生不均勻沉降，建議采用嵌巖樁基礎。同一結構單元不宜選用兩種不同的基礎持力層，位于環境邊坡部位和斜坡地帶的基礎深度應適當加深，各擬建物基礎形式建議詳見表6.4.1。當采用嵌巖樁基礎時，應以較完整的中風化灰巖為持力層。單樁豎向極限承載力標準值建議按《建筑樁基技術規范》JGJ94-2008第5.3.9條相關要求確定。計算公式如下：Quk=Qsk+Qrk（5.3.9-1）Qsk=u∑qsikli（5.3.9-2）Qrk=ξrfrkAp（5.3.9-3）式中Qsk、Qrk——分別為土的總極限側阻力標準值、嵌巖段總極限阻力標準值；qsik——樁周第i層土的極限側阻力，無當地經驗時，可根據成樁工藝按本規范表5.3.5-1取值；frk——巖石飽和單軸抗壓強度標準值，黏土巖取天然濕度單軸強度標準值；ξr——樁嵌巖段側阻和端阻綜合系數，與嵌巖深徑比hr/d、巖石軟硬程度和成樁工藝有關，可按表5.3.9采用；表中數值適用于泥漿護壁成樁，對于干作業成樁（清底干凈）和泥漿護壁成樁后注漿，ξr應取表列數值的1.2倍。表6.4.1擬建工程基礎形式建議表擬建物樓層F基巖埋深m結構類型持力層基礎型式1#4/-13.88～9.40框架灰巖樁基2#4/-10.69～5.30框架灰巖樁基3#4/-10～9.80框架灰巖樁基4#4/-10～4.20框架灰巖樁基5#4/-10～1.80框架灰巖樁基6#4/-10～2.20框架灰巖樁基7#4/-10～5.70框架灰巖樁基8#4/-11.2～6.96框架灰巖樁基9#4/-15.50～15.50框架灰巖樁基10#4/-12.90～3.90框架灰巖樁基11#4/-11.40～8.10框架灰巖樁基12#4/-18.40～20.00框架灰巖樁基13#4/-110.50～19.40框架灰巖樁基14#4/-14.70～14.80框架灰巖樁基15#4/-14.70～6.50框架灰巖樁基16#4/-15.70～7.90框架灰巖樁基17#4/-15.80～11.10框架灰巖樁基18#4/-11.80～9.02框架灰巖樁基19#4/-15.26～15.00框架灰巖樁基20#4/-14.40～7.80框架灰巖樁基21#4/-10.90～15.50框架灰巖樁基22#4/-19.80～19.80框架灰巖樁基23#4/-19.20～18.30框架灰巖樁基24#4/-19.90～31.80框架灰巖樁基25#4/-16.90～22.0框架灰巖樁基26#4/-11.80～19.90框架灰巖樁基27#4/-11.34～3.00框架灰巖樁基28#4/-14.20～8.30框架灰巖樁基29#4/-15.90～11.20框架灰巖樁基30#4/-15.70～15.40框架灰巖樁基31#4/-18.70～24.45框架灰巖樁基32#4/-17.30～27.80框架灰巖樁基33#4/-12.40～25.60框架灰巖樁基34#4/-114.20～22.83框架灰巖樁基35#4/-110.40～15.50框架灰巖樁基36#4/-17.80～12.80框架灰巖樁基37#4/-11.60～9.00框架灰巖樁基38#4/-11.30～14.20框架灰巖樁基39#4/-16.20～18.80框架灰巖樁基40#4/-15.80～17.30框架灰巖樁基41#4/-115.20～20.20框架灰巖樁基42#4/-18.10～14.60框架灰巖樁基43#4/-15.50～15.70框架灰巖樁基44#4/-16.20～15.50框架灰巖樁基45#4/-15～9.50框架灰巖樁基46#4/-12.30～6.70框架灰巖樁基配套用房2/32～2.30框架灰巖樁基1#車庫-10～14.69框架灰巖樁基2#車庫-10～26.74框架灰巖樁基6.5評價成樁可能性、論證樁的施工條件及其對環境的影響擬建場地上覆土層為素填土和紅粘土，下伏為穩定性巖石（灰巖）。上部素填土厚度不均，結構松散～稍密，碎塊石粒徑和含量大，可能存在卡鉆，填土厚度較大，施工過程可能出現垮孔、縮徑，沉渣厚度過大的問題；紅粘土、強風化基巖厚度較小；中等風化基巖較完整，穩定性較好，易于成樁。樁基礎施工時對上部土層采取護璧措施進行處理后，成樁是可行的。按場地設計整平后，填土厚度大，本場地樁基礎施工可采用機械鉆孔樁。機械鉆孔樁具有優點：=1\*GB3①施工速度快。=2\*GB3②施工精度比較高。=4\*GB3④有利于環保。=5\*GB3⑤可自行行走,移機方便。=6\*GB3⑥機械化程度比較高。=7\*GB3⑦無需提供動力電源。=8\*GB3⑧同條件下,單樁承載力比鉆孔灌注樁高。=9\*GB3⑨適用地層廣泛。=10\*GB3⑩易于管理。本工程平基后基巖埋深大，成樁條件一般，宜選擇機械鉆孔樁。擬建場地施工過程中注意生產污水的排放；擬建場地緊鄰已建成小區，施工過程中應注意控制作業時間，避免影響周邊社區人員生產、生活。6.6施工建議1、施工順序：地基處理－樁基施工。2、場區內地表土層厚度較大，部分土質較軟。采用機械成孔樁時，應加強樁孔護壁和清底措施，避免沉渣過厚、孔壁坍塌、縮徑、斷樁等工程問題。施工中應加強樁基檢測。3、加強樁基底部巖石取樣檢測工作，以驗證設計承載力，經驗槽確認后，應及時澆注，以防基底持力層軟化后強度降低，保證基礎質量。4、當采用壓實填土地基時，壓實填土的質量應得到控制，應進行分層碾壓夯實，分層碾壓厚度控制在0.60～1.00m。在地基主要受力層范圍內，壓實系數λc應大于0.96；在地基主要受力層范圍以下，壓實系數λc應達0.93～0.96。壓實填土的最大干密度宜采用擊實試驗確定。當利用壓實填土作地基時，不得使用淤泥、耕土、膨脹土以及有機物含量大于8%的土作填料，當填料內含有碎石土時，其粒徑不宜大于200毫米。地基承載力特征值應通過現場載荷試驗驗證。5、當采用紅粘土地基時，建筑物基礎埋深應大于大氣影響層深度，利用紅粘土淺部硬殼層作持力層，并進行下臥層承載力的驗算是否可達到設計要求；基坑開挖時宜采取保濕措施，對邊坡應及時封閉或支護，防止失水干縮變形，并做好坡頂和坡面的排水工作。6、施工過程如遇巖溶（溶洞），建議樁身穿越巖溶（溶洞），到達底板灰巖連續產出能滿足抗沖切驗算要求，或樁（柱）底下較完整巖層厚度不小于三倍樁徑或5m作擬建物基礎持力層。7、環境邊坡建議值：第四系土層：1：1.5～1:1.75，基巖強風化