雙堰立交L匝道橋26m小箱梁結構驗算工程概況橋起點樁號LK0+329.853，終點樁號LK0+503.259，橋梁共兩聯，跨徑布置為：（4x26）m+60m，橋梁全長173.406m。橋梁橫向布置為：0.5m（防撞護欄）+9.5m（車行道）+0.5m（防撞護欄）=10.5m，橋面設單向2%橫坡。技術標準設計程序：CivilDesigner設計安全等級：一級橋梁重要性系數：1.1主要規范《公路工程技術標準》(JTGB01-2014)《公路橋涵設計通用規范》(JTGD60-2015)，以下簡稱《通規》；《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》(JTG3362-2018)，以下簡稱《橋規》；《公路橋梁抗震設計細則》（JTG/TB02-01-2008）《城市橋梁抗震設計規范》（CJJ166-2011）《公路橋涵地基與基礎設計規范》（JTG3363-2019）橫向分布計算標準橫斷面圖橫向分布系數計算表主要材料及材料性能混凝土表SEQ表\*ARABIC1混凝土材料及材料性能表強度等級彈性模量(MPa)剪切模量(MPa)泊松比容重(kN/m3)線膨脹系數fck(MPa)ftk(MPa)fcd(MPa)ftd(MPa)C5034500.00013800.0000.20025.0001e-00532.4002.65022.4001.830預應力鋼筋表SEQ表\*ARABIC2預應力鋼筋材料及材料性能表預應力鋼筋材料名稱彈性模量(MPa)容重(kN/m3)線膨脹系數fpk(MPa)fpd(MPa)f'pd(MPa)F1-4195000.00078.5001.2e-0051860.0001260.000390.000F2-4195000.00078.5001.2e-0051860.0001260.000390.000F3-5195000.00078.5001.2e-0051860.0001260.000390.000F4-5195000.00078.5001.2e-0051860.0001260.000390.000F5-4195000.00078.5001.2e-0051860.0001260.000390.000表SEQ表\*ARABIC3預應力鋼筋特性值表預應力鋼筋名稱鋼束總面積(mm2)張拉控制應力(MPa)張拉控制力(kN)管道直徑(mm)μk錨具變形(mm)松弛系數超張拉F1-4560.0001395.000781200.00050.0000.1701.5e-0066.0000.3否F2-4560.0001395.000781200.00050.0000.1701.5e-0066.0000.3否F3-5695.0001395.000969525.00050.0000.1701.5e-0066.0000.3否F4-5695.0001395.000969525.00050.0000.1701.5e-0066.0000.3否F5-4560.0001395.000781200.00050.0000.1701.5e-0066.0000.3否普通鋼筋表SEQ表\*ARABIC4普通鋼筋材料及材料性能表普通鋼筋彈性模量(MPa)容重(KN/m3)fsk(MPa)fsd(MPa)f'sd(MPa)HRB300210000.00076.980300.000250.000250.000HRB400200000.00076.980400.000330.000330.000HRBF400200000.00076.980400.000330.000330.000RRB400200000.00076.980400.000330.000330.000HRB500200000.00076.980500.000415.000400.000計算原則、內容及控制標準計算書中將采用midasCivilDesigner對橋梁進行設計，并以《公路橋涵設計通用規范》（JTGD60-2015）和《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2018）為標準，按部分預應力（A類）混凝土結構進行驗算。模型建立及分析計算模型圖SEQ圖\*ARABIC1模型視圖節點數量：17個；單元數量：16個；邊界條件數量：3個；施工階段數量：5個，施工步驟如下： 施工階段1:預制板；3.0天； 施工階段2:存梁；60.0天； 施工階段3:架設梁板；60.0天； 施工階段4:二期荷載；30.0天； 施工階段5:收縮徐變；3650.0天；荷載工況及荷載組合自重自重系數：-1.04徐變收縮收縮齡期：3.0天；理論厚度自動計算：由程序自動計算各構件的理論厚度。公式為：h=a×Ac/u；u=L0+a×Li；--周長u的計算公式中L0為外輪廓周長，Li為內輪廓周長，a為要考慮輪廓周長的比例系數。可變荷載活載：汽車荷載，橋梁等級為公路Ⅰ級；對于汽車荷載縱向整體沖擊系數μ，按照《公路橋涵通用設計規范》第4.3.2條，沖擊系數μ可按下式計算：EQ當f＜1.5Hz時，μ＝0.05；EQ當1.5Hz≤f≤14Hz時，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；EQ當f＞14Hz時，μ＝0.45；根據規范，計算的結構基頻f=5.21Hz，沖擊系數μ=0.276。荷載組合表SEQ表\*ARABIC5荷載工況序號工況名稱描述1恒荷載DL2鋼束一次TP3鋼束二次TS4收縮二次SS5徐變二次CS6汽車M7溫度梯度（升）TPG8溫度梯度（降）TPG1荷載組合列表： 基本1:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本2:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 基本3:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(TPG); 基本4:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(TPG1); 基本5:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(TPG); 基本6:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(TPG1); 基本7:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本8:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 基本9:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(TPG); 基本10:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(TPG1); 基本11:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(TPG); 基本12:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(TPG1); 頻遇1:頻遇；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.800(TPG); 頻遇2:頻遇；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.800(TPG1); 頻遇3:頻遇；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.549(M); 頻遇4:頻遇；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.549(M)+0.800(TPG); 頻遇5:頻遇；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.549(M)+0.800(TPG1); 準永久1:準永久；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.800(TPG); 準永久2:準永久；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.800(TPG1); 準永久3:準永久；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.313(M); 準永久4:準永久；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.313(M)+0.800(TPG); 準永久5:準永久；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.313(M)+0.800(TPG1); 撓度1:撓度；1.000(DL)+0.549(M); 撓度2:撓度；0.549(M); 撓度3:撓度；1.000(DL)+0.274(M); 應力1:標準；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(TPG); 應力2:標準；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(TPG1); 應力3:標準；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M); 應力4:標準；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(TPG); 應力5:標準；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(TPG1); 傾覆1:傾覆；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 傾覆2:傾覆；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 傾覆3:傾覆；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(TPG); 傾覆4:傾覆；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(TPG1); 傾覆5:傾覆；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(TPG); 傾覆6:傾覆；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(TPG1); 傾覆7:傾覆；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 傾覆8:傾覆；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M); 傾覆9:傾覆；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(TPG); 傾覆10:傾覆；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(TPG1); 傾覆11:傾覆；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(TPG); 傾覆12:傾覆；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(TPG1);持久狀況承載能力極限狀態正截面抗彎驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況正截面抗彎驗算包絡圖結論：按照《橋規》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值≤構件承載力設計值，滿足規范要求；斜截面抗剪驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC2持久狀況斜截面抗剪驗算包絡圖結論：按照《橋規》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值≤構件承載力設計值，滿足規范要求；按照《橋規》第5.2.11條進行抗剪截面驗算，滿足規范要求；正截面抗壓驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC3持久狀況正截面抗壓驗算包絡圖結論：按照《橋規》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值≤構件承載力設計值，滿足規范要求；抗扭驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC4持久狀況抗扭驗算(扭矩)包絡圖圖表SEQ圖表\*ARABIC5持久狀況抗扭驗算(剪力)包絡圖結論：按照《橋規》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值≤構件承載力設計值，滿足規范要求；按照《橋規》第5.5.3條進行截面驗算，滿足規范要求；支反力計算表SEQ表\*ARABIC6支反力計算表支座節點荷載Fx(kN)Fy(kN)Fz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)36應力40.0000.0001021.5250.0000.0000.00050應力40.0000.0001021.5250.0000.0000.000持久狀況正常使用極限狀態正截面抗裂驗算全預應力混凝土構件，在作用（荷載）頻遇效應組合下，應符合下列條件：預制構件：σst-0.85σpc≤0分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構件：σst-0.80σpc≤0A類預應力混凝土構件，在作用（荷載）頻遇效應組合下，應符合下列條件：σst-σpc≤0.7ftkA類預應力混凝土構件，在作用（荷載）準永久效應組合下，應符合下列條件：σlt-σpc≤0B類預應力混凝土構件，在結構自重作用下控制截面受拉邊緣不得消壓：σt-σpc≤0圖表SEQ圖表\*ARABIC6使用階段正截面抗裂驗算（頻遇-頂）包絡圖圖表SEQ圖表\*ARABIC7使用階段正截面抗裂驗算（頻遇-底）包絡圖結論：按照《橋規》第6.3.1-3條公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)驗算：頂緣EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.949MPa(拉應力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應力)，滿足規范要求；底緣EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.332MPa(拉應力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應力)，滿足規范要求；圖表SEQ圖表\*ARABIC8使用階段正截面抗裂驗算（準永久-頂）包絡圖圖表SEQ圖表\*ARABIC9使用階段正截面抗裂驗算（準永久-底）包絡圖結論：按照《橋規》第6.3.1-4條公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0驗算：頂緣EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=0.002MPa(壓應力)≤0.000MPa(拉應力)，滿足規范要求；底緣EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=0.002MPa(壓應力)≤0.000MPa(拉應力)，滿足規范要求；頂底板斜截面抗裂驗算對于全預應力混凝土構件，應符合下列條件：預制構件：σtp≤0.6ftk現場澆筑（包括預制拼裝）構件：σtp≤0.4ftkA類和B類預應力混凝土構件，應符合下列條件：預制構件：σtp≤0.7ftk現場澆筑（包括預制拼裝）構件：σtp≤0.5ftk圖表SEQ圖表\*ARABIC10使用階段頂底板斜截面抗裂驗算包絡圖結論：按照《橋規》第6.3.1-7條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.7f\s\do4(tk)驗算：EQσ\s\do4(tp)=0.949MPa(拉應力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應力)，滿足規范要求；腹板斜截面抗裂驗算對于全預應力混凝土構件，應符合下列條件：預制構件：σtp≤0.6ftk現場澆筑（包括預制拼裝）構件：σtp≤0.4ftkA類預應力混凝土構件，應符合下列條件：預制構件：σtp≤0.7ftkB類預應力混凝土構件，應符合下列條件：預制構件：σtp≤0.7ftk現場澆筑（包括預制拼裝）構件：σtp≤0.5ftk圖表SEQ圖表\*ARABIC11使用階段腹板斜截面抗裂驗算包絡圖結論：按照《橋規》第6.3.1-7條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.7f\s\do4(tk)驗算：EQσ\s\do4(tp)=0.805MPa(拉應力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應力)，滿足規范要求；撓度驗算及預拱度按《橋規》第6.5.3條規定，鋼筋混凝土和預應力混凝土受彎構件計算的長期撓度值，由汽車荷載（不計沖擊系數）和人群荷載頻遇組合在梁式橋主梁產生的最大撓度不應超過計算跨徑的1/600，在梁式橋主梁懸臂端產生的最大撓度不應超過懸臂長度的1/300.結論：按照《橋規》第6.5.3條驗算：1號節點汽車荷載（不計沖擊系數）和人群荷載頻遇組合最大撓度設計值fd=0.046≤最大撓度允許值fn=1.667，滿足規范要求；按照《橋規》第6.5.3條驗算：9號節點汽車荷載（不計沖擊系數）和人群荷載頻遇組合最大撓度設計值fd=6.573≤最大撓度允許值fn=41.667，滿足規范要求；按照《橋規》第6.5.3條驗算：17號節點汽車荷載（不計沖擊系數）和人群荷載頻遇組合最大撓度設計值fd=0.046≤最大撓度允許值fn=1.667，滿足規范要求；按《橋規》第6.5.5條規定，設置預拱度值。持久狀況應力驗算正截面壓應力驗算按《橋規》第7.1.5-1條公式，荷載取其標準值，汽車荷載考慮沖擊系數。受壓區混凝土的最大壓應力：未開裂構件：σkc+σpc≤0.5fck允許開裂構件：σcc≤0.5fck圖表SEQ圖表\*ARABIC12使用階段正截面壓應力驗算(頂)包絡圖圖表SEQ圖表\*ARABIC13使用階段正截面壓應力驗算(底)包絡圖結論：按照《橋規》第7.1.5-1條公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)驗算：頂緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=6.038MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規范要求；底緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=11.627MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規范要求；斜截面主壓應力驗算按《橋規》第7.1.6條公式，混凝土的主壓應力應符合下式規定：σcp≤0.6fck；圖表SEQ圖表\*ARABIC14使用階段斜截面主壓應力包絡圖結論：按照《橋規》第7.1.6-1條公式驗算：EQσ\s\do4(cp)=11.627MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，滿足規范要求；預應力鋼筋拉應力驗算按《橋規》7.1.5-2條公式、第7.1.5-3條公式、第7.1.5-4條公式，荷載取其標準值，汽車荷載考慮沖擊系數。受拉區預應力鋼筋的最大拉應力：1）對體內預應力鋼絞線、鋼絲未開裂構件：σpe+σp≤0.65fpk允許開裂構件：σpo+σp≤0.65fpk2）對體外預應力鋼絞線：σpe,ex≤0.60fpk3）對預應力螺紋鋼筋未開裂構件：σpe+σp≤0.75fpk允許開裂構件:σpo+σp≤0.75fpk結論：按照《橋規》第7.1.5-2條公式EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)≤0.65EQf\s\do4(pk),鋼絞線1860驗算：EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)=1148.037MPa≤EQf\s\do4(pk)=1209.000MPa，滿足規