目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"可行性研究拱壩建基面 1\o"CurrentDocument"優(yōu)化設(shè)計(jì)拱壩建基面 1\o"CurrentDocument"2.1拱壩建基面水平嵌深確定 1\o"CurrentDocument"2.2壩基綜合變形模量 3\o"CurrentDocument"規(guī)范方法應(yīng)力、穩(wěn)定分析 3\o"CurrentDocument"拱壩整體穩(wěn)定分析 4\o"CurrentDocument"4.1數(shù)值仿真分析 4\o"CurrentDocument"4.2地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn) 5\o"CurrentDocument"拱壩抗震分析 6\o"CurrentDocument"5.1數(shù)值計(jì)算 6\o"CurrentDocument"5.2動(dòng)力模型試驗(yàn) 8\o"CurrentDocument"拱壩基礎(chǔ)處理 9\o"CurrentDocument"6.1基礎(chǔ)處理設(shè)計(jì)原則 9\o"CurrentDocument"6.2基礎(chǔ)處理的主要對(duì)象 9\o"CurrentDocument"6.3壩基加固處理設(shè)計(jì) 10溪洛渡拱壩優(yōu)化設(shè)計(jì)簡(jiǎn)介可行性研究拱壩建基面溪洛渡可行性研究拱壩設(shè)計(jì)立足于落實(shí)方案、安全穩(wěn)妥、適當(dāng)留有余地的原則。拱壩建基面確定原則為：拱壩建基面以微風(fēng)化?新鮮II類(lèi)巖體為主，560m高程以上部份利用弱風(fēng)化下段III1類(lèi)巖體，以利于建基面的平順變化，河床壩基置于332m高程。左、右岸拱壩建基面平均嵌深分別為43.6m和49.7m。河床370m高程拱壩建基面拱端水平嵌深最深，分別達(dá)到83.25m和98.29。可研階段拱壩設(shè)計(jì)成果表明：壩體應(yīng)力在各種工況下均滿(mǎn)足控制標(biāo)準(zhǔn)；壩肩穩(wěn)定安全系數(shù)均大于控制標(biāo)準(zhǔn)值，帷幕、排水部分失效時(shí)最小純摩安全系數(shù)左、右岸分別為1.47和1.65，最小剪摩安全系數(shù)左、右岸分別為4.07和3.66，拱壩整體安全度達(dá)8P0（超載法）、6.3P0（綜合法），類(lèi)比國(guó)內(nèi)外拱壩工程有一定的安全富裕，優(yōu)化設(shè)計(jì)拱壩建基面2.1拱壩建基面水平嵌深確定在拱壩建基面優(yōu)化設(shè)計(jì)過(guò)程中，對(duì)建基條件進(jìn)一步開(kāi)展了地勘試驗(yàn)論證工作。分析認(rèn)為：弱風(fēng)化下段無(wú)卸荷巖體，次塊狀結(jié)構(gòu)為主，與微新巖體呈漸變過(guò)渡關(guān)系，結(jié)合較緊密，巖體漸趨均一，巖體質(zhì)量漸趨穩(wěn)定，總體較完整，聲波速度一般4000m/s?5200m/s，為HL級(jí)巖體。變形模量可達(dá)10GPa?12GPa，天然狀態(tài)下基本上能滿(mǎn)足拱壩的建基要求，屬可利用巖體。通過(guò)對(duì)巖體內(nèi)相對(duì)薄弱的錯(cuò)動(dòng)帶采取置換和灌漿處理，可一定程度上改善巖體的均一性和抗變形能力。弱風(fēng)化、弱卸荷的1112級(jí)巖體為鑲嵌結(jié)構(gòu)，巖體較堅(jiān)硬、完整性差，中等透水為主，聲波速度一般3500m/s?4500m/s，在天然狀態(tài)下不能直接作高壩壩基，經(jīng)有效加固處理后可以局部利用。除河床中心部位801林占孔揭示325m高程以上的巖體必須挖除外，其余鉆孔均表明340m高程左右的巖體較完整，微風(fēng)化巖體頂板高程普遍較高，建基巖體條件變好，通過(guò)改變建基面形態(tài)，可以適當(dāng)提高建基面。通過(guò)對(duì)溪洛渡壩址的地形地質(zhì)特點(diǎn)的進(jìn)一步分析，認(rèn)為拱壩建基面的外移是有必要的，優(yōu)化設(shè)計(jì)拱壩建基面確定的原則為：河床中心底部高程仍維持332.0m，近兩岸部位可適當(dāng)抬高至340.0m高程左右；430m高程以下至河床的拱座可利用弱風(fēng)化下段III1級(jí)偏里的巖體；430m?560m高程陡壁區(qū)的拱段建基面主要置于III1級(jí)巖體；560m高程以上可局部利用1112級(jí)巖體。優(yōu)化設(shè)計(jì)拱壩建基面在天然巖體基本上能滿(mǎn)足大壩的建基要求，適當(dāng)考慮灌漿、置換等措施提高壩基均一性、整體性及抗變形能力的作用。同時(shí)壩基巖體必須滿(mǎn)足壩體應(yīng)力、應(yīng)變及壩肩穩(wěn)定要求。可研方案、優(yōu)化方案、招標(biāo)方案拱壩建基面水平嵌深見(jiàn)表1?表3。左岸拱座下游拱端水平嵌深表1 單位：m高程(m)610590560520480440400平均可研方案22.239.654.147.241.430.470.143.6優(yōu)化方案0420.434.440.830.121.416.451.330.7招標(biāo)方案20.4434.3840.8430.1421.5516.3451.4130.73右岸拱座下游拱端水平嵌深表2 單位：m高程(m)610590560520480440400平均可研方案31.445.249.156.857.245.263.249.7優(yōu)化方案0429.336.038.443.037.524.645.736.4招標(biāo)方案29.3435.9938.452.5641.0424.5845.6738.23河床建基面拱座下游拱端水平嵌深表3 單位：m高程可研方案優(yōu)化方案04優(yōu)化方案04左岸右岸左岸右岸左岸右岸37083.398.364.455.664.4255.6435062.777.144.236.544.1936.65平均73.087.754.346.1與可研方案相比，優(yōu)化方案及招標(biāo)方案拱壩上部560m?610m高程范圍內(nèi)，范圍內(nèi)的拱壩壩肩推力相對(duì)較小。因此，在該高程范圍內(nèi)的拱座局部利用弱風(fēng)化上段III2級(jí)巖體進(jìn)行布置，可以更好地利用壩基巖體。拱壩560m高程以下，為壩基的主要承載區(qū)域，拱端推力逐漸增大，左岸拱座主要利用弱風(fēng)化下段III］級(jí)巖體布置，可以保證壩基變形及承載能力的要求，同時(shí)使建基面較為平順，并改善拱壩受力條件。優(yōu)化方案04及招標(biāo)方案拱壩壩體混凝土方量為560萬(wàn)方左右，比可研方案減少113萬(wàn)方。基礎(chǔ)開(kāi)挖方量為440萬(wàn)方左右，比可研方案方案減少87萬(wàn)方。2.2壩基綜合變形模量壩基綜合變形模量是拱壩設(shè)計(jì)的主要參數(shù)。按應(yīng)變能相等原理，分別計(jì)算拱向及梁向的壩基綜合變形模量，再進(jìn)行拱向、梁向變模綜合，得出反映實(shí)際地形地質(zhì)條件的壩基各個(gè)設(shè)計(jì)高程的綜合變形模量。拱壩建基面外移后，由于利用了1耳級(jí)巖體及1112級(jí)巖體，引起壩基綜合變形模量的變化。可研方案優(yōu)化方案招標(biāo)方案拱壩壩基綜合變形模量設(shè)計(jì)值見(jiàn)表4。壩基綜合變形模量設(shè)計(jì)值表表4 單位：GPa方案高程(m)610590560520480440400370360350332332可研方案左岸15.816.617.416.515.515.114.7/14.2/13.613.6右岸15.215.916.616.215.815.114.4/14.0/13.6優(yōu)化方案04左岸11.713.217.515.114.513.712.612.9/12.712.712.7右岸12.414.216.616.115.714.213.913.5/13.012.7招標(biāo)方案左岸13.1714.4417.5815.5614.9612.9812.2112.4312.2313.3913.36右岸12.2614.0116.7116.8316.1014.7413.4113.3212.2913.03與可研方案相比，優(yōu)化方案及招標(biāo)方案上部高程拱壩壩基綜合變形模量設(shè)計(jì)值略有降低。規(guī)范方法應(yīng)力、穩(wěn)定分析優(yōu)化方案04采用規(guī)范規(guī)定的靜動(dòng)拱梁分載法及三維剛體極限平衡法進(jìn)行拱壩應(yīng)力、穩(wěn)定分析，計(jì)算結(jié)果表明：(1)拱梁分載法應(yīng)力成果表明，優(yōu)化方案04拱壩在各種單項(xiàng)荷載及荷載組合作用下，壩體位移、應(yīng)力分布符合一般規(guī)律，最大主應(yīng)力值滿(mǎn)足應(yīng)力控制標(biāo)準(zhǔn)。各施工階段的壩體位移、應(yīng)力值均能滿(mǎn)足施工期控制要求，并對(duì)基礎(chǔ)具有一定的適應(yīng)性，優(yōu)化方案04拱壩能滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求，是合理可行的。(4)拱壩壩肩穩(wěn)定分析成果表明，無(wú)論是排水帷幕正常工作，還是排水帷幕部分失效，優(yōu)化方案04左、右岸各大塊體、階梯狀滑塊的純摩安全系數(shù)在1.4?2.06之間，均大于1.3,剪摩安全系數(shù)在3.5?4.09之間，均大于3.5，滿(mǎn)足規(guī)范要求。(5)拱梁分載法動(dòng)應(yīng)力分析成果表明，無(wú)論是正常蓄水位還是運(yùn)行低水位，優(yōu)化方案04拱壩靜動(dòng)疊加的最大主壓應(yīng)力具有較大安全裕度，拱壩動(dòng)力反應(yīng)值比可研方案拱壩略有增加，高拉應(yīng)力區(qū)面積也略有增加。拱壩整體穩(wěn)定分析4.1數(shù)值仿真分析計(jì)算采用的數(shù)值仿真分析方法，包括非線性有限元法、剛體彈簧元法、有限單元差分法等。優(yōu)化方案04數(shù)值仿真成果表明：拱壩壩體位移分布均勻?qū)ΨQ(chēng)，壩體基本處于均勻受壓狀態(tài)，壩體中部大范圍內(nèi)的應(yīng)力值為-2.00MPa?-5.00MPa，最大值為-5.70MPa?-7.41MPa。下游壩面高應(yīng)力區(qū)位于中低高程拱端附近，最大主壓應(yīng)力基本在-15.0MPa左右。主拉應(yīng)力分布范圍較小，只在拱端附近局部出現(xiàn)，最大值0.99MPa?1.08MPa之間。拱壩處于彈性工作狀態(tài)。拱壩的壩基位移最大值為3.26cm，沿建基面的位移差值為2.09cm，略大于二灘，但小于小灣和錦屏一級(jí)拱壩工程。壩基巖體點(diǎn)安全系數(shù)岸邊大于1.2,深部在1.5以上；巖體處于彈性工作狀態(tài)，沒(méi)有屈服區(qū)分布。層間層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶和P2夾層點(diǎn)安全系數(shù)岸邊大于1.2，深部5?15；各錯(cuò)動(dòng)帶基本均處于彈性工作狀態(tài)，沒(méi)有屈服區(qū)分布。通過(guò)工程類(lèi)比法對(duì)壩踵開(kāi)裂穩(wěn)定性分析表明，在保證混凝土施工質(zhì)量的前提下，運(yùn)行后壩踵不致于發(fā)生開(kāi)裂，拱壩具有較強(qiáng)的抗超載開(kāi)裂能力。基于有限元法的穩(wěn)定分析表明，優(yōu)化方案04拱端水平推力角大于可研方案，壩肩不平衡力來(lái)小于可研方案，均說(shuō)明優(yōu)化方案04的壩肩穩(wěn)定性?xún)?yōu)于可研方案；正常工況下，C3大塊體最低穩(wěn)定安全度為5.108，C3?C4小塊體最低穩(wěn)定安全度為3.392。在5倍水載及50%降強(qiáng)時(shí)，三種體型大、小塊體安全度均大于1.0，故溪洛渡拱壩控制性穩(wěn)定模式為變形穩(wěn)定，而非抗滑穩(wěn)定。剛體彈簧元法計(jì)算表明：拱壩中下部高程為壩肩抗滑穩(wěn)定的控制高程；基本組合I工況下，左岸最小剪摩和純摩安全系數(shù)分別為3.61和1.97,右岸最小剪摩和純摩安全系數(shù)分別為3.60和1.87。特殊組合I工況下，左岸最小剪摩安全系數(shù)為3.62，右岸最小剪摩安全系數(shù)為3.67。參照拱壩規(guī)范相應(yīng)的控制標(biāo)準(zhǔn)，各控制塊體均具有較大的安全系數(shù)。基于有限元法的穩(wěn)定分析表明，在正常工況以至整個(gè)超載或降強(qiáng)過(guò)程過(guò)程中，壩肩穩(wěn)定的剛體極限平衡法的基本假定，包括拉裂面不能承受荷載，側(cè)滑面、底滑面剪力平行交線，側(cè)滑面、底滑面同時(shí)屈服，都不成立。C3大塊體真實(shí)受力狀態(tài)和剛體極限平衡法假定偏離最大，主要原因是天然地應(yīng)力在拉裂面、側(cè)滑面上有很大的預(yù)壓應(yīng)力，而c3?c4小塊體和這些假定偏離較小。滑面作用力的有限元法和剛體極限平衡法的比較充分說(shuō)明了這一點(diǎn)。干擾能量法計(jì)算成果表明，拱壩壩肩附近巖體穩(wěn)定安全系數(shù)均大于1.0、干擾能量值也均大于零，說(shuō)明壩肩處于穩(wěn)定狀態(tài)；壩肩附近巖體干擾能量值和穩(wěn)定安全系數(shù)值表現(xiàn)為右岸巖體大于左岸巖體、兩岸巖體表面低于巖體內(nèi)部的特征。與其它工程類(lèi)比分析表明，溪洛渡拱壩的干擾能量法安全系數(shù)高于二灘、小灣等拱壩。非線性有限元法和有限單元差分法，通過(guò)超水容重的方式，得到的超載安全度基本一致；起裂超載系數(shù)K1=2P0；非線性變形超載系數(shù)％=3七?4P0；極限超載系數(shù)％=8.5P0。綜合超載降強(qiáng)法得到溪洛渡超載系數(shù)為4.8。工程類(lèi)比表明：拱壩超載安全度較高，壩肩承受超載的能力較強(qiáng)。4.2地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)優(yōu)化方案04地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)研究表明：上游壩踵拉裂荷載約為嗎=2.0，下游在2P0?3P0時(shí)壓裂，出現(xiàn)屈服區(qū)，當(dāng)荷載加大，出現(xiàn)大變形，K2=4.5P0，此時(shí)地基剛度有所折減，變形加大，到最終荷載8P0?8.5P0，大壩喪失承載能力。這說(shuō)明優(yōu)化方案由于前沿荷載小，極限超載能力仍很強(qiáng)。基礎(chǔ)破壞形態(tài)為開(kāi)裂型，在極限荷載前并沒(méi)有大的滑塊出現(xiàn)，各巖流層沒(méi)有構(gòu)成大滑體的邊界。在接近極限荷載時(shí)，左岸出現(xiàn)以Lc6為底滑面的上部大滑體和以C3為底滑面下部小滑體，右岸為松動(dòng)開(kāi)裂破壞。拱壩上游壩踵及下游第二主拉應(yīng)力開(kāi)裂應(yīng)引起注意，基礎(chǔ)處理設(shè)計(jì)應(yīng)注意提高建基面剛度，特別是加強(qiáng)對(duì)左岸Lc6的置換加固處理以及Lc6與C3之間巖體的整體錨索錨固處理。與超載計(jì)算結(jié)果對(duì)比分析表明，壩體超載變形和開(kāi)裂、巖基變形和破壞機(jī)制與超載計(jì)算結(jié)果基本保持一致，大壩整體穩(wěn)定安全度與超載計(jì)算結(jié)果相同。綜上所述，優(yōu)化方案04拱壩的應(yīng)力位移分布規(guī)律、穩(wěn)定狀態(tài)及整體穩(wěn)定安全度均較好，具有較強(qiáng)的超載能力，大壩整體穩(wěn)定安全度與超載計(jì)算結(jié)果相同。拱壩抗震分析溪洛渡拱壩設(shè)防地震烈度高，100年基準(zhǔn)期超越概率2%的設(shè)計(jì)基巖水平加速度峰值為0.321g。5.1數(shù)值計(jì)算優(yōu)化方案拱壩抗震分析數(shù)值計(jì)算主要內(nèi)容有：動(dòng)力拱梁分載法和線彈性有限元分析無(wú)限地基輻射阻尼對(duì)拱壩動(dòng)力反應(yīng)的影響自由場(chǎng)地震幅差相差對(duì)壩體動(dòng)力反應(yīng)的影響考慮橫縫張開(kāi)的拱壩非線性地震反應(yīng)考慮無(wú)限地基輻射阻尼和壩體分縫的壩體動(dòng)力反應(yīng)壩體材料非線性時(shí)的拱壩抗震分析隨機(jī)振動(dòng)分析施工過(guò)程壩體自重變化、地基參數(shù)對(duì)壩體動(dòng)力響應(yīng)的影響三維剛體極限平衡法及剛體彈簧元壩肩動(dòng)力穩(wěn)定分析大壩-地基系統(tǒng)整體非線性地震反應(yīng)分析抗震安全數(shù)值分析成果表明：1） 大壩基本振型呈反對(duì)稱(chēng)振型，自振頻率相對(duì)較低。動(dòng)力拱梁分載法和線彈性有限元法動(dòng)力反應(yīng)吻合較好，發(fā)生部位也基本一致，高拉應(yīng)力區(qū)均集中出現(xiàn)在上游面頂部拱冠梁附近。高拉應(yīng)力會(huì)導(dǎo)致壩體橫縫的局部張開(kāi)，從而使該部位拉應(yīng)力降低，同時(shí)，考慮地基輻射阻尼和壩體材料非線性的影響，也會(huì)導(dǎo)致該部位的拉應(yīng)力大幅度降低；2） 考慮無(wú)限地基輻射阻尼基本沒(méi)有改變拱壩的動(dòng)力反應(yīng)規(guī)律，應(yīng)力分布圖形以及最大值發(fā)生部位都大體相似，但輻射阻尼使總體反應(yīng)水平下降了，特別是對(duì)拱向拉應(yīng)力的作用。3） 三向地震作用下，幅差相差引起了壩體動(dòng)應(yīng)力分布規(guī)律的較小變化，拱壩各應(yīng)力水平都有比較明顯的下降。但三向地震作用下幅差相差也同時(shí)造成壩肩處壩體局部的扭曲，從而導(dǎo)致了應(yīng)力集中，因此使得個(gè)別應(yīng)力點(diǎn)的極值增大。4） 橫縫在地震過(guò)程中時(shí)張時(shí)合，縫的開(kāi)度時(shí)大時(shí)小，拱向拉應(yīng)力最大值大幅度減小，壩體壓應(yīng)力變化不大。壩體上部超過(guò)1/3壩高的區(qū)域橫縫都有張開(kāi)現(xiàn)象。5） 同時(shí)考慮有質(zhì)量無(wú)限地基輻射阻尼和壩體橫縫的影響，壩體整體應(yīng)力水平明顯降低，壩面高應(yīng)力分布區(qū)明顯縮小，特別是拉應(yīng)力削減幅度較大，但沒(méi)有改變壩體動(dòng)力響應(yīng)的分布形態(tài)；6） 壩體材料非線性動(dòng)力分析表明，壩體材料可能進(jìn)入非線性階段，某些應(yīng)力集中部位可能進(jìn)入塑性或甚至開(kāi)裂，導(dǎo)致應(yīng)力重分布，應(yīng)力量級(jí)及高拉應(yīng)力區(qū)面積顯著減小。除局部應(yīng)力集中現(xiàn)象，拉應(yīng)力滿(mǎn)足應(yīng)力控制標(biāo)準(zhǔn)。同時(shí)，拱壩上游面底部、左右壩肩出現(xiàn)局部開(kāi)裂，開(kāi)裂深度不大，裂縫相對(duì)穩(wěn)定，繼續(xù)擴(kuò)張的可能性較小，大壩整體穩(wěn)定能夠得到保證。7） 隨機(jī)振動(dòng)分析表明，溪洛渡拱壩選用的設(shè)計(jì)地震屬于偏安全的地震，其反應(yīng)譜在規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)反應(yīng)譜附近波動(dòng)，最大值略大于規(guī)范反應(yīng)譜。8） 考慮施工過(guò)程壩體自重變化對(duì)拱壩動(dòng)力響應(yīng)的影響，動(dòng)力反應(yīng)拉應(yīng)力最大值降低，壓應(yīng)力最大值及其位置變化不大。9） 考慮地基參數(shù)變化對(duì)拱壩動(dòng)力響應(yīng)的影響，對(duì)于不同地基彈模工況，動(dòng)力荷載作用下壩體的拱、梁應(yīng)力分布影響不大；隨著地基彈模增加，壩體上游面頂拱拱冠處的最大拱向拉應(yīng)力減小，上游面壩踵處的最大梁向拉應(yīng)力增大；成層地基對(duì)壩體的拱、梁應(yīng)力最大值均有影響，其中對(duì)拱向拉應(yīng)力最大值的影響較大，除去個(gè)別應(yīng)力集中點(diǎn)外，成層地基對(duì)壩面其他位置的應(yīng)力影響不大；10） 三維剛體極限平衡法進(jìn)行壩肩動(dòng)力穩(wěn)定分析，設(shè)計(jì)地震工況時(shí)，各滑塊的動(dòng)力抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)滿(mǎn)足《抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》要求，其抗震穩(wěn)定安全可以得到保證。剛體彈簧元法計(jì)算結(jié)果表明，溪洛渡場(chǎng)地波對(duì)壩肩穩(wěn)定性的威脅最顯著。在地震作用下，各滑塊動(dòng)安全系數(shù)均高于規(guī)范要求值，說(shuō)明溪洛渡大壩抗震能力強(qiáng)。11） 拱壩一地基系統(tǒng)動(dòng)力抗滑穩(wěn)定分析，結(jié)構(gòu)面強(qiáng)度值不變工況和考慮壩肩結(jié)構(gòu)面曾張開(kāi)，結(jié)構(gòu)面凝聚力降為0工況，最小安全系數(shù)均大于1.0，右岸滑塊安全系數(shù)稍大于左岸滑塊安全系數(shù)；12） 大壩-地基系統(tǒng)整體非線性地震反應(yīng)分析，當(dāng)未考慮地基滑裂面和壩體基礎(chǔ)交接面非線性時(shí)，地震荷載作用下，絕大多數(shù)橫縫都張開(kāi)了。壩體兩岸1/8拱圈附近及壩體中央拱冠附近橫縫張開(kāi)度較大。與可研體形相比，優(yōu)化體形橫縫張開(kāi)度略有增加，最大主拉應(yīng)力的最大值增加較為明顯，但較可研體形范圍小，都局限于壩基交接面附近，其他部位應(yīng)力值基本相當(dāng)。最大主壓應(yīng)力值則略有降低。13） 當(dāng)考慮考慮地基滑裂面和壩體基礎(chǔ)交接面非線性時(shí)，在地震動(dòng)結(jié)束之后，壩基交接面結(jié)點(diǎn)上游破壞的范圍較大，但大多只限于表層節(jié)點(diǎn)，未向下游側(cè)擴(kuò)展。局部高程因受剪出現(xiàn)貫通性破壞，但地震過(guò)程中縫面處于壓緊狀態(tài)，在地震過(guò)程中未張開(kāi)。與小灣拱壩設(shè)計(jì)地震下壩基交接面出現(xiàn)貫通性破壞的范圍相比，溪洛渡拱壩略小。同時(shí)，根據(jù)壩體位移，壩體未出現(xiàn)失穩(wěn)現(xiàn)象，頂拱拱冠震后殘余變形很小。對(duì)于基巖內(nèi)的縫面，沒(méi)有發(fā)生大的滑移和局部破壞，右岸在底滑面兩側(cè)結(jié)點(diǎn)的位移基本相同，左岸的底滑面兩側(cè)結(jié)點(diǎn)位移則存在一定的差異，出現(xiàn)了一定的局部滑移，但由于其數(shù)值較小，未對(duì)整個(gè)壩體基礎(chǔ)體系產(chǎn)生大的影響；14） 根據(jù)壩體位移和壩基交接面開(kāi)裂情況看，超載1.2倍，壩體未發(fā)生失穩(wěn)現(xiàn)象，各點(diǎn)在震后的殘余位移很小，開(kāi)裂情況與正常荷載工況相比向下游側(cè)有所發(fā)展，但開(kāi)裂面積增加有限，壩體仍能夠正常工作；超載1.3倍，壩體在地震過(guò)程中出現(xiàn)了位移突變，從右拱端到拱冠處的位移都劇烈增加，壩基交接面則已經(jīng)大范圍開(kāi)裂，壩體失穩(wěn)，喪失承載能力，大壩的抗震超載安全系數(shù)為1.2；15） 對(duì)于大壩的強(qiáng)儲(chǔ)安全系數(shù)，綜合分析壩體位移、應(yīng)力、壩基交接面張開(kāi)度及開(kāi)裂范圍以及兩岸滑塊底滑面節(jié)點(diǎn)對(duì)相對(duì)位移隨降強(qiáng)倍數(shù)的變化規(guī)律，基巖滑裂面間f、c降低1.5倍以前，壩體的工作性態(tài)變化甚小，而當(dāng)降強(qiáng)倍數(shù)增大至1.5倍以上時(shí)，壩體工作狀態(tài)有明顯變化，認(rèn)為1.5為大壩的強(qiáng)儲(chǔ)安全系數(shù)。5.2動(dòng)力模型試驗(yàn)壩體一地基一庫(kù)水系統(tǒng)的振動(dòng)臺(tái)動(dòng)力模型試驗(yàn)成果表明：抗震模型拱壩在設(shè)計(jì)水平三種不同地震波作用下，未發(fā)生明顯損傷，各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變值均在材料屈服之內(nèi)。模型壩體的最初開(kāi)裂發(fā)生在2.1倍超載地震水平右岸兩構(gòu)造橫縫間距模型壩頂約13cm梁向下游面，同時(shí)，在6.0倍工況對(duì)應(yīng)位置上游面梁向也發(fā)生開(kāi)裂。在較大的超載水平下，左右壩肩建基面均有開(kāi)裂發(fā)生，右岸發(fā)生在2.5倍工況，左岸發(fā)生在5.0倍工況。3.5倍工況加載水平時(shí)上游壩踵發(fā)生開(kāi)裂。6.0倍工況加載水平時(shí)，左岸構(gòu)造橫縫間距模型壩頂約13cm梁向下游面也發(fā)生開(kāi)裂。可目測(cè)確認(rèn)的損傷部位有9處，但未發(fā)現(xiàn)拱向開(kāi)裂及壩體受壓破壞跡象。試驗(yàn)中兩岸滑裂體在3.2倍超載工況開(kāi)始有較小范圍可恢復(fù)滑動(dòng)發(fā)生，在更大超載作用下除可滑動(dòng)位移在一些測(cè)點(diǎn)超過(guò)0.1mm外還伴有很小的殘余位移，但未發(fā)現(xiàn)滑裂體整體滑動(dòng)跡象。拱壩基礎(chǔ)處理6.1基礎(chǔ)處理設(shè)計(jì)原則根據(jù)壩址區(qū)的地質(zhì)條件和拱壩的受力特點(diǎn)，通過(guò)基礎(chǔ)處理達(dá)到以下目的：對(duì)壩基基礎(chǔ)一定范圍內(nèi)存在的層間、層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶和強(qiáng)風(fēng)化夾層及局部利用的弱風(fēng)化巖體采取有效的灌漿處理措施，提高基礎(chǔ)巖體的整體性，以保證壩基穩(wěn)定性，并不發(fā)生有害變形。為使壩基應(yīng)力均勻地?cái)U(kuò)散，必須對(duì)可利用的弱風(fēng)化上段、弱卸荷III2級(jí)巖體、壩基層間、層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶和強(qiáng)風(fēng)化夾層進(jìn)行局部工程處理，提高其整體性和均一性。為了降低滲透壓力，需要有相應(yīng)的滲控措施，使樞紐區(qū)形成有利的滲流場(chǎng)，有利于拱座穩(wěn)定。具有足夠的耐久性，以免在水的長(zhǎng)期作用下惡化。6.2基礎(chǔ)處理的主要對(duì)象基礎(chǔ)處理的主要對(duì)象是規(guī)模較大的層間層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶、河床壩基風(fēng)化巖體、建基面560m高程以下的III2和^］級(jí)巖體以及560m高程出露的W］級(jí)巖體等。層間層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶拱壩建基面較大的層間錯(cuò)動(dòng)帶有河床C3、左岸C7?C9(10)以及右岸C5?C9，層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶主要是其密集發(fā)育的部位。對(duì)層間層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶處理的目的是提高完整性、均一性和長(zhǎng)期高水頭作用下的防滲。見(jiàn)表5。主要層間層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶的處理對(duì)象及目的表岸別處理對(duì)象部位及高程(m)工程處理的目的左岸層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶發(fā)育481?490提高完整性和均一性

C7及其影響帶468?469提高完整性和均一性；防滲 C8及其影響帶513?514提高完整性和均一性；防滲 C9及其影響帶536?538提高完整性和均一性；防滲層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶發(fā)育上游390?395下游410?414層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶發(fā)育421.5?430下游側(cè)提高完整性和均一性層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶發(fā)育410?414下游側(cè)層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶發(fā)育423?428Lc320及其影響帶，巖體破碎809鉆孔312?319提高完整性和均一性；防滲河床層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)發(fā)育帶Lc322及其影響 帶，巖體破碎河床801、809、818鉆孔一帶325?332提高完整性和均一性C3及其影響帶左岸335?336右岸341?343提高完整性和均一性；防滲層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶發(fā)育420?432層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶發(fā)育386?391提高完整性和均一性層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶發(fā)育510?518 C5及其影響帶396?400提高完整性和均一性右岸C6層