-目錄TOC\o"1-2"\h\z一、模板工程簡況 1二、模板施工方案 1（一）、模板材料選用 1（二）、支撐結構體系 1（三）、模板施工工藝 2（四）、模板安裝構造要求 4三、支架檢查與驗收 5（一）、質量要求 5（二）、檢查與驗收 6四、模板的拆除 8五、安全措施及管理 8附、模板支架強度及穩定性驗算 91、樓面模板支架驗算 92、425×940梁模板及鋼管支撐架計算 143、240*1450梁模板及支架驗算 22

XXXXX工程模板工程施工方案一、模板工程簡況工程概況表工程名稱工程地點建設單位設計單位監理單位施工單位建筑面積總建筑面積：m2層數及總高。結構類型大梁截面尺寸425×940、240×1450梁跨度10.0米、4.5米。板厚120mm支架立桿最大間距1000*862（板）；1150*1000（梁）二、模板施工方案（一）、模板材料選用根據GB50204—2002對模板及支架的選材要求，模板及其支架需滿足足夠的承載能力、剛度和穩定性等要求。本工程模板采用20mm厚膠合板，枋木采用50×90為保證模板施工質量和施工進度，本工程將根據施工進度的要求，柱、梁模板配備能滿足二層結構施工的需要。（二）、支撐結構體系模板支撐結構體系選用鋼管扣件式支撐架體系，根據工程施工實際經驗和公司材料供應情況，鋼管扣件式支撐架具有較好的整體性能，施工操作簡單，搭拆速度快等優點，但存在扣件承載能力有限的缺點，為保證工程施工中模板支撐架搭安全可靠，通過嚴格的結構計算，當扣件荷載小于8KN時，采用扣件連接，當荷載大于8KN且不大于10KN時，雙扣件連結，當荷載大于10KN時，采用鋼管柱頂承托，單個承托承載能力可達到30KN。模板支架立桿基礎采用礦渣回填并壓實，地基承載力大于200KN/m2，用C15混澆搗100厚。立桿底部設300*300混凝土墊塊并坐漿。因為上層所有的施工荷載全部傳至下面樓層，下面樓層相當于上層支撐架的基礎，為了保證此基礎的強度，必需保證至少有兩層支撐架在上層樓面混凝土澆搗完成前不得拆除。上下層立桿搭設方法和間距保持一致，并盡可能做到上下對齊。（三）、模板施工工藝1材料與主要機具：（1）切割機、電動圓盤鋸、手鋸。（2）定型角模：陰陽角模、連接角模。（3）連接件：傘形扣、對拉螺栓、鉤頭螺栓等。（4）支承件：柱箍、木方楞、鋼管、木材等。（5）隔離劑：水性隔離劑。（6）斧子、鋸、扳手、打眼電鉆、線墜、靠尺板、方尺、鐵水平、撬棍等。2作業條件（1）模板設計：根據工程結構型式和特點及現場施工條件，對模板進行設計，確定模板平面布置，縱橫龍骨規格、數量、排列尺寸，柱箍選用的型式及間距，梁板支撐間距，模板組裝形式（就位組裝或預制拼裝），連接節點大樣。驗算模板和支撐的強度、剛度及穩定性。繪制全套模板設計圖（模板平面圖、分塊圖、組裝圖、節點大樣圖、零件加工圖）。模板數量應在模板設計時按流水段劃分，進行綜合研究，確定模板的合理配制數量。（2）預制拼裝：1）拼裝場地應夯實平整，條件許可時應設拼裝操作平臺。3）柱子、剪力墻模板在拼裝時，應預留清掃口或灌漿口。3）模板拼裝后進行編號，并涂刷脫模劑，分規格堆放。4）放好軸線、模板邊線、水平控制標高，模板底口應做水泥砂漿找平層，檢查并校正。5）柱子、墻鋼筋綁扎完畢，水電管線及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層墊塊，并辦完隱檢手續。3操作工藝（1）安裝柱模板：1）工藝流程：彈柱位置線→抹找平層作定位墩→安裝柱模板→安柱箍→安拉桿或斜撐→辦預檢2）按標高抹好水泥砂漿找平層，按位置線做好定位墩臺，以便保證柱軸線邊線與標高的準確，或者按照放線位置，在柱四邊離地5～8cm處的主筋上焊接支桿，從四面頂住模板，以防止位移。3）安裝柱模板：通排柱，先裝兩端柱，經校正、固定、拉通線校正中間各柱。模板按柱子大小，預拼成一面一片（一面的一邊帶一個角膜），或兩面一片，就位后先用鉛絲與主筋綁扎臨時固定，用釘將兩側模板連接釘牢，安裝完兩面再安另外兩面模板。4）安裝柱箍：柱箍可用角鋼、鋼管等制成，采用木模板時可用螺栓、方木制作鋼木箍。柱箍應根據拉模尺寸、側壓力大小，在模板設計中確定柱箍尺寸間距。5）將柱模內清理干凈，封閉清理口，辦理柱模預檢。（2）安裝梁模板：1）工藝流程：彈線→支立柱→調整標高→安裝梁底模→綁梁鋼筋→安裝側模→辦預檢2）柱子拆模后在混凝土上彈出軸線和水平線。3）安裝支撐架支柱之前（如土地面必須夯實），支柱下墊通長腳手板或底座。一般梁支柱采用雙排或多排，支柱的間距應由計算確定，一般情況下，間距以80～120cm為宜。支柱上面墊5cm×10cm方木，支柱雙向加剪力撐和水平拉桿，離地20cm設一道，以上每隔4）按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底板，并拉線找直，梁底板應起拱，當梁跨度等于或大于4m時，梁底板按設計要求起拱。如設計無要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/1000～3/1000。5）綁扎梁鋼筋，經檢查合格后辦理隱檢，并清除雜物，安裝側模板，把兩側模板與梁底方木用三角木釘牢。6）安裝后校正梁中線、標高、斷面尺寸。將梁模板內雜物清理干凈，檢查合格后辦預檢。（3）安裝樓板模板：10工藝流程：地面夯實→支立柱→安大小龍骨→鋪模板→校正標高2）土地面應夯實，并墊通長腳手板，樓層地面立支柱前也應墊通長腳手板。采用多層支架支模時，支柱應垂直，上下層支柱應在同一豎向中心線上。3）從邊跨一側開始安裝，先安第一排龍骨和支柱，臨時固定；再安第二排龍骨和支柱，依次逐排安裝。支柱與龍骨間距應根據模板設計規定。一般支柱間距為80～120cm，大龍骨間距為60～120cm，小龍骨間距為20～40cm4）調節支柱高度，將大龍骨找平。5）鋪模板塊：可從一側開始鋪，每兩塊板間用方木鐵釘連接，木板應拼縫嚴密。6）平臺板鋪完后，用水平儀測量模板標高，進行校正，并用靠尺找平。7）標高校完后，支柱之間應加水平拉桿。根據支柱高度決定水平拉桿設幾道。一般情況下離地面20～30cm處一道，往上縱橫方向每隔1.58）將模板內雜物清理干凈，辦預檢。（四）、模板安裝構造要求基礎模板承臺及地梁模板采用木模板，當地梁高度超過800時，梁模板中設置?12對拉螺桿加固。柱模（1）.根據測量員放出的軸線彈出柱邊線，柱腳采用電焊└30×30×3角鋼或?8圓鋼定位。（2）.根據柱斷面及柱高預先將模板釘在木楞上，并開出梁口、澆筑洞口、清掃口，以形成定型柱模板，為防止柱角漏漿，采用模板與模板、木楞與木楞雙咬合。模板制作時，按不同柱編好號，分別堆放，以方便組裝。（3）柱模加固采用槽鋼螺栓。柱箍根據柱模的尺寸、側壓力大小等因素確定，柱箍采用雙鋼管，螺桿用12圓鋼，柱箍間距≤600mm，當柱邊長大于或等于800mm（4）柱模校正及固定。利用線錘復核校正柱模的垂直度，然后固定于四周鋼管支撐架上。梁模（1）.定型模板。根據梁的斷面、板厚、梁凈跨定出梁底模、側模尺寸，將模板釘在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞雙重咬合以防漏漿（同柱角做法一樣）。（2）.梁模支撐及模板安裝。先支鋼管架，支架立桿沿梁縱橫向間距小于1200mm，水平橫桿間距同立桿橫距（立桿間距經計算確定附后）。支撐橫桿與立桿交接處，在立桿上加設保險扣件。立桿應設水平拉桿和掃地桿，梁縱向立桿設斜撐形成排架。梁底模放置于小橫桿上，對準柱模梁口的位置，用扣件將梁底模固定在梁底方木上。梁側模應設置斜撐，當梁高大于700mm時設置腰楞，并用穿墻螺栓加固，間距為450×4．樓板模板（1）根據模板拼裝圖搭設樓面模板支架和模板底龍骨。支架立桿與龍骨的間距，應根據樓板的砼重量與施工荷載大小，在模板結構設計中確定。支架立桿設置水平拉桿，水平拉桿步距不大于1.5米，水平拉桿間距符合立桿間距要求,每根立桿均應設置雙向水平拉桿。每隔三排立桿設斜撐一道，使模板支架成為排架。（2）掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨（方木），鋪設模板。（3）樓面模板鋪完后，應認真檢查支加查否牢固。模板梁底、板面清掃干凈。5．樓梯模板樓梯底模采用膠合板，踏步側模板和踏步檔板采用20木膠合板，踏步面為使踏步尺寸準確，棱角分明，踏步擋板應設置拉桿或頂撐。由于澆搗砼時將產生模板上頂力，在施工時要加強對模板變形的控制。三、支架檢查與驗收（一）、質量要求1、模板及支撐體系應滿足《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）相關規定和本施工方案要求，要求一次性驗收合格率達到100%。支架立桿間距符合設計計算要求。2、鋼管、扣件等材料，符合產品質量標準要求，有產品質量證明材料和檢驗合格報告書。3、立桿基礎堅實平穩，底座和砼墊塊強度大于C20。距離基礎頂面200mm處應設置水平掃地桿，將所有立桿沿相互垂直的兩個方向連結牢固。4、模板支撐架四周滿設剪力撐，中間立桿每四排設置一道縱橫剪刀撐，剪刀撐應由底至頂連續設置。5、搭設高度大于4米的樓層模板支撐架，在梁底水平桿位置設置一道水平剪刀撐。6、支撐架的搭設，必須充分保證安全，具備足夠的強度，剛度和穩定性，滿足使用要求。經工程技術負責人驗收合格后，方準使用。7、立桿接頭應使用對接扣件連接，相鄰立桿接頭位置應錯開距離不小于1米，且接頭應位置于不同的水平層內。主節點處各扣件中心點距節點距離≤150mm，桿件伸出扣件蓋板邊緣不小于108、扣件螺栓松緊應適度，擰緊扭力矩控制在45～60N·m。用力矩板手檢查數量不少于扣件總量的50%。9、為保證支架安全可靠，梁、板支架承重水平桿與立桿交接處均設置雙扣件，確保水平桿在荷載作用下不滑移。（二）、檢查與驗收1、模板需通過設計計算，滿足剛度，強度和穩定性要求。能可靠承受所澆砼重量、側壓力及施工荷載。2、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完成后，經項目質檢員復核驗收。3、模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。4、鋼管規格φ48×3.5，采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準《碳素結構綱》（GB/T700）中235-A級鋼的規定。鋼管的質量應符合下列要求：⑴應有相應的產品質量合格證；⑵應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關規定，質量應符合規范第3.1.1條的規定；⑶鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；⑷鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合下表4-1的規定；⑸舊鋼管表面銹蝕深度應符合下表4-1中的規定。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；⑹舊鋼管彎曲變形應符合下表4-1中的規定。鋼管的允許偏差表4-1序號項目允許偏差Δ（㎜）檢查工具1焊接鋼管尺寸外徑48壁厚3.5-0.5-0.5游標卡尺2鋼管外表面銹蝕深度≤0.50游標卡尺3鋼管端部變曲L≤1.5m≤5鋼板尺4立桿鋼管變曲3m＜L≤4m4m＜L≤6.5m≤12≤20鋼板尺5、扣件⑴應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定，新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；⑵扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發生破壞；⑶新、舊扣件均應進行防銹處理；6、澆筑混凝土時，木工要有專人看模，發現問題及時處理。7、認真執行三檢制度，模板支架未經驗收合格不允許進入混凝土澆搗施工。8、嚴格控制模板支架上荷載，施工用料要分散堆放。9、在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。四、模板的拆除1、模板的拆除，拆除側模應以能保證砼表面及棱角不受損壞時（砼強度大于1.2N/mm2）方可拆除，拆除底模應按《砼結構工程施工及驗收規范》（GB50204-2002）的有關規定執行。并有同條件養護砼試壓報告，經施工員向技術負責人提出申請，并經審批后簽發拆模通知書后方可拆模。2、模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。3、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。4、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。5、模板支架拆除施工人員必須遵守架子工施工操作規程規定，保證施工安全。6、模板支架拆除時應保證上部施工層下具有兩層模板支架能傳遞荷載。五、安全措施及管理模板支撐架嚴格按照文明施工要求搭設整齊劃一，支撐搭設完畢后，多余架料、模板均應清理干凈；不得有多余雜物堆放于施工樓層或外架上；圓盤鋸只允許在木工加工車間或置于專用鋸料盤中使用，以防鋸木落到模板內。墻、柱模板應在柱、墻內垃圾清掃干凈驗收后方可支設。拆模時，必須一次拆除干凈，不得有多余模板附在墻或梁板上。所有架桿均需一次性全部轉移干凈，完畢后立即組織清掃、做到樓層無雜物，無積水和浮塵。1、支模過程中應遵守安全操作規程，如遇中途停歇，應將就位的支頂，模板聯結穩固，不得空架或懸挑。2、拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。3、拆模時應搭設腳手架。4、廢爛木枋不能用作龍骨。5、內模板安裝超過2.6、在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落。操作時必須注意下方人員動向。7、正在施工澆筑的樓板其下二層樓板的支撐不準拆除。8、堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。9、材料應按編號分類堆放。10、每次下班時保證工完場清。附、模板支架強度及穩定性驗算1、樓面模板支架驗算模板支架搭設高度為6.0米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=1.00米，立桿的橫距l=0.86米，立桿的步距h=1.50米。采用的鋼管類型為48×3.5。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1=25.000×0.120×1.000+0.200×1.000=3.200kN/m活荷載標準值q2=(2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.100×(1.2×3.200+1.4×3.000)×0.250×0.250=0.050kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.050×1000×1000/54000=0.931N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×3.200+1.4×3.000)×0.250=1.206kN截面抗剪強度計算值T=3×1206.0/(2×1000.000×18.000)=0.101N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×3.200×2504/(100×6000×486000)=0.029mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.120×0.250=0.750kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.200×0.250=0.050kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q2=(1.000+2.000)×0.250=0.750kN/m靜荷載q1=1.20×0.750+1.20×0.050=0.960kN/m活荷載q2=1.4×0.750=1.050kN/m2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=2.010/1.000=2.010kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.01×1.00×1.00=0.201kN.m最大剪力Q=0.6×1.000×2.010=1.206kN最大支座力N=1.1×1.000×2.010=2.211kN木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×9.00×9.00/6=67.50cm3；I=5.00×9.00×9.00×9.00/12=303.75cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.201×106/67500.0=2.98N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1206/(2×50×90)=0.402N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形v=0.677×0.800×1000.04/(100×9500.00×3037500.0)=0.188mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.663kN.m最大變形vmax=1.344mm最大支座力Qmax=8.415kN抗彎計算強度f=0.663×106/5080.0=130.42N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于860.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.42kN采用雙扣件!R≤8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.129×6.000=0.775kN鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×1.000×0.860=0.172kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000×0.120×1.000×0.860=2.580kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=3.527kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(1.000+2.000)×1.000×0.860=2.580kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.20NG+1.4NQ六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=7.84kN——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u=1.700a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.10m；公式(1)的計算結果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m=2976/15.8=188.345=0.203=7844/(0.203×489)=78.975N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+2×0.100=1.700m=1700/15.8=107.595=0.537=7844/(0.537×489)=29.846N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附加系數，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果：l0=1.167×1.007×(1.500+2×0.100)=1.998m=1998/15.8=126.442=0.418=7844/(0.418×489)=38.375N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。七、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg其中p——立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=39.22N——上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=7.84A——基礎底面面積(m2)；A=0.20fg——地基承載力設計值(kN/m2)；fg=80.00地基承載力設計值應按下式計算fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調整系數；kc=0.40fgk——地基承載力標準值；fgk=200.00地基承載力的計算滿足要求!2、425×940梁模板及鋼管支撐架計算一、梁模板基本參數梁截面寬度B=425mm，梁截面高度H=940mm，H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)300mm。梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面側面木方距離300mm。梁底模面板厚度h=20mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。梁側模面板厚度h=20mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷載標準值計算模板自重=0.340kN/m2；鋼筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷載標準值=2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.444h；T——混凝土的入模溫度，取30.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1——外加劑影響修正系數，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=28.800kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=28.800kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=6.000kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下圖梁側模板計算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——計算的最大彎矩(kN.m)；q——作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.94=40.382N/mm最大彎矩計算公式如下:M=-0.10×40.382×0.3002=-0.363kN.mf=0.363×106/62666.7=5.800N/mm2梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.300×40.382=7.269kN截面抗剪強度計算值T=3×7269/(2×940×20)=0.580N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中q=28.80×0.94=27.07N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v=0.677×27.072×300.04/(100×6000.00×626666.8)=0.395mm梁側模板的撓度計算值:v=0.395mm小于[v]=300/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面積(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.94×0.30/1=12.12kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為[N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為N=12.115kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距300mm。每個截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算模板支架搭設高度為6.0米，基本尺寸為：梁截面B×D=430mm×940mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向)l=1.00米，立桿的步距h=1.50米。圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.20×25.000×0.120×0.250×0.250=0.225kN。采用的鋼管類型為48×3.5。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1=25.000×0.940×0.430+0.200×0.430=10.191kN/m活荷載標準值q2=(2.000+1.000)×0.430=1.290kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=43.00×1.80×1.80/6=23.22cm3；I=43.00×1.80×1.80×1.80/12=20.90cm4；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.100×(1.2×10.191+1.4×1.290)×0.250×0.250=0.088kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.088×1000×1000/23220=3.778N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×10.191+1.4×1.290)×0.250=2.105kN截面抗剪強度計算值T=3×2105.0/(2×430.000×18.000)=0.408N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×10.191×2504/(100×6000×208980)=0.215mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×0.940×0.250=5.875kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.200×0.250×(2×0.940+0.430)/0.430=0.269kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(1.000+2.000)×0.430×0.250=0.322kN均布荷載q=1.20×5.875+1.20×0.269=7.372kN/m集中荷載P=1.4×0.323=0.452kN木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=2.036kNN2=2.036kN經過計算得到最大彎矩M=0.786kN.m經過計算得到最大支座F=2.036kN經過計算得到最大變形V=2.6mm木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×9.00×9.00/6=67.50cm3；I=5.00×9.00×9.00×9.00/12=303.75cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.786×106/67500.0=11.64N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2.035/(2×50×90)=0.678N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形v=2.6mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底橫向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.763kN.m最大變形vmax=2.147mm最大支座力Qmax=8.907kN抗彎計算強度f=0.763×106/5080.0=150.28N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.91kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R≤8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=8.91kN(已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重N2=1.20×0.129×6.000=0.930kNN=8.907+0.930=9.836kN——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u=1.700a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.10m；公式(1)的計算結果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m=2976/15.8=188.345=0.203=9836/(0.203×489)=99.034N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+2×0.100=1.700m=1700/15.8=107.595=0.537=9836/(0.537×489)=37.427N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附加系數，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果：l0=1.167×1.007×(1.500+2×0.100)=1.998m=1998/15.8=126.442=0.418=9836/(0.418×489)=48.122N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。3、240*1450梁模板及支架驗算一、梁模板基本參數梁截面寬度B=240mm，梁截面高度H=1450mm，H方向對拉螺栓2道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面側面木方距離250mm。梁底模面板厚度h=20mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。梁側模面板厚度h=20mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷載標準值計算模板自重=0.340kN/m2；鋼筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷載標準值=2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.444h；T——混凝土的入模溫度，取30.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1——外加劑影響修正系數，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=28.800kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=28.800kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=6.000kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下圖梁側模板計算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——計算的最大彎矩(kN.m)；q——作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.45=62.292N/mm最大彎矩計算公式如下:M=-0.10×62.292×0.2502=-0.389kN.mf=0.389×106/96666.7=4.028N/mm2梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.250×62.292=9.344kN截面抗剪強度計算值T=3×9344/(2×1450×20)=0.483N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中q=28.80×1.45=41.76N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v=0.677×41.760×250.04/(100×6000.00×966666.8)=0.190mm梁側模板的撓度計算值:v=0.190mm小于[v]=250/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面積(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.45×0.50/2=15.57kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為[N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為N=15.573kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。每個截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算模板支架搭設高度為6.0米，基本尺寸為：梁截面B×D=240mm×1450mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向)l=1.15米，立桿的步距h=1.50米。采用的鋼管類型為48×3.5。圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.20×25.000×0.120×0.250×0.290=0.261kN。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1=25.000×1.450×0.240+0.200×0.240=8.748kN/m活荷載標準值q2=(2.000+1.000)×0.240=0.720kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=24.00×1.80×1.80/6=12.96cm3；I=24.00×1.80×1.80×1.80/12=11.66cm4；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.100×(1.2×8.748+1.4×0.720)×0.290×0.290=0.097kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.097×1000×1000/12960=7.466N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×8.748+1.4×0.720)×0.290=2.002kN截面抗剪強度計算值T=3×2002.0/(2×240.000×18.000)=0.695N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×8.748×2904/(100×6000×116640)=0.599mm面板的最大撓度小于290.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.450×0.290=10.513kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.200×0.290×(2×1.450+0.240)/0.240=0.759kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(1.000+2.000)×0.240×0.290=0.209kN均布荷載q=1.20×10.513+1.20×0.759=13.526kN/m集中荷載P=1.4×0.209=0.292kN木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=2.030kNN2=2.030kN經過計算得到最大彎矩M=0.872kN.m經過計算得到最大支座F=2.030kN經過計算得到最大變形V=2.8mm木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×9.00×9.00/6=67.50cm3；I=5.00×9.00×9.00×9.00/12=303.75cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.872×106/67500.0=12.92N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2.030/(2×50×90)=0.677N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形v=2.8mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底橫向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.955kN.m最大變形vmax=3.429mm最大支座力Qmax=8.881kN抗彎計算強度f=0.955×106/5080.0=188.00N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1150.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.88kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R≤8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=8.88kN(已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重N2=1.20×0.129×6.000=0.930kNN=8.881+0.930=9.810kN——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u=1.750a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.10m；公式(1)的計算結果：l0=1.167×1.750×1.50=3.063m=3063/15.8=193.885=0.193=9810/(0.193×489)=103.769N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+2×0.100=1.700m=1700/15.8=107.595=0.537=9810/(0.537×489)=37.328N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附加系數，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果：l0=1.167×1.007×(1.500+2×0.100)=1.998m=1998/15.8=126.442=0.418=9810/(0.418×489)=47.995N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!目錄第一章總論11、項目名稱及承辦單位12、編制依據43、編制原則54、項目概況65、結論6第二章項目提出的背景及必要性81、項目提出的背景82、項目建設的必要性9第三章項目性質及建設規模131、項目性質132、建設規模13第四章項目建設地點及建設條件171、項目建設地點172、項目建設條件17第五章項目建設方案251、建設原則252、建設內容253、工程項目實施33第六章節水與節能措施371、節水措施372、節能措施38第七章環境影響評價391、項目所在地環境現狀392、項目建設和生產對環境的影響分析393、環境保護措施……404、環境影響評價結論……………..……………42第八章勞動安全保護與消防441、危害因素和危害程度442、安全措施方案443、消防設施…………...45第九章組織機構與人力資源配置461、組織機構462、組織機構圖46第十章項目實施進度481、建設工期482、項目實施進度安排483、項目實施進度表48第十一章投資估算及資金