/燃煤鍋爐煙氣的除塵脫硫課程設計專業(yè)：環(huán)境工程班級：B080703學號：B08070304姓名：曹書杰指導老師：高輝書目前言………………………31設計任務書………………41.1課程設計題目……………41.2設計原始材料……………42設計方案的選擇確定……………………42.1除塵系統(tǒng)選擇的相關計算……………42.2旋風除塵器的工作原理、應用及特點………………62.3旋風除塵器的結構設計及選用|……62.4旋風除塵器分割粒徑、分級效率和總效率的計算………………72.5脈沖袋式除塵器的工作原理、應用及特點……………72.6袋式除塵器的結構設計及選型………83除塵系統(tǒng)效果分析……………………84鍋爐煙氣脫硫工藝的論證選擇…………95風機和泵的選用及節(jié)能設備……………137設計結果綜合評價………14前言近20年來,隨著國民經(jīng)濟的快速發(fā)展,我國的SO2排放量連年增長,SO2的排放已導致許多地區(qū)出現(xiàn)了嚴峻的酸雨現(xiàn)象,由此引起我國酸雨區(qū)不斷擴大,造成全國每年經(jīng)濟損失1000億元以上,接近當年國民生產總值的2%。煙氣脫硫是當前環(huán)境愛惜的一項重要工作。在大氣污染防治技術的探討開發(fā)方面，近年來我國取得眾多成果，和此同時，大氣污染的治理也取得了很大進展。本次課程設計的題目是蒸發(fā)量為20t/h燃煤鍋爐煙氣脫硫除塵裝置的設計。主要涉及內容包括依據(jù)鍋爐生產實力，燃煤量，煤質等數(shù)據(jù)計算煙氣量，煙塵濃度和SO2濃度；依據(jù)排放標準論證除塵系統(tǒng)和確定旋風除塵器型號，并計算旋風除塵器各部分的尺寸；依據(jù)粉塵粒徑分布數(shù)據(jù)計算所設計旋風除塵器的分割粒徑，分級效率和總效率；確定二級除塵設備型號，計算設備主要尺寸；計算除塵系統(tǒng)的總除塵效率及粉塵排放濃度，并對煙氣脫硫工藝進行論證選擇，其中初步設計要求繪制除塵器結構圖和煙氣凈化系統(tǒng)圖各一張，設計深度為一般設計深度。通過本次課程設計應駕馭旋風除塵器和二級除塵設備袋式除塵器的工作原理，其中旋風除塵器的工作原理為含塵氣流由進氣管以較高的速度沿切向方向進入除塵器內在圓筒體和排氣管之間的圓環(huán)內做旋轉運動，塵粒在離心力的作用下，穿過氣流流線向外筒壁移動，達到器壁后，失去其慣性，在重力和二次渦流的作用下，塵粒沿器壁向下滑動，直至排灰口排出。設計標準主要參考《大氣污染物排放限值》，工藝運行設計達到國家GB13271--91鍋爐大氣污染物排放標準。除塵脫硫設計原則(1)脫硫率>80%。除塵效率>97%;(2)技術較為成熟,運行費用低;(3)投資省;(4)能利用現(xiàn)有設施;(5)建立工期短,便利;(6)系統(tǒng)簡便,易于操作管理;(7)主體設備的運用壽命>8ａ;(8)煙氣脫硫以氧化鎂為主要吸取劑,并充分利用鍋爐排渣水的脫硫容量,達到以廢治廢,降低運行成本的目的。能用于煙氣脫硫和除塵的設備許多，但要滿足運轉穩(wěn)定牢靠、不影響生產同時去除且壓力降較小等要求，以袋式除塵器和旋流板為宜。1.設計任務書1.1課程設計題目設計蒸發(fā)量為20t/h的燃煤鍋爐煙氣的除塵脫硫裝置1.2.設計原始材料1.煤的工業(yè)分析如下表（質量比，含N量不計）：9.0%9.0%18.1%2.3%1.7%3.2%65.7%20939水分灰分OSHC低位發(fā)熱量（KJ/Kg）（kJ/kg）2.鍋爐型號：FG-35/3.82-M型3.鍋爐熱效率：75%4.空氣過剩系數(shù)：1.25.水的蒸發(fā)熱：2570.8KJ/Kg6.煙塵的排放因子：30%7.煙氣溫度：473K8.煙氣密度：1.18kg/m39.煙氣粘度：2.4X10-6pa·s10.塵粒密度：2250kg/m311.煙氣其他性質按空氣計算12.煙氣中煙塵顆粒粒徑分布：平均粒徑/μm0.537.51525354555>60粒徑分布/％3201520161063713.按鍋爐大氣污染物排放標準（GB13217-2001）中二類區(qū)標準執(zhí)行：標準狀態(tài)下煙塵濃度排放標準：≤200mg/m3；標準狀態(tài)下SO2排放標準：≤900mg/m3；2.設計方案的選擇確定2.1除塵系統(tǒng)選擇的相關計算（1）鍋爐煙氣含塵、含硫量計算利用低位發(fā)熱量、鍋爐熱效率、水的蒸發(fā)熱求需煤量蒸發(fā)量為20t/h的鍋爐所需熱量為需煤量設1kg燃煤時燃料成分名稱可燃成分含量(﹪)可燃成分的量(﹪)理論需氧量/mol廢氣中組分/molCHSO水灰分65.73.21.72.39.018.154.75160.53——————54.7580.53-0.75————54.75CO216H2O0.53SO2——5H2O——合計62.56理論煙氣量：62.56+62.56×0.79/0.21=297.9(mol/kg)在標準狀態(tài)下的體積為：297.9×22.4×10-3=6.67(m3/kg)理論廢氣量：62.56×0.79/0.21+54.75+16+0.53+5=311.62mol/kg在標準狀態(tài)下理論廢氣體積：311.62×22.4×10-3=6.98(m3)在標準狀態(tài)下實際煙氣體積：6.98+6.67×（1.2-1）=8.31(m3)SO2的濃度：C=4082mg/m3煙塵的濃度：C=6534mg/m3在473T時實際煙氣量:Q=47951m3/h（2）煙塵的除塵效率計算按鍋爐大氣污染物排放標準（GB13217-2001）,可以計算出煙塵的除塵效率要達到：≧97﹪(3)SO2的脫硫效率計算按鍋爐大氣污染物排放標準（GB13217-2001），計算出SO2的脫硫效率要達到：≧78﹪（4）方案初步設計先用二級除塵系統(tǒng)除塵（一級預除塵用旋風除塵器、二級用袋式除塵器），再用旋流板塔氧化鎂法脫硫。注：考慮到壓損過大對除塵器的不利影響和對操作的要求高，作為一級預除塵除塵要求不高,因此，確定旋風除塵器型號時要求阻力不大于900Pa。2.2旋風除塵器的工作原理、應用及特點旋風除塵器是利用旋轉氣流所產生的離心力將塵粒從合塵氣流中分別出來的除塵裝置。它具有結構簡潔，體積較小，不需特殊的附屬設備，造價較低．阻力中等，器內無運動部件，操作修理便利等優(yōu)點。旋風除塵器一般用于捕集5-15微米以上的顆粒．除塵效率可達80％以上，近年來經(jīng)改進后的特制旋風除塵器．其除塵效率可達95％以上。旋風除塵器的缺點是捕集微粒小于5微米的效率不高,旋風除塵器內氣流和塵粒的運動概況：旋轉氣流的絕大部分沿器壁自圓簡體，呈螺旋狀由上向下向圓錐體底部運動，形成下降的外旋含塵氣流，在猛烈旋轉過程中所產生的離心力將密度遠遠大于氣體的塵粒甩向器壁，塵粒一旦和器壁接觸，便失去慣性力而靠入口速度的動量和自身的重力沿壁面下落進入集灰斗。旋轉下降的氣流在到達圓錐體底部后．沿除塵器的軸心部位轉而向上．形成上升的內旋氣流，并由除塵器的排氣管排出。

自進氣口流人的另一小部分氣流，則向旋風除塵器頂蓋處流淌，然后沿排氣管外側向下流淌，當達到排氣管下端時，即反轉向上隨上升的中心氣流一同從誹氣管排出，分散在其中的塵粒也伴同被帶走。2.3旋風除塵器的結構設計及選用1、尺寸計算（1）煙氣處理量：Q=47951(m3/h)（2）初步選用XLP/B型旋風除塵器，處理煙氣量大，將選用10個并聯(lián)，取ξ=5.8每個煙氣處理量47951/10=4795.1(m3/h)u=(2△P/ρξ)0.5=(2×900/（1.18×16.1）)0.5=16.2m/s在這里取u=16m/s△P=876﹤900進口面積A=Q/u=4795.1/16/3600=0.0832m2依據(jù)XLP/B型旋風除塵器尺寸比例入口寬度b=(A/2)0.5=0.203m筒體直徑D=3.33b=0.676m參考XLP/B型旋風除塵器產品系列，取D=700mm,(3)選型論證a×b=0.0882m2u=Q/A=15.1m/s△P=ξu2ρ/2=780.2因為接受的是并聯(lián)，所以要乘一個壓力系數(shù)變更780.2×1.1=859Pa﹤900Pa符合要求。XLP/B型旋風除塵器外形尺寸:型號外形尺寸/mmDDeH1H2LbD3質量/kgXLP/B7003506301470290.5252175173.242.4XLP/B型旋風除塵器的分割粒徑、分級效率和總效率的計算bc50=0.27(μD/3.14(ρp-ρ)u=6(μm)平均粒徑/μm0.537.51525354555>60粒徑分布/％32015201610637分級效率/％13.335.954.970.981.987.991.694100總效率/％67.2經(jīng)過預除塵后（一級處理），煙塵濃度是6534×（1-67.2﹪）=2144mg/m3二級除塵的效率將要達到：（2144-200）/2144=90.67﹪2.5脈沖袋式除塵器的工作原理、應用及特點常用袋式除塵器有簡易袋除塵器、機械振打袋式除塵器、脈沖噴吹袋式除塵器和氣環(huán)式袋式除塵器。脈沖袋式除塵器有側噴脈沖、順噴脈沖、對噴脈沖、氣箱脈沖、大型分室脈沖、旁插扁袋脈沖、離線脈沖、環(huán)隙噴吹、回轉清灰脈沖袋式除塵器等多種形式。工作原理含塵空氣進氣口進入除塵箱，因氣體突然擴張，流速隧然降低，顆料較粗的粉塵，靠其自重力向下沉降，落入灰斗。細小粉塵通過各種效應被吸附在濾袋外壁，經(jīng)濾袋過濾后的凈化空氣，通過文氏管進入上箱體，從出氣口排出，被吸附在濾袋外壁的粉塵，隨著時間的增長，越積越厚，除塵器阻力慢慢上升，處理的氣體量不斷削減，為了使除塵器經(jīng)常保持有效狀態(tài)，設備阻力穩(wěn)定在確定的范圍內，就須要清除吸附在濾袋外面的積灰。消灰過程是由限制儀按規(guī)定要求對各個電磁脈沖閥發(fā)出指令，依次打開閥門，依次向各組濾袋內噴吹高壓空氣。于是，氣包內壓縮空氣經(jīng)由噴吹管的孔眼穿過文氏管進入濾袋（稱為一次風）。而當噴吹的高速氣流通過文氏管——引射器的一剎那，數(shù)位于一次的四周空氣被誘導同時進入袋內（稱二次風）。由于這一、二次風形成一股和過濾氣流相反的強有力逆向氣流射入袋內，使濾袋在一瞬間急劇從收縮——膨脹——收縮，以及氣流反向作用，逐將吸附在袋壁外面的粉塵清除下來。由于清灰時向袋內噴吹高壓空氣是在幾組濾袋間依次進行的，并不切斷須要處理的含塵空氣。所以在清灰過程中，除塵器的壓力損失和被處理的含塵氣體量都幾何不變。這一點就是脈沖袋式除塵器的先進性之一。特點清灰方式作用強度很大，而且其強度和頻率都可以調整，所以清灰效果好。2.6袋式除塵器的結構設計及選型依據(jù)粉塵的性質、處理氣量和效率。參考產脈沖噴吹袋式除塵器產品系列。將選用LCPM型側噴脈沖除塵器。型號：LCPM-384-24-2700型號規(guī)格濾袋長度(mm)濾袋數(shù)(條)分室數(shù)(個)過濾面積m2過濾風速(m/s)處理風量

(m3/h)設備阻力(KPa)設備重(kg)LCPM64-4-2000

LCPM64-4-27002000270064448

641-32880-86403840-1152028953050LCPM96-6-2000

LCPM96-6-27002000270096672

964320-12960

5760-1728042584580LCPM128-8-2000

LCPM128-8-270020002700128896

1285760-17280

7680-2304049205380LCPM160-10-2000

LCPM160-10-27002000270016010120.51607200-21600

9600-2880062706680LCPM192-12-2000

LCPM192-12-270020002700192121441928640-25920

11520-3456073707890LCPM224-14-2000

LCPM224-14-27002000270022414168.522410080-30240

13440-4032085509280LCPM256-16-2000

LCPM256-16-2700200027002561619225611520-34560

15360-46080980010760LCPM320-20-2000

LCPM320-20-2700200027003202024032014400-43200

19200-576001240013600

LCPM384-24-2700270038424288384

23040-6912015900LCPM448-28-2000

LCPM448-28-2700200027004482833644820160-60480

26880-806401710018500LCPM512-32-2000

LCPM512-32-270020002700512323845122423040-69120

30720-9316019200210503除塵系統(tǒng)效果分析經(jīng)過二級除塵，總除塵效率達到96﹪，完全達到排放要求.一般經(jīng)過二級除塵，效率都可以達到99.5%，同時壓損也會很大，對濾袋、除塵儀器都有不利的影響，儀器的操作要求也會很高，運行耗能也會很大，實例說明在高效率時每降低一個百分點就會削減很大的壓損，也考慮到后面要用濕法脫硫，對除塵也有確定的效率，所以降低除塵效率，降低壓損，削減對濾袋、除塵儀器都有不利的影響，降低儀器的操作要求和運行耗能。為企業(yè)創(chuàng)建更多的收益。但選用型號除塵器后，要進行必要的改裝，才可以達到要求。4鍋爐煙氣脫硫工藝的選擇目前,世界上煙氣脫硫工藝有上百種,但具有好用價值的工藝僅十幾種。依據(jù)脫硫反應物和脫硫產物的存在狀態(tài)可將其分為濕法、干法和半干法3種。濕法脫硫工藝應用廣泛,占世界總量的85.0%,其中氧化鎂法技術成熟,尤其對中、小鍋爐煙氣脫硫來說,具有投資少,占地面積小,運行費用低等優(yōu)點,特殊適合我國的國情。接受濕法脫硫工藝,要考慮吸取器的性能,其性能的優(yōu)劣干脆影響煙氣的脫硫效率、系統(tǒng)的運行費用等。旋流板塔吸取器具有負荷高、壓降低、不易堵、彈性好等優(yōu)點,可以快速吸取煙塵,具有很高的脫硫效率。

（1）下列將最成熟工藝石灰（石）/石膏濕法脫硫工藝和氧化鎂脫硫法的特點作對比①石灰（石）/石膏濕法脫硫工藝石灰（石）/石膏濕法脫硫工藝是接受石灰石（CaCO3）或石灰(CaO)作脫硫吸取劑原料，經(jīng)消化處理后加水攪拌制成氫氧化鈣(Ca(OH)2)作為脫硫吸取漿。石灰或吸取劑漿液噴入吸取塔，吸附其中的SO2氣體，產生亞硫酸鈣，進而氧化為硫酸鈣（石膏）副產品。該工藝的優(yōu)點主要是：A、脫硫效率高，在Ca/S比小于1.1的時候，脫硫效率可高達90％以上；B、吸取劑利用率高，可達到90％；C、吸取劑資源廣泛，價格低廉；D、適用于高硫燃料，尤其適用于大容量電站鍋爐的煙氣處理；E、副產品為石膏，高品位石膏可用于建筑材料。該工藝的缺點是：A、系統(tǒng)困難，占地面積大；B、造價高，一次性投資大；C、運行問題較多——由于副產品CaSO4易沉積和粘結，所以，簡潔造成系統(tǒng)積垢，堵塞和磨損；D、運行費用高，高液/氣比所帶來的電、水循環(huán)和耗量特殊大；E、副產品處理問題——目前，世界上對該副產品處理，主要接受拋棄和再利用兩種方法：西歐和日本因缺乏石膏資源，所以用此副產品做建筑用石膏板，和此同時，當?shù)亟ㄖ?guī)范也為該產品的推廣運用供應了便利。但對副產品石膏的成分要求嚴格（CaSO4>96%）。在美國，因自然石膏資源豐富，空地較多，過去一般接受拋棄處理。在中國，自然石膏資源豐富，而石灰石的成分卻很難保證，因此脫硫石膏的成分不穩(wěn)定，建筑行業(yè)很難接受；對于建在城市近郊或工業(yè)區(qū)的須要脫硫的電廠，又很難容納大量石膏渣液的拋棄，即使有空閑場地拋棄，從長遠來講，照舊可能造成固體廢棄物的二次污染。因而副產物處理存在問題。F、由于該工藝技術成熟，運用廣泛，目前國家有相應技術規(guī)范，但國家環(huán)保總局在脫硫技術指導文件中明確指出該種方法適用于大型電站鍋爐的脫硫，中小鍋爐運用存在規(guī)模不經(jīng)濟等問題。G、為適應國內中小型鍋爐的煙氣脫硫，對該工藝進行了改造運用，削減脫硫劑制備和石膏生成系統(tǒng)尚可，但其他部分的或缺帶來諸多問題，因此要謹慎用之。②氧化鎂脫硫法氧化鎂脫硫技術是利用氫氧化鎂作為脫硫劑吸取煙氣中的二氧化硫，生成亞硫酸鎂，并通入空氣將亞硫酸鎂生成溶解度更大的硫酸鎂。氫氧化鎂作脫硫劑具有反應活性大、脫硫效率高、液氣比小等優(yōu)點，因此具有綜合投資低，運行費用低等特點。氧化鎂吸取SO2的濕法脫硫方式是目前適合于中、小型鍋爐煙氣脫硫技術最為成熟的脫硫方式之一。綜合氫氧化鎂脫硫法具有以下四個特點:A、氧化鎂原料取得簡潔目前包括在日本、首爾、東南亞地區(qū)、臺灣地區(qū)等均有普遍運用的實績和閱歷，而所運用的的氧化鎂大部分均來自大陸地區(qū)。我國擁有豐富的氧化鎂資源，儲量約為160億噸，占全世界的80%左右，環(huán)渤海灣的山東、遼寧地區(qū)以及山西都有豐富的產量。由于廣泛地運用，使該技術相對于其他脫硫技術更加成熟。B、MgO工藝也是技術成熟的脫硫工藝，該工藝在日本已應用了100多個項目，臺灣的電廠約95﹪是.MgO法，美國波士頓的Mgstic電廠150Mw機組.MgO濕法脫硫1982年投產。在中國深圳X玻璃廠，500T/D熔化爐排煙；珠海X集團90t/h燃油鍋爐；湛江x公司320t/h鍋爐；無錫X熱電廠100t/h鍋爐。均接受濕式MgO法。尚有更多MgO法脫硫工程在建設中。C、MgO法脫硫效率達到90﹪~98﹪，因為MgO活性強，實例表明在相同操作條件下，MgO作為吸取劑比用CaCO3作為吸取劑時吸附效率高。D、脫除等量的SO2消耗的MgO量僅為CaCO3的40﹪.E、MgO法脫硫循環(huán)液呈溶液狀，不易結垢，不會堵塞。氧化鎂濕法的脫硫產物硫酸鎂是一種溶解度很大的物質，因此在吸取塔脫硫的反應過程中，不似石灰石(石灰)/石膏法會產生結垢或堵塞的問題。F、脫硫后溶液，處理后可干脆排放，無二次污染。G、脫硫設備簡潔，操作簡潔，成本低。脫硫系統(tǒng)包括熟化系統(tǒng)、吸取系統(tǒng)、廢液處理系統(tǒng)，系統(tǒng)簡潔明白，現(xiàn)場布置簡潔緊湊，系統(tǒng)運行平安牢靠。L、脫硫產物的用途假如把MgO法脫硫工藝產物，不經(jīng)氧化曝氣則可以把漿液脫水濕渣，其組成MgSO360~70MgSO420~30溶解狀，雜質10，濕渣可以作為農用肥料。可干脆作基肥，追肥和葉面肥。植物正常發(fā)育的所需鎂量，一般為干重5g/kg左右。施用鎂肥不僅可增加作物產量，還可改善產品品質，如鎂肥對甘蔗、香蕉、煙葉產量和品質都有良好作用。據(jù)調查本地區(qū)盛產甘蔗、香蕉。依據(jù)全國土壤普查表明不少地區(qū)土壤缺鎂比較嚴峻，缺鎂土壤面積巨大，大約占全國耕地面積的5.8，若對每畝地施鎂肥，則每年需求鎂肥量特殊巨大。通過對脫硫除塵工藝———濕法、半干法、干法的對比分析:石灰石-石膏法雖然工藝特殊成熟,但投資大,占地面積大,不適合中、小鍋爐。具有投資少、占地面積小、運行費用低等優(yōu)點,因此,本方案選用氧化鎂法脫硫工藝。2）脫硫吸取器比較選擇脫硫吸取器的選擇原則,主要是看其液氣接觸條件、設備阻力以及吸取液循環(huán)量。吸取設備中:噴淋塔液氣比高,水消耗量大;篩板塔阻力較大,防堵性能差;填料塔防堵性能差,易結垢、黏結、堵塞,阻力也較大;湍球塔氣液接觸面積雖然較大,但易結垢堵塞,阻力較大。相比之下,旋流板塔具有負荷高、壓降低、不易堵、彈性好等優(yōu)點,適用于快速吸取過程,且具有很高的脫硫效率。因此,選用旋流板塔脫硫吸取器。3）脫硫除塵原理（1）氧化鎂法脫硫原理化鎂法脫硫的主要原理:在洗滌中接受含有MgO的漿液作脫硫劑,MgO被轉變?yōu)閬喠蛩徭V(MgSO3)和硫酸鎂(MgSO4),然后將硫從溶液中脫除。氧化鎂法脫硫工藝有如下特點:

A、氧化鎂法脫硫工藝成熟,目前日本、中國臺灣應用較多,國內近年有一些項目也起先應用。

B、脫硫效率在90.0%～95.0%之間。

C、脫除等量的SO2,MgO的消耗量僅為CaCO3的40.0%。

D、要達到90.0%的脫硫效率,液氣比在3～5L/m3之間,而石灰石-石膏工藝一般要在10～15L/m3之間。

E、我國MgO儲量約80億t,居世界首位,生產量居世界第一。

（2）旋流板塔吸取器脫硫原理旋流板塔工作時，煙氣由塔底從切向高速進入，在塔板葉片的導向作用下旋轉上升。逐板下流的液體在塔板上被煙氣噴成霧滴狀，使氣液間有很大的接觸面積。液滴在氣流的帶動下旋轉，產生的離心力強化氣液間的接觸，最終被甩到塔壁上，沿壁下流，經(jīng)過溢流裝置流到下一層塔板上，再次被氣流霧化而進行氣液接觸。由于塔內供應了良好的氣液接觸條件，氣體中的SO2等酸性氣體被堿性液體吸取的效果好；旋流板塔同時具有很好的除塵性能，氣體中的塵粒在旋流塔板上被水霧粘附，并受離心力作用甩到塔壁而除去，從而具有較高的除塵除霧效率。來自鍋爐的含塵煙氣首先切向進入塔底段，呈螺旋形上升到旋流板,從旋流板葉片間的開孔高穿過，將經(jīng)特殊給液裝置支配到各葉片上的洗滌溶液霧化，霧化后的洗滌溶液獲得較高比表面積，并和廢氣接觸完成脫硫除塵。

4）脫硫除塵工藝設計

（1）主要設計參數(shù)

主要設計參數(shù):處理煙氣量47951m3/h;煙氣溫度150～160℃;脫硫除塵塔入口煙溫150～160℃;脫硫除塵塔出口煙溫55℃;脫硫塔入口煙氣SO2濃度4082mg/m3

(計算值);脫硫效率>83.0%(設計值);脫硫劑氧化鎂粉>200目,純度>90.0%;液氣比2～3L/m3;脫硫劑耗量23kg/h(max);脫硫劑漿液濃度10.0%。除塵效率86%(設計值)。（2）脫硫除塵工藝設計說明

煙氣脫硫除塵工藝可分為脫硫劑配制系統(tǒng)、煙氣脫硫除塵系統(tǒng)和循環(huán)水系統(tǒng)三大部分。鍋爐煙氣從煙道切向進入主塔底部,在塔內螺旋上升中和沿塔下流的脫硫液接觸,進行脫硫除塵,經(jīng)脫水板除霧后,由引風機抽出排空。脫硫液從旋流板塔上部進入,在旋流板上被氣流吹散,進行氣液兩相的接觸,完成脫硫除塵后從塔底流出,通過明渠流到綜合循環(huán)池。

（3）脫硫劑制備系統(tǒng)工藝流程設計說明

脫硫劑MgO乳液的制備系統(tǒng)主要由螺旋給料機、乳液貯槽、攪拌機、乳液泵等組成。

（4）脫硫除塵工藝設備設計說明

①旋流板塔：脫硫除塵塔(旋流板塔)塔體接受麻石砌筑,主塔平臺、支架、梯子等為碳鋼,塔內件包括噴頭、旋流板、脫水器、檢修孔、支架、接管,這些物件均接受316L不銹鋼材質,以確保整套裝置的運用壽命。設備外徑為2540mm(塔壁厚220mm),高度為17000mm。

②除霧器（5）廢水處理系統(tǒng)

脫硫廢水產生量較小,pH在6～7之間,主要含SO3,MgSO4和固體懸浮物等,將其匯入工廠沉淀池中經(jīng)過曝氣處理，上層清液再進入循環(huán)池。

（6）煙氣排放分析

經(jīng)濕法脫硫洗滌凈化后的冷煙氣經(jīng)脫水器脫水后,溫度降至露點以下,通常為50～60℃,所含水蒸氣已近飽和,極易結露,對后續(xù)煙道腐蝕性較大,接受蒸汽再熱器提高煙氣擴散溫度(≥80℃)后經(jīng)煙囪排放。通過對鍋爐煙氣污染物凈化,最終排放煙氣中污染物濃度預料為:SO2≤500mg/m3，煙塵≤100mg/m3。5.風機和泵的選用及節(jié)能設備通風機選用G4-73-11-No11D型（轉速(r/min)：730）2個引風機選用Y4-73-11-No12D型（轉速(r/min)：960）1個水泵