PAGEPAGE25xxx邊坡設計方案設計單位：xxx研究院二零一二年四月xxx邊坡支護設計方案院長：總工程師：審定：審核：項目負責：設計：設計單位：xxx研究院二零一二年四月目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1.前言41.1任務概況41.2工程概況41.3設計技術標準及依據1.4勘察工作描述52場地地質環境條件52.1氣象、水文52.2地形地貌62.3地層巖性62.4地質構造及地震62.5水文地質條件72.6不良地質作用72.7特殊性巖土72.8巖土物理力學性質83.邊坡工程地質特征及穩定性評價83.1邊坡工程特征83.2邊坡巖土參數93.3邊坡穩定性評價與計算93.4側向巖土壓力與滑坡推力計算104.勘察成果的主要結論與建議124.1結論124.2建議125防治工程技術方案及方案比選135.1防治目標與原則135.2防治等級、參數135.3防治技術方案的設計145.4分項工程設計145.5工程量匯總175.6工程費用預算186.施工組織設計186.1施工條件186.2施工工序196.3施工總體布置196.4施工方法及技術措施196.5施工安全216.6施工進度橫道圖217環境保護218.其它228.1邊坡監測228.2邊坡工程驗收22附圖⑴施工總平面布置圖⑵立面布置圖⑶標準剖面布置圖、代表性剖面布置圖⑷錨桿結構大樣圖⑸護腳墻大樣圖⑹排水邊溝設計大樣圖⑺截水溝設計大樣圖⑻地基梁結構圖附件⑴計算書⑵工程造價預算設計方案總說明1.前言1.1任務概況xxx擬在a處目建設。該項目由B規劃建筑勘察設計院設計，設計總建筑面積79841.45m2，主要建筑有C。本項目建設用地北西側原為丘陵，經場地整平后形成了人工邊坡，社會救助站、社會福利院等建筑群均處于坡體下方，建筑物西側邊緣距邊坡腳距離3.0-10.0m。目前人工邊坡局部段有崩落、滑塌現象，作為永久性邊坡，如果任由其發展，將會嚴重影響邊坡下方建筑群的正常使用。為了確保邊坡下方擬建建筑群和未來居民的生命財產安全，根據建設工程相關規范的規定及防治工程設計需要，A甲方)委托xxx研究院在巖土工程勘察的基礎上，對該建筑邊坡進行防治工程設計。1.2工程概況本建筑邊坡為近期開挖而成，總長度為321m，我院接受委托后對場地及邊坡進行了實地測量、勘察，邊坡各段主要特征見表1-1。表1-1邊坡各段主要特征表位置長度(m)坡底高程(m))坡頂高程(m))高度(m)邊坡類型A-B段0-110207.0-2209.55212.5-2220.005.3-13..0巖土混合邊坡，為為反向邊坡坡。B-C段110-2200206.0-2209.55220.010.5-133.5巖土混合邊坡，為為反向邊坡坡。C-D段220-2755205.5-2206.00215.0-2220.009.0-13..5巖土混合邊坡，為為反向邊坡坡。D-E段275-3211205.5-2206.00212.0-2215.003.5-9.0巖土混合邊坡，為為反向邊坡坡。注：上表中邊坡長度起點處于本建設場地南西角征地紅線上，為里程0，向北東里程增大，終點位于場地正北征地紅線上，里程為321m，詳見附圖《平面布置圖》中的《建筑邊坡界點坐標表》。從上表可知，本邊坡為巖土混合邊坡，其高度范圍為3.5-13.5m，根據《建筑邊坡工程技術規范》表3.2.1，邊坡高度屬于H≤15m；邊坡下方未來將有建筑物及居民，建筑高度1-5層；按上述規范3.2.3公式塌滑距離L=H/tgθ，式中H為邊坡最大高度，此處為13.5m，θ為邊坡破裂角，對于土質邊坡，取45°+φ/2，φ為土體內摩擦角標準值，本區為8-20°，可得L=9.5-11.7m，即在坡下的社會救助站、社會福利院等建筑均可能受到塌滑作用的影響。預計邊坡破壞后可能造成的后果嚴重，綜合確定本邊坡的工程安全等級為二級；根據工程投資，其防治工程等級為Ⅲ級。1.3設計技術標準及依據塌流范/22)設規水01理地場14、《xxx邊坡巖土土工程詳細細勘察報告告》（2012年2月）；15、理正結構工具具箱TBS55.62版。16、理正巖土計算算5.5版。1.4勘察察工作描述述1.4.1工工作過程接受委托后，我我院技術組組擬定了本本次勘察方方法：以工工程地質調調繪、鉆探探為主，原原位測試與與室內巖土土試驗為輔輔，參照同同一場地近近期的勘察察成果相結結合進行綜綜合勘察、分分析。本邊邊坡勘項目目于2012年1月1日～1月10日完成外外業勘察工工作。外業業結束后即即進行內業業資料整理理，提供了了本次正式式勘察成果果資料，完完成的工作作量詳見下下表：表1-1勘察工作作量一覽表表工作項目單位數量備注工程地質測繪km20.20工程地質鉆探m/孔576.40//51勘探點測量點51地下水位觀測孔次51穩定水位采取巖石試樣組/件9/27飽和單軸抗壓強強度試驗采取原狀土試樣樣件6常規+抗剪采取土壤侵蝕性性樣件2利用環境水分析析結果件2標準貫入試驗孔/次19/24重型圓錐動力觸觸探試驗孔/m15/4.5勘探點平面布置置圖張11:1000編制鉆孔柱狀圖圖張/孔51/51編制工程地質剖剖面圖張201:200-5500編制巖土工程勘勘察報告份/式5/11.4.2測測量控制基基點本次勘察、設計計工作以甲甲方提供的的《總平面面布置圖》進進行場地控控制，采用用相對坐標標系（與地地形圖坐標標系統一致致）、1985國家高程程基準，測測量基準點點坐標與高高程見表1-2。表1-2測測量基點坐坐標和高程程表點號坐標標高（m）備注XYF131243255.9944441134..298207.00埋石點F231242988.3466441111..728208.00埋石點1.4.3勘勘察質量評評述本次勘察嚴格按按照《巖土土工程勘察察規范》（GB500021—2001）(20009年版)、《建筑筑邊坡工程程技術規范范》(GB500330--20022)等國家家現行規范范以及勘察察任務書要要求實施，取得的資料數據、相關分析與處治建議科學合理，所有勘探線、勘探點有坐標控制、可追索性強，提供的資料滿足設計及勘察任務書要求，并經專家審核通過，可供設計使用。2場地地質質環境條件件2.1氣象、水水文B屬亞熱帶濕潤季季風氣候區區，具有氣氣候溫和，四四季分明，春春溫多變，盛盛夏酷熱，雨雨水集中(4-7月份)，秋季常常旱，無霜霜期長，嚴嚴寒短等季季風氣候特特點。春夏夏季主風向向為東南風風，秋冬季季主風向為為西北風。據B氣象局19600-20110年的氣象象資料，主主要氣象參參數如下：：年平均氣氣溫16℃，最高氣氣溫40..2℃(1991年7月24日)，最低氣氣溫-7..5℃(1996年1月26日)；年均降降雨量14440.55mm，年年均蒸發量量11122-12888mm；；年最大降降水量21136.77mm(19544年)，日最大大降水量3300.334mm((1998年6月28日)，時最大大降水量880.3mmm(2007年7月22日)，多年平平均相對濕濕度為81%；年平均均風速1..1m/s，最大風風速可達220m/ss(8-99月)。場地周邊地表水水主要為萬萬溶江，南南側最近部部位距本場場約50.00m；萬溶江江在場地附附近為非游游蕩性河流流，兩岸多多出露泥質質灰巖，河河道與岸坡坡穩定。該該河從場地地南西側經經南、東側側流向北東東側，大致致將場地半半包圍成半半島狀。據據了解當地地村民，20余年來最最高洪水位位約190..0m，發生于1998年，該最最高洪水位位標高較本本邊坡最低低坡腳低15m。萬溶江江河床底標標高為184..62--185..80，與場地地高差20-550m，整體而而言，地表表水對本場場地影響較較小。2.2地形地貌貌D隔河相望。場地地所在區域域為F低山丘陵陵區，原地地貌為丘陵陵斜坡地貌貌、河流階階地地貌，原原地形標高高多在200--260mm之間，地地形坡度一一般在5-355°內。因E建設的開開始實施，場場地范圍內內進行了建建設場地的的整平活動動，目前場場地沿萬溶溶江側大致致為同一地地坪，其標標高為204--209..5m,在西側則則形成了人人工邊坡。坡坡下建筑區區設計地坪坪標高為2205.55m～209..5m，出露的的坡面高程程在209..0-2220.0mm之間，邊邊坡高度33.5-113.5mm。據實測測，坡率為為1：0.2--1：0.5，即坡度70°--85°。邊坡所所在丘陵高高程一般在在210--260mm之間，坡坡度15-335°。目前邊邊坡范圍內內長有小喬喬木、灌木木林，植被被發育，坡坡頂現狀無無建（構）筑筑物。整體體而言，本本勘察場地地分布有人人工邊坡陡陡坎，地形形起伏較劇劇烈，地形形地貌條件件中等復雜雜2.3地層巖性性根據收集的區域域地質資料料、本次工工程地質調調繪與鉆探探成果，邊邊坡及鄰近近地段主要要有第四系系殘積紅粘粘土與寒武武系上統比比條組泥質質灰巖，各各層主要特特征如下。⑴第四系殘積層——紅粘土①1（Q1-3ell）褐黃色，勘探范范圍內主要要呈可塑狀狀，夾少量量強風化泥泥質灰巖殘殘蝕塊，少少量鐵錳質質氧化物呈呈浸染狀分分布，土體體結構為巨巨塊狀，裂裂隙不發育育。土質較較均勻，切切面具土狀狀光澤，干干強度和韌韌性中等，無無搖振反應應，壓縮性性中高，局局部較高。厚厚度0.800-7.000m左右。⑵泥質灰巖(∈33b)該巖層為寒武系系上統比條條組薄-中厚層泥泥質灰巖層層，根據其其風化程度度，可分為為強風化帶帶和中風化化帶。強風化帶（②11）：呈灰黃色色，局部為為全風化狀狀態，巖石石成分與結結構構造大大部分被破破壞，風化化節理裂隙隙發育，巖巖體破碎。重重型圓錐動動力觸探擊擊數為16-335擊/10ccm。該層主主要分布于于坡頂部位位，共有34孔，分布布標高為207..22-2237.660m，厚度0.600-4.440m,平均1.644m。中風化帶（②22）：淺灰灰色，泥粉粉晶結構，薄-中厚層狀構造，巖石礦物成分主要為方解石，結構致密，巖石質量指標較好。錘擊聲較清脆,較難擊碎，有輕微回彈。根據巖芯樣品飽和抗壓強度試驗結果進行統計，fr=42.59-57.95MPa,平均值為48.8MPa，標準值為47.68MPa，屬較硬巖。巖體節理裂隙較發育,見方解石脈沿裂隙充填，結構面多呈閉合狀，巖體較破碎，巖體結構類型為層狀結構-碎裂狀結構。巖體基本質量等級為Ⅳ級，溶蝕不良地質一般發育。基巖面起伏大，邊邊坡體下部部大部已被被揭露，坡坡頂無基巖巖出露，基基巖頂面埋埋深0.000-11..00m，標高194..50-2235.990m，相對高高差11.00m。巖層產產狀316°∠39°，為較陡陡單斜巖層層，巖層整整體從場地地東南傾向向西北。2.4地質構造造及地震本地區大地構造造屬揚子準準地臺新華華夏系第三三隆起帶，近近期新構造造活動不明明顯，以相相對抬升為為主。工程程場地西側側距鳳凰-吉首-古丈區域域性大斷裂裂2.5kkm，場址北北東角距鐘鐘家寨平推推斷層最近近距離為0.3kkm,兩條斷裂裂構造帶均均為非活性性斷層，場場地范圍內內受構造影影響程度為為一般。場場址內無活活動性斷裂裂構造通過過，地質構構造簡單，區區域地質構構造穩定。鉆鉆孔揭露及及地表調查查表明，場場地內未遇遇斷裂，也也無新構造造活動跡象象。其地質質構造以單單斜構造為為主，巖層層產狀為316∠39°，基本與與邊坡傾向向反向，即即巖層產狀狀不控制邊邊坡的穩定定性。巖體體節理裂隙隙較發育，共共發育有三三組。節理理組產狀分分別為J1：87°∠63°、J2：210°∠89°及J3：317°∠86°，無優勢勢節理結構構面。節理理延伸長度度0.5--3.0mm，密度2-5條/m，寬度0.0001-0..01m，基本由由方解石脈脈膠結；坡坡面部位，節節理裂隙將將巖體切割割成10-440cm的不規則則碎裂塊狀狀，但未形形成大范圍圍內的貫通通性不利結結構面，即即節理裂隙隙結構面不不控制邊坡坡的整體穩穩定性，僅僅在局部地地段產生小小規模塌滑滑。根據《中國地震震動峰值加加速度區劃劃分》（GB188306--20011）及根據據《建筑抗抗震設計規規范》（GB500011--20100），建場場所在區域域地震動峰峰值加速度度小于0..05g，地地震反應譜譜特征周期期為0.355s，抗震設設防烈度小小于6度，屬弱弱震區，構構造物按相相關規范進進行抗震設設防。2.5水文地質質條件場址區地下水類類型主要為為松散巖類類孔隙裂隙隙水、巖溶溶裂隙水，接接受大氣降降水滲透補補給為主。邊邊坡勘察場場地所處位位置地勢較較高，且整整體處于地地下水的排排泄區，該該場地南側側-北東側的的萬溶江為為其初步侵侵蝕基準面面，高差較較大。勘察察時鉆孔控控制深度內內未見地下下水位，場場地水文地地質條件較較簡單；場場地內各巖巖土層按透透水性強弱弱劃分如下下：紅粘土土屬微透水水地層，泥泥質灰巖屬屬微透水-不透水地地層。場地地環境類型型為Ⅱ類,邊坡位于于地下水位位之上，場場地也無地地表水流，環環境水對基基礎施工基基本無影響響。根據收集的本場場地其它建建筑的詳細細勘察報告告，場地地地下水、環環境土對混混凝土結構構和鋼筋混混凝土結構構中的鋼筋筋具微腐蝕蝕性。2.6不良地質質作用本邊坡勘察場地地位于河谷谷階地向丘丘陵過渡部部位，微地地貌類型主主要為丘陵陵斜坡與人人工建筑邊邊坡，發育育的主要不不良地質作作用為巖溶溶及未來人人工邊坡的的塌滑，此此外未發現現其它不良良地質作用用。⑴巖溶：場地內的的巖層為寒寒武系上統統比條組薄薄-中厚層泥泥質灰巖，屬屬可溶巖，區區域上該巖巖組巖溶中中等發育，單單個巖溶形形態規模相相對較小。據據地質調繪繪成果，本本場地及周周邊范圍內內，巖溶形形態主要有有溶蝕溝槽槽、石芽、溶溶蝕裂隙、溶溶蝕孔洞與與溶蝕裂隙隙，溶蝕溝溝槽與洞隙隙分布于巖巖層的表面面，多由可可塑紅黏土土充填，造造成了基巖巖面的起伏伏、地基不不均勻，但但對場地穩穩定性無影影響。根據據鉆探成果果，本次勘勘察的鉆孔孔揭露有溶溶蝕裂隙66孔/6層，線巖溶率3.611-53..57%。溶蝕裂裂隙埋深3.3--6.2mm，厚度0.7--7.5mm，平均4.5m，頂底板板均為泥質質灰巖，由由可塑紅黏黏土充填。⑵人工邊坡塌滑：：近期開挖挖而成，總總長度為321m，臨空面面高度為3..5-133.5m，目前未未采取防護護措施，邊邊角部位分分布有不連連續的小規規模塌滑現現象。根據據前述區域域性經驗值值計算塌滑滑距離得LL=9.55-11..7m。采采用本次勘勘察土工試試驗成果，土土體內摩擦擦角標準值值為16°，可得具具體數據L=100.2m，即在距距邊坡10m范圍內均均可能受到到工程滑坡坡的影響，嚴嚴重影響建建筑物的正正常使用及及人員、財財產的安全全。2.7特殊性巖巖土本場地的特殊性性巖土種類類有紅黏土土和強風化化巖。⑴紅黏土：其主要要特征是孔孔隙比大、親親水性強，開開挖暴露反反復浸水后后能膨脹，物理力學性質不穩定，暴雨期間強度較低；局部裂隙發育，壓縮性不均勻，厚度隨所處不同地貌單元而變化，易產生小規模塌滑。該土在場地內分布較廣，但厚度不均勻，在邊坡西段形成石芽、溝槽交錯的不均勻地基，采用天然地基時，邊坡支擋構造物基礎易產生不均勻沉降。⑵強風化泥質灰巖巖：其主要要特征是巖巖體破碎，黏黏聚力較低低，整體強強度較低，遇遇水易軟化化崩解，差差異風化強強烈，風化化程度、分分布高程與與厚度不一一，造成坡坡體巖土結結構與工程程性質均勻勻性較差，局局部坡面厚厚度較大部部位易產生生塌滑。2.8巖土物物理力學性性質本邊坡范圍內主主要巖土層層有可塑紅紅黏土、強強風化泥質質灰巖、中中風化泥質質灰巖，其其物理力學學性質指標標如下：⑴可塑紅黏土主要物理力學性性質詳見土土工試驗結結果統計表表,其fak＝135kkPa。表2-1可塑紅黏黏土物理力力學性質統統計成果表表項目符號單位個數最大值最小值平均值μ推薦值標準差S天然含水量ω%648.9539.8542.8542.853.728土密度ρg/cm361.841.801.821.820.019比重Gs62.752.752.752.750.000飽和度Sr％6100.0099.0799.7699.760.397孔隙比e61.281.101.161.160.076液限10mmωL%658.9050.4054.6854.683.632塑限ωp%629.6022.3026.2326.232.507塑性指數Ip%633.2025.6028.4528.453.397液性指數IL60.700.400.580.580.116壓縮系數a1-2MPa-160.480.340.400.400.053壓縮模量EsMPa66.184.745.425.420.599含水比aw60.830.720.780.780.043液塑比Ir62.291.872.102.100.183內摩擦角φ°617.2015.9016.3816.010.449粘聚力cMPa60.020.020.020.020.002⑵強風化泥質灰巖巖巖體破碎，風化化節理裂隙隙很發育，fa==500kkPa。⑶中風化泥質灰巖巖薄-中厚層狀，巖體體較破碎，節節理裂隙較較發育，fa==40000kPa。3.邊坡工程程地質特征征及穩定性性評價3.1邊坡工程程特征⑴邊坡形態特征本邊坡由人工切切坡而成，根根據規劃紅紅線圖及測測量結果，該該邊坡出露露線由41個界點（詳詳見附圖-平面布置置圖）組成成，平面上上大致為南南西-北東走向向，邊坡線線基本與原原丘陵體輪輪廓一致，呈呈寬緩的“M”形分布，總總長度為321m，坡腳線線、坡頂線線的分布標標高為205..5-2222.5mm。切坡時時未采用統統一的坡率率，現狀坡坡率為1：0.2--1：0.5，坡面不不平整；放放坡時也未未分級放坡坡，即采用用一坡到頂頂的形式，坡坡面高度為為3.5-113.5mm。人工邊邊坡所在的的坡體坡角角為25-335°，植被發發育；邊坡坡下方為建建筑場地，目目前坡頂與與坡體下方方均無建筑筑物。⑵邊坡巖性特征組成本邊坡坡體體的主要巖巖土類別自自上而下有有紅黏土、強強風化泥質質灰巖、中中風化泥質質灰巖，基基本呈傾斜斜巖土層的的形式分布布。其中紅紅黏土、強強風化巖分分布于坡頂頂與坡面淺淺表層，其其工程性質質較差，易易受外界因因素影響而而降低強度度發生淺表表層塌滑,對坡面穩穩定不利。中中風化泥質質灰巖性質質相對較好好，屬較硬硬巖，巖體體較破碎，巖巖體基本質質量等級為為Ⅳ級。⑶巖體結構特征區內巖層產狀為為：316∠39°。巖層傾傾向與坡向向相反，為為反向坡。巖巖體節理裂裂隙較發育育，共發育育有三組，產產狀分別為為J1：87°∠63°、J2：210°∠89°及J3：317°∠86°，無優勢勢節理結構構面。節理理延伸長度度0.5--3.0mm，密度2-5條/m，寬度0.0001-0..01m，節理較較平直，多多由方解石石脈膠結充充填。局部部節理裂隙隙無充填、膠膠結，呈碎碎裂塊狀結結構。3.2邊坡巖土土參數⑴可塑紅黏土抗剪強度指標采采用試驗數數據標準值值，即天然然狀態：內內摩擦角φ＝16°，黏聚力c=200kPa；飽和狀狀態(按天然狀狀態的0.85進行折減)，內摩擦擦角φ＝13.66°，黏聚力c=177kPa；其它指指標根據相相關規范及及地區勘察察經驗取值值，土體與與錨固體粘粘結強度特特征值frb==20kPPa，巖土對對擋墻基底底摩擦系數數μ＝0.25。⑵強風化泥質灰巖巖根據相關規范及及邊坡穩定定狀態，給給定邊坡安安全系數為為1.05，利用理理正巖土分分析軟件，反反演驗算c、φ的形式給給出，反演演結果見表表3-1。表3-1強風化泥泥質灰巖抗抗剪強度反反演計算結結果一覽表表項目粘聚力內摩擦角粘聚力內摩擦角粘聚力內摩擦角平均值推薦值計算剖面/目標標P5P11P15黏聚力(kPaa)23.624.533.127.022.724.527.427.5內摩擦角(°))27.522.030.027.927.519.524.224.5注：上表中陰影影部分數字字為代入公公式中進行行驗算而指指定的經驗驗值。參數建議取值，天天然狀態：：內摩擦角角φ＝24.55°，黏聚力c=277.5kPPa。飽和狀狀態內摩擦擦角按碎裂裂結構（0.75）進行折折減φ＝=24.25*0.7518.2°，黏聚力力取c==27.5*0.7520..6kPa；天然重重度21kNN/m3,飽和重度22.55kN/mm3,巖土體與與錨固體粘粘結強度特特征值frb==110kkPa，巖土對對擋墻基底底摩擦系數數μ＝0.40。⑶中風化泥質灰巖巖根據飽和單軸強強度試驗統統計結果及及本區經驗驗綜合取值值，fa=44000kkPa。天然重重度26.55kN/mm3,飽和重度27kNN/m3。Ⅳ類巖體等等效內摩擦擦角φ＝45°，黏聚力c=1220kPaa，巖土體體與錨固體體粘結強度度特征值frb==550kkPa，巖土對對擋墻基底底摩擦系數數μ＝0.65，泊松比比為0.25。3.3邊坡穩定定性評價與與計算3.3.1邊坡坡穩定性及及破壞形式式定性分析析根據場地巖土體體結構特征征，工程地地質、水文文地質條件件，結合本本地區類似似場地的經經驗以及邊邊坡可能失失穩的模式式對本邊坡坡進行穩定定性綜合分分析。本邊坡坡面巖土土結構、層層次清晰，淺淺表層為可可塑狀紅粘粘土，其下下為碎裂狀狀夾土狀的的強風化泥泥質灰巖，該該兩層的總總厚度一般般占邊坡體體高度的1/2--1/3，工程性性質較差，根根據原地貌貌形態、坡坡角進行工工程地質類類比，判定定本邊坡臨臨空面在降降雨、工程程活動等綜綜合因素下下，易產生生重力失穩穩破壞，即即坡面穩定定性較差。目目前在局部部地段已發發生了數處處小規模塌塌滑，破壞壞類型為切切坡引起的的牽引滑坡坡與小塊崩崩落。基巖巖為較破碎碎的薄-中厚層泥泥質灰巖，為為巖層反向向坡，未發發育大范圍圍的貫穿性性結構面，發發生坡體整整體滑移失失穩的可能能性小。綜綜上所述，邊邊坡所在坡坡體現狀條條件下整體體穩定，建建筑邊坡局局部不穩定定，失穩破破壞模式主主要為淺表表層土體與與強風化巖巖層的牽引引滑坡，次次為坡面松松動危巖的的崩落，其其中淺表層層滑坡對本本建筑邊坡坡的影響較較大。目前前狀態下未未發生較大大規模的破破壞，但若若任由其發發展，將會會演變為由由邊坡臨空空面誘發的的丘陵體淺淺表層松散散巖類的牽牽引滑坡，隨隨時間的推推移有不斷斷擴大的破破壞趨勢，具具時效性。本邊坡潛在的失失穩有以下下二種：①土體內部部的失穩破破壞，滑動動面為土體體內部的隨隨機面，滑滑面大致呈呈圓弧形，主主要發生于于土體厚度度較大部位位；②土體與強強風化巖層層滑移失穩穩，因強風風化層抗繼繼續風化能能力差，親親水性強，性性質與土的的性質接近近，穩定性性分析時可可按土進行行考慮，滑滑面大致呈呈圓弧形-拆線形。故故進行定量量分析計算算時，均可可采用瑞典典條分法進進行計算。3.3.2穩定定性計算與與穩定狀態態劃分根據邊坡的長度度、形態與與定性分析析結果，本本邊坡穩定定性計算采采用代表性性剖面計算算穩定性系系數的方法法。具體方方法與驟為為：①分區段選選取P5、P11、P15三條剖面面作為計算算模型（代代表性剖面面的計算模模型詳見附附圖-計算簡圖圖），以理理正巖土分分析軟件，采采用圓弧滑滑動面瑞典典條分法進進行危險滑滑動面搜索索，并根據據實際情況況進行修正正，從而確確定潛在的的滑動面位位置。②根據規范范與邊坡體體現狀，暫暫時穩定的的邊坡選用用的安全系系數為1.05，對巖土土體的抗剪剪強度指標標c、φ進行反演演驗算，確確定參數值值。③將上述參參數代入指指定的滑動動面進行穩穩定性計算算。穩定性性計算采用用的主要公公式與穩定定狀態劃分分標準如下下：1）圓弧滑動面瑞瑞典條分法法（總應力力法）式中：K—整整個滑體剩剩余下滑力力計算的安安全系數；；l—單個土條的滑動動面長度（m）；W—條塊重力（kNN），本邊邊坡范圍內內無地下水水取干重度度；θ—條塊的重力線與與通過此條條塊底面中中點半徑之之間的夾角角（度）；；C、φ—巖土體的抗剪強強度指標。2）穩定狀態劃分分標準根據《滑坡防治治工程設計計與施工技技術規范》，邊邊坡穩定狀狀態劃分見見表3-1：表3-1邊坡穩定定狀態劃分分穩定系數F(kk)F<1.001.00≤F<<1.0551.05≤F<<1.155F≥1.15穩定狀態不穩定欠穩定基本穩定穩定《建筑邊坡工程程技術規范范》規定，邊邊坡工程穩穩定性驗算算時，穩定定性系數不不應小于表表3-2規定的穩穩定安全系系數要求，否否則應對邊邊坡進行處處理。表3-2邊坡穩定定安全系數數穩定安全系數//邊坡工程程安全等級級一級邊坡二級邊坡三級邊坡圓弧滑動法計算算1.301.251.203）計算與劃分結結果根據前述方法、步步驟，采用用理正巖土土分析軟件件，其計算算與判定結結果見表3-3：表3-3穩定性安安全系數計計算與穩定定狀態劃分分結果表項目計算剖面號P5P11P15穩定性計算采用規范、計算算目標通用方法、安全全系數計算算滑裂面形狀、分分析方法圓弧滑動法、瑞瑞典條分法法滑動安全系數1.0411.0371.056穩定性狀態劃分分欠穩定欠穩定基本穩定上述計算結果表表明，本人人工邊坡臨臨空面目前前處于欠穩穩定-基本穩定定狀態，在在強降雨、劇劇烈工程活活動及時效效作用下，易易產生邊坡坡臨空面的的滑動失穩穩破壞，按按規范要求求應對邊坡坡進行工程程防治。3.4側向巖土土壓力與滑滑坡推力計計算⑴主動巖土壓力本邊坡現狀為未未發現區段段性邊坡體體失穩現象象，根據《建建筑邊坡工工程技術規規范》，此此階段若進進行支護，邊邊坡支護結結構主要承承受側向巖巖土壓力。計計算時，利利用圓弧滑滑動法搜索索的最不利利滑動面并并經修正確確定的滑面面起終點連連線作為計計算假定滑滑裂面，并并根據規范范公式6..2.3--1～6.2..3-4進行主動動土壓力計計算,計算時除除采用代表表性剖面數數據外，其其余均按不不利條件考考慮。相關關公式參見見邊坡技術術規范，其其主要參數數與計算結結果見表3-4，具體使使用時應根根據邊坡的的穩定狀態態選擇采用用主動土壓壓力值或是是滑坡推力力值。表3-4代表性剖剖面主動巖巖土壓力(側向)計算成果果表剖面坡角(°)填土面水平面夾夾角β(°)H坡高(m)θ滑裂角(°)粘聚力c(kPa)內摩擦角(°)δ土與墻背摩擦角角(°)重度γkN/m3Ka巖土壓力系數Eak巖土壓力力合力標準準值(kN/m)水平分力標準值值(kN/m)P574326.84320168210.80387107P1179239.23920168210.5549094P157642619467113⑵滑坡推力根據本邊坡特征征，利用理理正巖土分分析軟件，采采用傳遞系系數法進行行滑坡推力力計算，計計算公式如如下：其中：：第i塊塊的剩余下下滑力（kN/m）；：滑坡推力安全全系數；下滑力抗滑力傳遞系數―滑坡穩定性系數數；—第計算條塊滑動面面上巖土體體的粘結強強度標準值值(kPPa)φi—第計算條塊滑帶土土的內摩擦擦角標準值值（°）；—第計算條塊滑動面面長度(m));—第計算條塊底面傾傾角（°），反傾傾時取負值值；—第計算條塊自重與與地面荷載載之和（kN/m）；滑坡推力安全系系數根據對對邊坡的研研究程度及及其對工程程的影響確確定，本邊邊坡為新設設計的一般般工程邊坡坡，根據《工工程地質勘勘察規范》及及《建筑邊邊坡工程技技術規范》之之規定，Ks取1.25，剩余下下滑力匯總總見表3-5，具體詳詳見計算書書。表3-5代表性剖剖面剩余下下滑力一覽覽表項目計算剖面號P5P11P15滑面推力計算安全系數1.25滑體編號剩余下滑力(kkN)第1塊滑體-31.9366-22.3722-16.6355第2塊滑體123.514429.47837.903第3塊滑體266.82262.022290.819第4塊滑體328.4044305.9599103.0711第5塊滑體381.1711340.5011110.4144第6塊滑體398.9688322.5122106.3844第7塊滑體382.2222227.007779.452第8塊滑體326.0155164.2444第9塊滑體253.2899第10塊滑體188.87根據表3-4，表3-5的結果可可知，主動動巖土壓力力（側向）合合力標準值值的水平標標準值最大大為113kkN，而滑滑坡推力計計算中的潛潛在滑面最最大剩余下下滑力為188..87kNN，故在設計計計算時，從從安全考慮慮，按不利利條件組合合，可采用用潛在滑面面剩余下滑滑力設計值值，取188..87kNN。3.5邊坡防防治方案分分析根據防治原則、本本邊坡工程程地質條件件、滑坡推推力計算成成果及本類類工程的防防治經驗，有“固腳、攔腰、排水”的綜合性防治措施可供參考，簡述如下：⑴設置截排水系統統本邊坡降雨形成成的地表水水對坡體、坡坡面的強度度與穩定性性影響大，可可在人工邊邊坡后緣設設置截排水水措施，對對降雨匯水水進行統一一處理，有有利于地表表水排泄，并并能達到防防滲效果，實施時應與整個建筑場地進行統一協調布置。⑵坡面優化本邊坡目前已進進行了放坡坡施工，形形成了高度度不一的人人工邊坡，建建議對坡面面進行優化化，實施時時可按段內內采取統一一坡率進行行坡面分段段整平，坡坡率可采用用1：0.3--1：0.75；同時可可按每級坡坡面8-100m進行分級級放坡，在在第一級與與第二級邊邊坡之間設設1-2m的平臺。此此措施可為為后續防治治工程提供供坡面地形形條件，同同時也做到到了與環境境協調并起起到美化的的作用。⑶支擋與防護工程程固腳：即對邊坡坡腳進行穩穩固處理，可可采用漿砌砌片石擋土土墻的形式式，地面以以上墻的高高度宜為2-3m，基礎持持力層選擇擇中風化泥泥質灰巖，天天然地基擴擴大基礎。攔腰：可分區段段采用格構構錨固作骨骨架，在格格構間掛網網噴射噴混混凝土的形形式進行坡坡體支擋與與坡面防護護。錨固采采用全長粘粘結錨桿，錨錨固長度為為進入穩定定中風化泥泥質灰巖層層深度不小小于3m。同時，噴噴射混凝土土面板上應應按要求布布置泄水孔孔，混凝土土面板厚度度不小于10cm。4.勘察成果果的主要結結論與建議議4.1結論⑴本邊坡為巖土混混合邊坡，由由人工開挖挖形成，為為一般建筑筑邊坡，邊邊坡(臨空面)高度3.5-133.5m，邊邊坡工程安安全等級為為二級。⑵邊坡部位地質構構造條件簡簡單，地震震烈度小于于6度，區域域地質穩定定；邊坡體體上部為可可塑紅黏土土、強風化化泥質灰巖巖，結構整整體較為松松散，強度度較低；邊邊坡體下部部為中風化化泥質灰巖巖單斜巖層層反向坡，巖巖體較破碎碎，節理裂裂隙較發育育，中風化化泥質灰巖巖為較硬巖巖，巖體基基本質量等等級為Ⅳ級。邊坡坡范圍內巖巖土層厚度度與分布不不均勻，防防治構造物物地基屬不不均勻地基基，巖土體體工程地質質條件較差差。鉆探控控制深度范范圍內未見見地下水，水水文地質條條件簡單。邊邊坡范圍內內環境水、環環境土對混混凝土結構構及混凝土土結構中的的鋼筋具微微腐蝕性。⑶邊坡范圍內的不不良地質作作用有巖溶溶，以溶蝕蝕裂隙為主主。此外，人人工邊坡臨臨空面產生生工程滑坡坡的可能性性大。場址址內的特殊殊性巖土有有紅黏土與與強風化泥泥質灰巖，遇遇水易軟化化而產生滑滑塌，工程程性質較差差。⑷邊坡巖土物理力力學參數建建議按表4-1采用，取取值時應注注意邊坡巖巖土狀態的的變化及繼繼續風化、剝剝蝕作用的的影響。表4-1邊坡巖土土物理力學學參數建議議表指標巖土名稱重度γ(kN/m3)凝聚力c(kPPa)內摩擦角φ(°)承載力特征值ffak(kkPa)錨固體粘結強度度特征值(kPa))土對擋土墻基底底的摩擦系系數μ天然飽和天然飽和天然飽和可塑紅黏土181920171613.6135200.25強風化泥質灰巖巖2122.527.520.624.518.25001100.40中風化泥質灰巖巖26.5271000500453540005500.65⑸邊坡現狀欠穩定定-基本穩定定，局部邊邊角部位有有小規模滑滑塌現象。邊邊坡的發展展趨勢是在在降雨、工工程活動與與時效作用用下易產生生失穩破壞壞，預計產產生的破壞壞類型以工工程牽引滑滑坡為主，規規模為中-小型，造造成的破壞壞后果嚴重重，因此有有必要進行行防治，并并應根據邊邊坡防治施施工時的穩穩定狀態、所所受的主要要作用力，確確定防治工工程結構，建建議選主動動巖土壓力力與滑坡推推力中的后后者作為防防治設計依依據。4.2建議⑴該邊坡為永久性性邊坡，應應按相關規規范進行設設計施工。邊邊坡防治時時應采用系系統性措施施，主要有有截排水、坡坡面優化與與邊坡體與與坡面防護護；其中邊邊坡防護工工程可采用用下部用擋擋土墻固腳腳，擋土墻墻的持力層層選擇中風風化泥質灰灰巖或換填填層；中、上上部用格構構錨固+掛網噴射射混凝土+泄水孔的的方法進行行綜合措施施。⑵邊坡防護工程應應分段施工工，并應保保證各工序序間的有機機銜接，避避免坡體長長時間裸露露，不能因因防治工程程的施工而而產生次生生災害。同同時應加強強地表水的的排放管理理，對坡面面進行雨水水沖刷防護護。⑶施工中加強動態態管理，確確保施工安安全；同時時應強化質質量管理，加加強驗槽，遇遇異常情況況及時與勘勘察、設計計方協調處處理。⑷本邊坡在處治前前后，應按按相關規范范要求進行行動態變形形監測，尤尤其施工中中要加強邊邊坡監測工工作。⑸本邊坡防治工程程施工后，應應限制在邊邊坡體上方方進行加載載，避免因因堆載破壞壞邊坡體穩穩定。5防治工程程技術方案案及方案比比選5.1防治治目標與原原則5.1.1防治目標標程保穩成生5.1.2防治原則則則恢原則原5.2防治治等級、參參數5.2.1防治等級級程施規T10表資定程Ⅲ5.2.2設設計參數采用本邊坡巖土土工程詳細細勘察的參參數。地度小數地為進：材料強度參數HRB335鋼鋼筋的抗拉拉強度設計計值fy取300NN/mm22；M30砂漿與螺紋紋鋼的粘結結強度fb取2.4MMpa；邊坡治理設計參參數邊坡重要性系數數取1.1；錨固體與地層粘粘結強度工工作條件系系數取1.0；錨筋抗拉工作條條件系數取取0.69；鋼筋與砂漿粘結結強度工作作條件系數數取0.6。5.2.3設計標準準構準計度取核度取時5.3防治治技術方案案的設計讓有態上擋本要勢取錨護腳坡面排5.4分項工程程設計5.4.1截截排水工程程設計性排以疏匯而減滲體其不低則截降的進筑內在緣水截坡地線排量等大向沖凹置渠限同于底溝不保的使沖結不沙置水坡離呈匯體布平號2線線大側接水：坡側體方要水水邊地排相：中邊分排匯：坡側體方要水水邊地排相設計陵根進面其6m3根坡程施規..地表排水水流量為：：；式中：－設計頻頻率地表水水匯流量(m3/s)；Sp －設計降雨強度度(mm//h)，80.33mm/hh,20年一遇；；φ－徑流系數，較較軟巖坡面面取0.7； －匯流面積(hhα)，0.63。將上述參數代入入公式后得得＝0.100(m3/s)。⑵排水溝過溝流量量按下式計計算：Q=AV；式中：Q－設計計流量(m3/s)；A－水流有效斷面面面積(m2)；v－流速(m/ss)。排水管渠的流速速按下公式式計算：； 式中：V—流速速(m/ss)；R—水力半徑(m))；I－水力坡度；n—粗糙系數，磚砌砌排水溝取取0.0115，漿砌塊塊石排水溝溝取0.0117。過水斷面面積、水水力半徑按按下表所列列公式計算算：斷水計一斷面型式斷面圖斷面面積(A))水力半徑(R))梯形A=0.5(bb1+b2)h因治理工程已位位于山脊側側緣突出部部位，匯流流面積小，故故地表水匯匯流量較小小。水溝斷斷面型式采采用清水均均勻流計算算公式進行行最經濟斷斷面設計，設設計結果為為梯形最優優斷面深度度0.2112m，最最優斷面寬寬度為0..212mm，最優斷斷面流速為為1.277m/s；矩形最最優斷面深深度0.2202m，最最優斷面寬寬度為0..404mm，最優斷斷面流速為為1.233m/s。根據上上述計算結結果與工程程經驗比擬擬確定，截截水溝采用用梯形邊溝溝，底寬440cm，溝溝深40cm，溝溝上坡、下下坡均采用用1：0.75的坡率；；排水溝斷斷面型式采采用矩形，寬寬40cmm，溝深40cm。⑶溝道襯砌截水溝底澆筑CC20混凝土，厚厚度2000mm，溝溝壁采用Mu30新鮮塊石石、M7.5水泥砂漿漿砌筑，側側壁厚3000mm；；排水溝溝溝底澆筑C20混凝土，厚厚度2000mm，溝溝壁采用Mu30新鮮塊石石、M7.5水泥砂漿漿砌筑，側側壁厚2000mm，壁頂用M10水泥砂漿漿抹面，抹抹面厚度為為30mmm。5.4.2錨桿噴射射混凝土設設計1、錨桿設計根據勘察成果的的論述，及及報告結論論與建議，本邊坡設計中采用潛在滑動面的滑坡推力作為設計依據。⑴設計錨固力計算算計算方法：根據據《建筑邊邊坡工程技技術規范》(GB5503300-20002)7..2款第7.22.1條、9.2款第9.2..1條，計算算公式如下下：；；；式中：－巖石側向壓力力合力水平平分力標準準值(kN//m)；－巖石側向壓力力水平分力力標準值(kN/mm2)；－錨桿所受水平平拉力標準準值(kN)；－錨桿水平間距距(m)；－錨桿垂直間距距(m)；；；式中：－錨桿軸向拉力力標準值(kN)；－錨桿軸向拉力力設計值(kN)；－錨桿傾角(°°)；－荷載分項系數數，取1.3。⑵錨桿鋼筋截面面面積AS計算計算方法：根據據《建筑邊邊坡工程技技術規范》(GB5503300-20002)7..2款第7.22.2條，計計算公式如如下：AS≥；式中：As－錨桿鋼筋或預預應力鋼絞絞線截面面面積(m2)；－邊坡工程重要要系數，取取1.1；－鋼筋抗拉工作作條件，永永久性錨桿桿取0.69，臨時性性錨桿取0.92；－錨筋或預應力力鋼絞線抗抗拉強度設設計值(kPaa)；其他符號意義同同前。⑶錨桿錨固長度計計算計算方法：《建建筑邊坡工工程技術規規范》(GB5503300-20002)7..2款第7.22.3條及及第7.2..4條，錨桿桿錨固段長長度必須滿滿足其中的的大值，計計算公式如如下：；；式中： －錨固段長度或或錨桿鋼筋筋與砂漿間間的錨固長長度(m)；－錨桿軸向拉力力標準值(kN)；－錨桿軸向拉力力設計值(kN)，；D－錨固體直徑((m)；d－錨桿鋼筋直徑徑(m)；其它參數意義同同前。⑷相關計算與驗算算經計算，并根據據現場具體體情況、規規范規定及及本區工程程經驗，確確定本邊坡坡的錨桿采采用ф25mm，間距為@20000×20000mmm，錨桿入入射角為15°，錨固長長度4.0mm，錨孔直直徑D=1100mm，采采用M30砂漿灌注注。錨桿外外側熱彎50cm與噴射混混凝土的鋼鋼筋網相連連，具體詳詳見大樣圖圖。布置時時按高程進進行統一布布置，即對對高程211..8m以下坡面面采用系統統錨桿，錨錨桿長度按按L=6m布置，全長長粘結。對對高程213..8m處坡面采采用錨桿長長度為L=10m；對高程213..8m以上坡面面，錨桿長長度取L=122m。在實際施施工中，對對于所有的的錨桿，可可以采用全全長粘結錨錨桿以增大大安全系數數。具體計計算與校核核過程如下下：①錨固力設計值的的確定設計錨固力下滑推力滑動面傾角錨桿與水平面夾夾角錨桿間距設計錨桿排數單根錨桿設計錨錨固力Nt(kN)Fn(kN)α(°)β(°)mmNt(kN)222.0188.8716.71535133.19公式:Nt=Fn//tan((α+β)②錨固段長度的確確定錨固段長度Lmm(m）錨桿安全系數KK設計錨固力F((kN)錨固體與周圍巖巖土粘結強強度qs(kkPa)錨固體直徑d((mm)1.402133.19550110Lm=(K×FF）/πdqs③校核錨固體與地層的的粘結力P1(kkN)φ25高強Ⅲ級鋼筋提供的設設計拉力P2(kkN)鋼筋與砂漿間的的粘結力P3(kkN)266.39353.42992895.299P1=πD*LLm*frrbP2＝As*fyP3＝πd*Lm*fbbfrb-地層與與錨固體粘粘結強度特特征值，中中風化泥質質灰巖取550kkPafb-鋼筋與砂砂漿粘結強強度設計值值，取24000kNfy-錨桿抗拉拉強度設計計值，N/mmm2P1、P2、P3三個力中最小值值為266..39kNN,而設計的的單根錨固固力Nt=1133.119kN,,安全系數K=miin(P11、P2、P3)//Nt＝2.0001,大于設定定的安全系系數，即滿滿足校核要要求，可以以用于設計計。⑸整體穩定性驗算算根據上述設計結結果，采用用三個代表表性斷面P5、P11、P15計算邊坡坡穩定性的的方式進行行復核驗算算，結果表表明，經錨錨固處理后后的斷面穩穩定性系數數分別為：：P5-11.39，P11--1.2554,PP15-11.2811,滿足《建建筑邊坡工工程技術規規范》表55.3.11的邊坡穩穩定安全系系數二級邊邊坡不小于于1.25的要求，故故可滿足防治需需求。⑹其它根據《建筑邊坡坡工程技術術規范》（GB500330－2002）等相關關規范規程程規定，本本邊坡防護護工程錨桿桿錨固體灌灌漿強度達達到設計強強度的90%后，進行行錨桿驗收收試驗，以以檢驗施工工質量是否否達到設計計要求。驗驗收試驗錨錨桿的數量量取每種類類型錨桿總總數的5%，且均不不少于5根。驗收收試驗方法法及要求可可參見《建建筑邊坡工工程技術規規范》（GB500330－2002）附錄C。2、噴射混凝土支支護設計根據《錨桿噴射射混凝土支支護技術規規范》、本本邊坡的實實際情況及及本區工程程經驗，本本邊坡噴射射混凝土強強度等級采采用C25，厚度122cm。噴射混凝凝土內部選選用φ6@2000×2000的方格狀狀網筋，雙雙向單層配配筋，以φ12@4400×4400作為加強強筋網。噴噴射混凝土土面板每隔隔15m設置伸縮縮縫一道，縫縫寬20mmm，內填填瀝青杉板板或麻筋。混混凝土面板板內設置Φ100PPVC排水管，縱縱橫向間距距為2×4m，優先先設置在裂裂隙較發育育部位。排排水管長3300mmm，外傾５５％。排水水管后巖體體內鉆Φ110的集水孔孔，孔深1.0m，孔內清清洗干凈（或或吹凈）。同時在坡頂設置壓頂梁與坡頂巖土體過渡。在坡面下部設置地基梁與坡腳防護工程的護腳墻相連，確保噴射混凝土的穩定。梁斷面尺寸300mm×400mm，內配6φ16(HRB335)縱向鋼筋和φ6@200(HPB235)箍筋。5.4.3護腳墻設設計護腳墻擬布置的的邊坡體部部位中風化化泥質灰巖巖大部出露露，為較硬硬巖、巖體體較破碎，巖巖體基石質質量等級為為Ⅳ級，巖層層方向與坡坡向相反，且且不存在大大范圍的貫貫通性結構構面，不控控制邊坡體體的穩定性性，對邊坡坡支護結構構的影響表表現為巖石石靜止側壓壓力，故設設計時以防防止其繼續續風化為目目標。設計時采用經驗驗類比法設設計，墻體體總高度≤2.5m，外露部部分高度1.0m，即設計計墻頂標高高為現有設設計地坪標標高增高1m.護腳墻基基礎采用泥泥質灰巖或或換填層。護護腳墻沿縱縱向每隔15m設伸縮縫縫一道，縫縫寬20mmm，內填填瀝青杉板板或麻筋。墻墻面設置Φ100PPVC排水管外外斜5%，橫向間間距3.0m，詳見設設計大樣圖圖與立面布布置圖。5.5工程量量匯總表5-2工程量量匯總表序號項目名稱單位工程量計算式一防護工程1坡面土石方開挖挖，外運2km(松石)m3321×2=66422護腳墻工程m3321×1.225×2..5=10003.11252.1人工溝槽石方((次堅石)m3321×1.55×1=4481.552.2M7.5漿砌片片石擋土墻墻高度2..5mm3321×1.225×2..5=10003.11252.3反濾層(天然級級配砂石)m3321×0.22=64..22.4黏土回填m3321×0.66=1922.62.5瀝青杉板m(INT(3221÷155)+1))×3.99＝85.882.6沉降縫道INT(3211÷15))+1＝232.7φ100PVC泄泄水管根//mINT(3211÷4)++1×1..4＝84×11.4＝113..42.8抹面m2321×1.22=3855.23截水溝m331.73.1截水溝1m192.83.2截水溝2m138.93.3瀝青杉板m(INT(3331.7÷÷15)++1)×33×1.225×0..6＝51.7753.4沉降縫道INT(3311.7÷115)+11＝233.5人工挖溝槽(普普土)m3192.8×((0.6++0.933+0.22)÷2××(0.993+0..2)+1138.99×(0..6+0..97+00.2)÷÷2×(00.97++0.2))=1888.45++143..82=3332.2283.6C20混凝土底底板m3331.7×00.6×00.2=339.80043.7M7.5漿砌片片石m3331.7×00.6×00.4=779.60083.8M7.5水泥砂砂漿抹面m2331.7×((0.3××2+0..4×1..25×22)=3551.6004排水溝m22.404.1P1-1m38.69×0..8×0..97=66.74.2P2-1m36.54×0..8×0..6=3..14.3P3-1m37.24×0..8×0..85=44.94.4人工挖溝槽(普普土)m38.69×0..8×0..97+66.54××0.8××0.6++7.244×0.88×0.885=144.774.5C20混凝土底底板m322.4×0..6×0..2=2..6884.6M7.5漿砌片片石m322.4×0..4×0..4×2==7.16684.7M10水泥砂漿漿抹面m222.4×(00.4+00.2)××2=266.885邊溝m326.45.1人工挖溝槽石方方m3326.4×00.6×00.66××2=1229.255445.2C20混凝土底底板m3326.4×00.6×00.2=339.16685.3M7.5漿砌片片石m3326.4×00.6×00.4×22=78..3365.4M10水泥砂漿漿抹面m2326.4×((0.4++0.2))×2=3391.6685.5瀝青杉板m(INT(3226.4÷÷15)++1)×33×0.66＝39.665.6沉降縫道INT(3266.4÷115)+11＝22二錨桿噴射混凝土土工程1錨桿m4153.5++17022.5+33163..95=99019..951.1φ25錨桿6m根//m639//6339×(66+0.55)＝41533.51.2φ25錨桿10m根//m150//1550×(110+0..5+344d)＝17022.51.3φ25錨桿12m根//m237//2337×(112+0..5+344d)＝31633.951.4M30砂漿m3(639×6++150××10+2237×112)×π×(0..055××0.0555-0..01255×0.00125))=73..71.5錨桿支架m(6÷2×6399+10÷÷2×1550+122÷2×2237)××0.4==16355.61.6φ110錨孔m639×(6++0.5))+1500×(100+0.55)+2337×(112+0..5)=886911.7φ100PVC泄泄水管根//m315//3115×0..3＝94.551.8φ110錨孔m315×1＝33151.9伸縮縫m(int(3211//155)+1))×11==2532噴射混凝土面板板m23383.8××1.122＝37899.85662.1C25混凝土m33383.8××1.122×0.112=4554.7882.2φ6鋼筋網m(3789.8556÷3221)÷00.2×3321+3321÷00.2×((37899.8566÷3211)=377898..562.3φ12鋼筋m(3789.8556÷3221)÷44×3211+3211÷4×((37899.8566÷3211)=37789.88563梁m6613.1壓頂梁m3403.2C30混凝土m2340×0.33×0.44×2=440.83.3φ6鋼筋m340÷0.225×1..69＝22944.513.4φ16鋼筋m8×(340++INT((340÷÷9)×334×0..012))=28440.7773.5φ25錨桿6m根//m113//1113×(66+0.55)＝734..53.6φ110錨孔個//m113//1113×(66+0.55)＝734..53.7M30砂漿m3113×6×ππ×(0..055××0.0555-0..01255×0.00125))=6.1113.8地基梁m3213.9C30混凝土m2321×0.33×0.44×2=338.5223.10φ8鋼筋m321÷0.225×1..89＝606..544φ16鋼筋m8×(321++INT((321÷÷9)×334×0..012))=26882.2444.1φ25錨桿6m根//m112//1112×(66+0.55)＝7284.2φ110錨孔個//m112//1112×(66+0.55)＝7284.3M30砂漿m3112×6×ππ×(0..055××0.0555-0..01255×0.00125))=6.0065.6工程費費用預算本工程費用預算算參照湘建建價（2009）406號文件、《2006湖南省建建筑裝修工工程消耗量量標準》，人人工工資按按湘建價[20009]3996號文件中中規定取市市場工資，材材料采用吉吉首地區第第82期主要材材料預算價價格，在此此基礎上按按清單編制制,并執行最最新的取費費標準，最最后在上述述總費用的的基礎上下下浮10%，本工程程工程造價價：254419822.35元（大寫寫：貳佰伍伍拾肆萬壹壹仟玖佰捌捌拾貳元叁叁角伍分），詳詳見附件本本工程預算算書。6.施工組織織設計6.1施工條件件目前整體建筑場場地已進行行了大部分分地段的通通平工作，并并修筑有施施工便道，施施工材料可可以通過汽汽車運輸送送達施工現現場，沒有有三相電纜纜通達施工工場地，施施工用電可可以與當地地相關部門門協商解決決，施工用用水較多，需需要從萬溶溶江抽取。石石料可以就就地取材，鋼鋼筋和水泥泥通過汽車車運輸可送達施工工現場。6.2施工工序序該邊坡防護工程施工工工序為：：（1）場地平整、臨臨時設施修修建，如臨臨時用水用用電系統、臨臨時工棚與與房屋。（2）截排水溝：溝溝槽土方開開挖、模板板制作、混混凝土澆注注、現澆C20混凝土、變變形縫處理理，回填土土、余土外外運。（3）掛網錨噴：坡坡面清理、修修整，危巖巖體清除，搭搭設腳手架架、錨桿定定位放點，鉆鉆孔、清孔孔、設置錨錨桿、注漿漿、掛鋼筋筋網、設置置排水管、噴噴射混凝土土，養護。（4）護腳墻施工：：基槽土石石方開挖、砌砌石、設置置排水管、反反濾層及回回填土、余余土外運。6.3施工總體體布置見施工總平面布布置圖。6.4施工方法法及技術措措施6.4.1施工工方法1）錨桿采用風鉆鉆或潛孔鉆鉆機鉆孔，人人工安裝錨錨桿、中壓壓灌漿泵灌灌漿的方法法施工。2）噴射混凝土面面板采用人人工安裝鋼鋼筋網片，攪攪拌機拌制制混凝土，膠膠帶輸送機機輸送，噴噴射機噴射射的方法施施工。3）護腳墻采用人人工挖基槽槽，水泥砂砂漿砌塊石石，墻后回回填碎石人人工夯實的的方法施工工。6.４.2施工技術術措施1）錨桿及掛網噴噴砼施工錨桿及掛網噴砼砼的施工是是保證邊坡坡穩定結構構安全的重重要環節，因因此要確保保施工質量量。現把各各工序的施施工技術要要求簡述如如下：（1）搭設腳手架腳手架搭設要安安全可靠，滿滿足施工要要求。在公公路邊和房房屋周邊搭搭設腳手架架時要注意意留出交通通通道，并并采取安全全措施。（2）坡面整修清除松散的浮石石、巖渣和和局部夾泥泥，對局部部存在的凹凹凸部分進進行削挖或或填補處理理，修整時時盡量保持持坡面的自自然形狀。（3）測量放點根據設計要求和和圍巖情況況定出孔位位，做出標標記。（4）鉆孔鉆孔大小、深度度、間距和和布置形式式應滿足設設計要求。錨錨桿孔距的的偏差不得得大于1550mm，孔孔深偏差不不得大于550mm。鉆鉆孔時如遇遇堅硬巖石石，不能強強加壓力沖沖鉆，以免免影響邊坡坡巖體的穩穩定。（5）清孔將孔內積水和巖巖粉吹洗干干凈。（6）錨桿安放安放前檢查錨桿桿型號規格格品種以及及錨桿各部部件質量和和技術性能能是否符合合設計要求求，并對錨錨桿桿體調調直、除銹銹和除油。錨桿插入孔內長長度不應小小于設計規規定的95%，且離孔孔底約1000mm,,并設置對對中定位器器，安裝后后不得隨意意敲擊錨桿桿。錨桿尾尾端露出巖巖面的長度度不應大于于噴射混凝凝土的厚度度。（7）注漿注漿時注漿管應應插至距孔孔底50mm-100mmm，隨砂漿的的注入緩慢慢勻速拔出出；注漿開開始或中途途停止超過過30miin時，應用用水或稀水水泥漿潤滑滑注漿罐及及其管路。注注漿采用二二次注漿，第第一次注漿漿壓力為00.5Mppa，待第一一次注漿初初凝前進行行第二次補補漿，注漿漿壓力為1.0MMpa。注注漿時一定定要保證砂砂漿飽滿。灌注水泥砂漿的的強度等級級不得低于于M30。砂漿配配合比水泥泥與砂比值值宜為1：1.1--1:2((重量比)，水灰比比宜為0.388-0.445。宜采用用中細砂粒粒徑不應大大于2.55mm，使用前應應過篩，砂砂漿應拌和和均勻，隨隨拌隨用，一一次拌和的的砂漿應在在初凝前用用完，并嚴嚴防石塊雜雜物混入。（8）排水孔設置坡面為巖體時，排排水孔要鉆鉆至設計深深度，清孔孔后安置φ100PPVC管，向外外傾斜5%。局部坡坡面為碎石石土或粘土土時，排水水孔進水端端0.3mm范圍內設設置濾水層層，排水管管進水端設設濾網，以以防排水時時堵塞。（9）第一次噴射混混凝土噴射前應拆除坡坡面障礙物物，清除開開挖面的浮浮石和墻腳腳的巖渣堆堆積物，用用高壓風水水沖