目錄TOC\o”1—3”\h\z\u_Toc145933957"二、幾種方案的可行性比較1_Toc145933959"2．鋼管樁鎖口圍堰1_Toc145933961”4．鋼筋混凝土圍堰1HYPERLINK\l”_Toc145933962"5．單壁圍堰2HYPERLINK\l”_Toc145933963"三、圍堰的組成結構2HYPERLINK\l”_Toc145933964”四、圍堰受力計算3HYPERLINK\l”_Toc145933965"4.1設計要點34。2驗算依據的規范及標準44.3驗算工況5HYPERLINK\l”_Toc145933968”4。4整體結構力學仿真分析5HYPERLINK\l”_Toc145933969”4.5.計算結果104。5。2加勁肋114.5。5混凝土204。7鋼圍堰支撐穩定驗算244。8鋼圍堰自重下沉驗算25HYPERLINK\l”_Toc145933978"4.9鋼圍堰抗浮驗算25HYPERLINK\l”_Toc145933979"五、圍堰施工255。1施工工藝流程265.3鋼圍堰的制造、運輸275。4首節鋼圍堰的拼裝28_Toc145933985”5.6鋼圍堰的下沉29HYPERLINK\l”_Toc145933986”5。7圍堰內水下混凝土封底29_Toc145933988”5.9拆除圍堰31HYPERLINK\l”_Toc145933989”5。10施工注意安全事項31一、巢湖市裕溪路跨湖大橋主墩簡介巢湖市裕溪路跨湖大橋位于巢湖市環城公路西南段巢湖支流上,全橋長280米,分上、下兩幅,主橋為37+56+37連續變截面箱式結構采用掛籃施工.引橋為以25m空心箱梁的先簡支后連續的結構形式.其主橋上、下兩幅橋墩設置的樁號相同.四個主墩均位于巢湖上，距岸邊分別70m和60m,主墩樁基礎是由12根Φ1.5m的群樁組成上接大體積砼承臺，承臺分別位于河床下1。0m-1。5m，水深近7。0m，屬于深水,長樁施工。巢湖市裕溪路跨湖大橋主墩編號為4號與5號,都位于主河道內，兩岸橋軸線處分設鋼便橋,與平臺相聯，目前水深7。0m，湖水無流動。湖水漲落不大，在豐水期水深8。0m，漲幅1.0m，主墩承臺底標高上下游相同，4、5號墩承臺底標高分別為—2m和-3.5m。根據設計提供的地質資料,河床地質為淤泥，呈流塑狀或軟塑狀。二、幾種方案的可行性比較1．雙壁鋼圍堰總結我國橋梁深水基礎施工中的各種圍堰類型，根據圍堰的特點可知:雙壁鋼圍堰的剛度大，能承受向內向外的壓力,結構相對穩定，也能為頂部施工平臺提供支撐條件，但相對費用比較昂貴，回收率不高。根據以上對主墩地質情況分析,10m范圍內全部為淤泥，一次投入資金比較大。2．鋼管樁鎖口圍堰根據對深水基礎的施工總結，鋼管樁圍堰縱向剛度比較大,重復利用，而且施工中也容易使鋼管下打到地層中,但鎖口封水比較難，安全系數不大。由設計圖可知,承臺底標高在淤泥下1-1.5m左右，鎖口在淤泥層中,不易封水。3．鋼板樁圍堰鋼板樁圍堰是深水基礎、基坑支護的很有效的,施工比較簡單,結構受力明確的一種圍堰形式。能重復利用，根據以上地質情況，淤泥層較厚，水深為7.0m,采用鋼板樁圍堰，施工中下打方便，靠鎖口于淤泥中封水比較容易,成功率大,較以上兩種費用低。通過估算需長度16米以上,供應較為困難。4．鋼筋混凝土圍堰造價低,但自重大，施工周期長。5．單壁圍堰我國目前橋梁深水基礎采用較為廣泛的基礎形式。單壁鋼圍堰能承受向內向外的壓力，結構相對穩定，也能為頂部施工平臺提供支撐條件，但剛度相對小，需加密內支撐；雖有支撐，不影響吸泥,下沉和清基都比較方便。單壁鋼圍堰工序單一，施工簡便周期短，重量較輕,有一定的回收，能重復利用，相對一次投入資金比較大.根據以上對主墩地質情況分析，10m范圍內全部為淤泥。經工期、技術、經濟比較，結合我們的實際情況,選用單壁鋼圍堰。三、圍堰的組成結構圍堰是由封底砼、內支撐、圍囹堰體、加壓組件組成。根據圖紙提供的資料，承臺底標高在淤泥層下3.5m，而且淤泥質亞粘土層深為10.3m水深7.0m.以4號墩雙壁鋼圍堰為例，其結構布置如圖3—1。圖3—1圍堰結構布置圖圍堰總高12m,上部5。8m，下部6。2m；由I22a號工字鋼和12號槽鋼焊接成網片，外側有鋼板阻泥,刃腳用∠75×75角鋼加強，圍堰為全焊水密結構。結構主要組成如下：⒈井壁圍堰周圍由內外單層鋼壁所組成.壁板厚度為10\8\6mm,沿周圍分布由I22a號工字鋼和12號槽鋼焊接而成的豎、橫向加勁肋,肋的間距180-90㎝不等,形成框架，與鋼板外井壁組合成整體。2.刃腳刃腳用∠75×75角鋼加強,=tan-1（75/75）.3內支撐\加力組件圍堰自頂部到底部設有6道支撐，用它支撐水平力，分別用2×I22a的工字鋼形成網狀支撐；頂層內支撐還承擔部分向下加力的功能,使外加施工荷載經圍堰傳至基底。四、圍堰受力計算概述根據地理、地質情況，對圍堰的受力情況進行分析：安全系數取1。3。圍堰施工時，圍堰，內外壓力相等.當圍堰完成后,圍堰將水體分成內外兩部分，內側為靜水，外側水為流動水，圍堰受外側動水壓力和浪擊壓。但巢湖水流和行船浪擊不大。此處不考慮。圍堰施工完成后，進行清淤到封底砼底標高，這時圍堰除受外側動水浪擊壓力外,還受內外淤泥壓力差。而且堰體存在由內外壓力形成的傾翻力矩作用，為施工安全起見考慮圍堰合攏后第一道支撐。抽水到第三道支撐標高時，圍堰及支撐受力穩定情況驗證.封底砼施工完成后，等強度達到要求后,進行堰內抽水時，堰體的受力情況與支撐結構的驗算.封底穩定包括：混凝土的強度驗算,水的浮力、動水壓力與護筒圍堰內側的粘結情況,砼形成板的穩定.4。1設計要點鋼圍堰是承臺以及橋墩施工的臨時擋水結構，其作用是通過鋼壁板和封底混凝土擋水，為施工提供無水作業環境。在滿足承臺及墩身施工要求的情況下，鋼圍堰結構形式為矩形單壁鋼圍堰:長14.70m，寬10。70m?？紤]施工實際情況，分上、下兩節.下節高6。20m，由鋼板、豎橫加勁肋、縱橫水平內支撐組成；上節高5.80m，由、鋼板、豎橫加勁肋、水平內支撐組成.經結構優化計算分析后矩形單壁鋼圍堰主要設計參數：下節鋼圍堰鋼板采用不同厚度鋼板拼接，具體形式：自下而上分別是6mm厚鋼板1。7m、10mm厚鋼板4.5m。豎橫加勁肋由I22a型工字鋼、10號槽鋼組成。水平內支撐采用兩個I22a型工字鋼拼接。上節鋼圍堰鋼板亦采用不同厚度鋼板拼接,具體形式：自下而上分別是10mm厚鋼板1。5m、8mm厚鋼板3.0m、6mm厚鋼板1。3m。豎橫加勁肋由I22a型工字鋼、10號槽鋼組成。水平內支撐采用兩個I22a型工字鋼拼接。材料特性：鋼材（Q235)：彈性模量E＝2。1×1011N/m2；泊松比μ＝0。3；密度ρ＝7850kg/m3混凝土（C25）：彈性模量E＝2。8×1010N/m2;泊松比μ＝0。18；密度ρ＝2500kg/m34。2驗算依據的規范及標準公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范(JTGD62-2004）公路橋涵鋼結構及木結構設計規范(JTJ025-86）4.3驗算工況驗算工況選為:1。3×自重荷載+1。3×水壓力＋1。3×土壓力4。4整體結構力學仿真分析采用正版國際通用大型結構分析軟件MSC—MARC建立圍堰整體結構力學三維仿真分析模型，載荷及計算模型截面參數設計嚴格依據設計圖紙。壁板、加勁肋、支撐均按勻質材料考慮.利用線彈性理論分析圍堰的整體結構受力狀態。用梁單元模擬內支撐、加勁肋；板單元模擬鋼板；體單元模擬混凝土.如圖4—1(a、b、c)、4—2、4-3、4—4所示。圖4-1（a）鋼圍堰MARC整體模型三維視圖圖4—1(b）下節鋼圍堰平面圖圖4-1(c）上節鋼圍堰平面圖圖4—2混凝土模型三維視圖圖4-3鋼圍堰加勁肋模型三維視圖圖4—4鋼圍堰內支撐模型三維視圖采用空間整體模型建模，共建結點104390個，單元107612個。各類單元數量詳見表4—1.表4-1單元分布表單元類型上節鋼板下節鋼板縱肋橫肋混凝土內支撐合計上節下節上節下節上節下節上節下節梁單元20162128192019201200102051365068板單元11520121601152012160合計/1665617228體單元7372873728總計/107612模型中雙壁鋼圍堰空間布置：豎橫加勁肋采用梁單元（beam79）；鋼板采用殼單元（shell139）;I22a工字鋼水平內支撐采用梁單元（beam79）；混凝土采用體單元（solid7）。圍堰整體結構力學三維仿真分析模型的邊界條件模擬：鋼板和豎橫加勁肋的底部結點約束豎向位移，即Dz＝0；長邊（Y向)底部中間結點約束Y向位移和豎向位移，即Dy＝Dz＝0；短邊（X向)底部中間結點約束X向位移和豎向位移，即Dx＝Dz＝0.由于上、下節圍堰為螺栓連接，本模型建立中采用鉸接,即結點間轉動約束放松。水壓力和土壓力根據實際位置按三角形荷載加載,見圖4-5。封底混凝土底板考慮水浮力的作用。土壓力強度按主動土壓力強度計算（）:圖4-5水壓力及土壓力荷載示意圖4.5.計算結果4。5。1整體合成位移圖5—1-1（a）整體合成位移圖（1)(最大位移1。72cm）較大位移出現在封底混凝土頂面向上至上下節交接處，X向壁板的中間區域。圖5-1—1（b）整體合成位移圖（2)（最大位移1。72cm）4.5.2加勁肋圖5—2-1下節鋼圍堰加勁肋整體位移圖（最大位移1.06cm）整體位移較大位置出現在短邊方向中間，封底混凝土以上2m～4m區域的加勁肋上。圖5-2—2下節鋼圍堰加勁肋X方向位移圖（最大位移0。65cm）圖5—2-3下節鋼圍堰加勁肋Y方向位移圖（最大位移1.06cm）圖5-2-4下節鋼圍堰加勁肋應力圖(最大應力143.9MPa,最大應力出現在封底混凝土頂面向上至上下節交接處范圍內的橫豎加勁肋上)圖5—2—5上節鋼圍堰加勁肋整體位移圖（最大位移0。90cm）整體位移較大位置出現在上、下節交接處，短邊方向中間加勁肋上。圖5-2-6上節鋼圍堰加勁肋X方向位移圖（最大位移0。57cm)圖5—2—7上節鋼圍堰加勁肋Y方向位移圖（最大位移0.90cm）圖5—2-8上節鋼圍堰加勁肋應力圖（最大應力122.9MPa,最大應力出現上、下節交接處加勁肋上）4.5。3支撐圖5-3-1下節鋼圍堰內支撐豎向位移圖（最大位移1.48cm，最大位移出現在自下而上第二道Y向內支撐中間）圖5-3-2下節鋼圍堰內支撐應力圖（最大應力107.5MPa,最大應力出現在自下而上Y向第二層支撐中間)圖5—3-3上節鋼圍堰內支撐豎向位移圖（最大位移1.17cm，出現在自上而下Y向第三層支撐中間）圖5—3-4上節鋼圍堰內支撐應力圖（最大應力64。0MPa，最大應力出現在自上而下Y向第三層支撐中間）4.5。4板圖5-4-1下節鋼圍堰壁板X向位移圖（最大位移1。24cm)(X向位移較大出現在封底混凝土頂面向上1m至上下節交接處范圍內的Y向壁板上）圖5—4-2下節鋼圍堰壁板Y向位移圖（最大位移1。72cm）（Y向位移較大出現在封底混凝土頂面向上1m至上下節交接處,X向中間壁板上）圖5-4—3下節鋼圍堰壁板應力圖（最大應力219。0MPa）（應力較大出現在封底混凝土頂面上部3m范圍內的壁板上）圖5-4-4上節鋼圍堰壁板X方向位移圖（最大位移1。24cm)（X向位移較大出現在Y向壁板中間螺栓連接部位）圖5—4—5上節鋼圍堰壁板Y方向位移圖（最大位移1。72cm）（Y向位移較大出現在上、下節交接處的X向壁板中間部位）圖5—5-6上節鋼圍堰壁板應力圖（最大應力169。6MPa）(應力較大出現在上、下節交接處）4。5.5混凝土圖5-5—1封底混凝土豎向位移圖（最大位移0。08cm）（最大位移發生在封底混凝土頂部中間部位）圖5—5—2封底混凝土壓應力圖（最大應力22.93MPa)（最大應力發生在封底混凝土頂部與壁板交接處）圖5-5—3封底混凝土底面壓應力圖（最大壓應力在板底面中央1m×1m范圍內，1。82MPa）圖5-5—4封底混凝土壓應力切片圖圖5-5-5封底混凝土拉應力圖(最大應力66。07MPa）(最大應力發生在封底混凝土頂部與壁板交接處）圖5-5-6封底混凝土頂板拉應力圖（最大壓應力在板底面中央1m×1m范圍內，1.28MPa)圖5-5—7封底混凝土拉應力切片圖4。6應力最值位置描述表4-2鋼圍堰各構件應力最大值描述單壁鋼圍堰縱橫肋單壁鋼圍堰內支撐上節下節上節下節應力較大出現位置上、下節交接處加勁肋上封底混凝土頂面向上至上下節交接處范圍內的橫豎加勁肋上自上而下Y向第三層支撐中間自下而上Y向第二層支撐中間應力最大值（MPa）122.9143.964。0107.5容許應力值(MPa）200(210)200(210）屈服強度(MPa)340壁板混凝土上節下節拉應力壓應力應力較大出現位置上、下節交接處封底混凝土頂面上部3m范圍內的壁板上板底面中央1mX1m范圍內板底面中央1mX1m范圍內應力最大值（MPa）169.6219.01.281.82容許應力值（MPa）200（210)/混凝土標準值(MPa)ftk=1.78fck=16.7屈服強度（MPa）340/4。7鋼圍堰支撐穩定驗算受較大軸力、彎矩的支撐段如表4—3。表4-3鋼圍堰支撐的軸力、彎矩位置上節(kN）下節(kN）上節x(kN。m）上節y(kN.m）下節x(kN.m)下節y(kN.m）位置1（14。7m)—326.83—704。56—13。54-0.02—26。35—0。41位置2（10。7m）-270.98-721.65—11。86—0。32-26.86-0。53備注x指梁高方向，y指另一方向支撐為壓彎構件，根據鋼結構設計規范,穩定驗算需驗算整體穩定和局部穩定，結果見表4-4.表4—4單壁、雙壁支撐的穩定驗算驗算類別上節位置1（14.7m）上節位置2（10.7m）下節位置1(14。7m)下節位置2（10.7m）強度驗算(MPa）61。25（滿足）53.34（滿足）129.29(滿足）132。77（滿足）彎矩作用平面內穩定（MPa)183。98(滿足）96。71(滿足）196。61(滿足）278.83(不滿足)彎矩作用平面外穩定（MPa）400.64（不滿足）287.69（不滿足）865。97（不滿足）726。81（不滿足）局部穩定滿足滿足滿足滿足在穩定計算中，計算長度取的是支撐的全長，在實際施工中將對長、短邊的支撐在空間相交的部位進行焊接,這樣減小了支撐的計算長度，增加了支撐的整體空間穩定.這樣通過計算，鋼圍堰的穩定是滿足規范要求的.4.8鋼圍堰自重下沉驗算圍堰下沉采用圍堰內吸泥清空的方法,因此圍堰下沉的阻力為外側邊的摩阻力與浮力。圍堰外側邊周長：L=（14。7+10。7）×2=50。8m圍堰入土深度：H=6.5m綜合摩擦系數：f=11.8kPa圍堰自重：G=932kN摩阻力:F1=LHf=50.8×6.5×11.8=3896.36kN浮力：F2=（G/78。5）×10=118.73kNF1+F2=4015。09kN，因此圍堰靠自重無法下沉.可采取圍堰四周高壓射水，減小摩擦力；在圍堰上壓重，增加向下的力量，使圍堰下沉。4.9鋼圍堰抗浮驗算（1）鋼圍堰自重：（2）封底混凝土自重：（3）鋼圍堰所受浮力：（4）封底混凝土與樁頭間的粘結力(根據相關論文試驗數據，取粘結系數＝280kPa)：鋼圍堰系統所受合力：由上計算,鋼圍堰的抗浮滿足要求.五、圍堰施工根據巢湖市裕溪路跨湖大橋合同文件中工期的要求，和項目生產計劃安排，要求4號主墩于2006年11月份結束水下及主墩身施工，工期十分緊張。為了保證項目的工期，我們安排了圍堰施工與承臺施工工序.根據圍堰的平面形狀、鋼樁的擺放位置、吊機的吊重曲線，以及鋼圍堰的重量，把鋼圍堰分成上、下兩段,下段分為四塊，上段分為六塊,專業加工廠加工，通過船只運送到拼裝平臺上施工。5。1施工工藝流程鋼圍堰拼裝下沉工藝流程框圖如圖5-1。鋼圍堰分塊制造鋼圍堰分塊制造重新組拼平臺并放線作支墊重新組拼平臺并放線作支墊平臺上逐塊吊拼、拉纜風支撐穩固平臺上逐塊吊拼、拉纜風支撐穩固合攏成型后檢查、壁板作滲漏實驗、合攏成型后檢查、壁板作滲漏實驗、支撐梁安裝、安裝吊掛結構支撐梁安裝、安裝吊掛結構稍微吊起圍堰稍微吊起圍堰拆除刃腳支墊拆除刃腳支墊切除平臺承重梁；拆除下沉相碰桿件、支撐切除平臺承重梁；拆除下沉相碰桿件、支撐放松倒鏈；圍堰入水下沉放松倒鏈；圍堰入水下沉平臺上固定圍堰；吊拼上節圍堰、支撐；下沉穩固上節沉井制作平臺上固定圍堰；吊拼上節圍堰、支撐；下沉穩固上節沉井制作加壓輔助、抓泥下沉到設計位置加壓輔助、抓泥下沉到設計位置封底混凝土準備封底前檢查、封底混凝土澆筑封底混凝土準備封底前檢查、封底混凝土澆筑砼養護；抽水；支撐檢查、加強；砼養護；抽水；支撐檢查、加強；承臺施工圖5—1鋼圍堰拼裝下沉工藝流程框圖5.2拼裝施工平臺1．利用已有的鉆孔施工平臺和預留的四個定位鋼護筒，在定位鋼護筒內設置支撐樁進入樁體混凝土頂面，作為龍門吊機的支撐點。2．在鋼護筒四周焊接4個支的點，在上面安置工字鋼與貝雷架形成龍門吊機。3．在鋼管樁頂面焊制反力梁架，并使反力梁架與預埋在鉆孔柱里的工字鋼聯接，連接成穩定的結構,形成穩定鋼圍堰施工的輔助設施。4．安裝吊掛實驗吊點的位置必須保證，以防止出現受力不均，以及對龍門吊機及滑輪組的破壞。起吊的時候需要４個方向同時向上提，以免受力不均，影響吊掛系統，尤其同一組承重結構兩方向要保證同時受力，等到鋼圍堰四個方向都稍微脫離工作平臺以后。持荷一段時間后,檢查無問題，門架才能使用。5。3鋼圍堰的制造、運輸1、分塊鋼圍堰分塊設計關鍵是受到圍堰拼裝時起吊設施的起重能力限制.現有1臺浮吊，根據浮吊的起重能力和吊幅，為保證圍堰制作質量以及施工工期，盡量減少水上工作量。鋼圍堰設計重80t,內口徑14。7m×10.7m，壁厚0.23m，高12。0m，考慮到平臺的布置情況，以及吊機的吊垂曲線，把整個鋼圍堰分為上、下兩段,下段分為四塊，上段分為六塊。2.制造鋼圍堰由橫、豎向型鋼加勁肋架組合成一個整體,鋼圍堰整個結構用電焊焊接，要求密不透風，鋼圍堰制造必須精確，分塊制造時應盡量減少焊接變形,骨架焊接必須保證焊接縫的強度,鋼圍堰制造時必須對塊件進行編號標記，在平臺上組拼時加勁骨架必須另加角鋼（或鋼板）加固，焊牢.制造好圍堰應進行水密實驗。3．運輸鋼圍堰在岸邊加工廠內集中加工，然后船運到施工現場。5。4首節鋼圍堰的拼裝1。圍堰單片就位與拼裝首節鋼圍堰分片按順序拼裝，鋼圍堰分片由浮吊吊起緩緩落置在對應的平臺上，與門式起吊架相聯，并微加力，使之成為半聯動狀態.經測量校核圍堰的定位點及垂直度無誤后,用I12a型鋼將圍堰內側與護筒之間焊接，使其臨時固定及限位（以抵抗水平力)，浮吊松鉤，這樣第1片圍堰作為定位基準塊,吊車再起吊第2片(第1片的對面)，兩片接口處以已修好的一邊為基準，修整另一邊,余量大小以保證橫向支撐間尺寸為準,兩接口通過手拉葫蘆拉攏，余量割除后直接點焊，吊裝一片后就位一片，4片圍堰依次就位完畢。首節鋼圍堰4片(或6片）待全部組拼,經測量校核其平面位置及垂直度均合乎要求后，利用6m長掛梯依次滿焊4條大合攏豎向縫。首節鋼圍堰施焊完畢，進行水密性檢查。2.圍堰下放吊耳的安裝圍堰下放吊耳是龍門架用來升降上、下節圍堰的重要部件，設有8個，吊耳分別安裝在第1節、第二節圍堰頂面以下1．0m的勁肋上，安裝的角度應與掛架頂口的吊點一致，要求在內勁肋上吊耳位置的內外側局部用12mm鋼板加強,內側加50cm×50cm板.3.圍堰支撐的安裝首節鋼圍堰拼裝完成后，進行圍堰內支撐的安裝。施工要求按圖紙和規范。首節鋼圍堰拼裝完成后，拆除操作平臺,圍堰內外壁不應殘留施工部件,準備下沉第1節圍堰。4。圍堰下放、下沉利用龍門架吊機、8個性能完好的20t的手拉葫蘆和20t的卡環將圍堰吊在升降掛架上。在現場專人統一指揮下,16名操作工人同時向上將20t手拉葫蘆鏈條上收5cm，使鋼圍堰脫離平臺支撐,此時檢查鏈滑車及吊耳受力狀態，確定滑車及吊耳等懸掛系統無變形后,割除平臺上的支撐，注意要割除干凈，不留突出鐵件，避免造成圍堰下沉困難。全部切割完畢，檢查圍堰內外壁上無殘留的施工物件后，在現場統一指揮下，同時均勻放松手拉葫蘆鏈和卷揚機,以每一聲令下放10cm為原則,使圍堰徐徐入水,同時測量觀測圍堰的頂面高差。5。5鋼圍堰的接高圍堰入水4。8m后,帶緊手拉葫蘆及鋼絲繩.此時用8根32.5mm鋼絲繩換鉤，重新倒鏈后再下放。臨時固定及限位,準備鋼圍堰的接高。吊起第2節鋼圍堰分片就位于第一節鋼圍堰的頂端,精確調整對位，對有偏差及變形的地方進行修正，隨后安裝止水帶，進行螺栓對接.接高的方法同5.4首節鋼圍堰的拼裝。第1、2節鋼圍堰對接完成并驗收合格后，將下拉纜的頂點轉拉于第二節鋼圍堰的掛點上，門架提升鋼圍堰，解除懸掛及臨時固結和限位裝置，徐徐落鉤。同時，再下沉前，.鋼圍堰在測量儀器控制下下沉。5.6鋼圍堰的下沉1．鋼圍堰著床鋼圍堰精確著床定位是施工中的重要環節，直接影響到圍堰最終定位質量.所以，圍堰著床前，用側深儀控制圍堰下沉的深度，在刃腳距河床0。3m時停止下沉，用全站儀觀測圍堰頂上順橋向上兩個點，調整圍堰的傾斜和偏位，直到兩點的實際坐標與設計計算坐標相符合為止,然后立即同時啟動4臺卷揚機圍堰迅速著床。2．吸泥下沉根據實測情況,墩位處覆蓋層厚約5m,均為流質淤泥層.鋼圍堰再覆蓋層中采用圍堰內吸泥、加壓的方法使之下沉。用2臺φ250mm的吸泥機布置在圍堰的中心附近同時對稱吸泥，隨鋼圍堰下沉深度的增加逐漸向刃腳方向移動,吸泥過程中由于吸泥機排水量較大,用4臺水泵向圍堰內補水，并在圍堰內外壁之間設立連通裝置，以保持堰內外水位差，防止內外水頭差過大而引起刃腳翻砂。圍堰下沉過程中隨時用全站儀監控圍堰頂的4個點，發現偏位及時糾正.糾正的方法有：⑴加壓：用卷揚機往鋼圍堰高的一側加壓，利用兩側力不同，使鋼圍堰水平。⑵用吸泥機在鋼圍堰的刃腳處不均勻吸泥，利用鋼圍堰高低兩側下沉時所受阻力不同，而使鋼圍堰糾正。鋼圍堰一邊下沉一邊調整,保證鋼圍堰始終在準確位置下沉。3．清基鋼圍堰清基是為了水下封底混凝土和鉆孔樁四周樁頭結合緊密，避免出現夾砂層。清基采用2臺φ250mm直管吸泥機吸取圍堰內的淤泥和泥沙，并配備一臺彎頭吸泥機用來吸取刃腳斜面下的泥砂。直管吸泥機的清基順序是從圍堰中部開始，逐漸向圍堰內壁移動吸泥；彎頭吸泥機吸泥時，注意彎頭不要直接對著刃腳與堰面的接縫長時間地吸泥,以免將刃腳處的堵物吸走，引起涌水翻砂。封底混凝土厚度范圍內鋼圍堰內壁鉆孔樁四周樁頭上的淤泥由潛水員用高壓水管沖洗，并用鋼刷拉毛封底混凝土厚度范圍內的鋼圍堰的內壁和鉆孔樁四周樁頭,以利于封底混凝土與圍堰內壁結合緊密。清基后期，潛水員下水檢查，配合吸泥機吸泥,采用逐片檢查、逐片清理的方法將淤泥清除至設計高程，供封底使用。5。7圍堰內水下混凝土封底圍堰封底是整個4墩施工的關鍵，因此更應精心組織，精心施工，確保一次性成功.封底厚度按2．0m計，封底水位為-3m計（黃海平面）。封底歷時控制在24h以內．實際澆注速度不小于50m3／h：1．封底混凝土的性能要求(I)5d強度不小于7.0MPa(設計強度為30MPa);(2）混凝土初始坍落度180—220mm，4h后坍落度不小于100mm;(3）混凝土初凝時間不小于40h;（4）混凝土的拌和物和易性、流動性良好，且符合泵送及水下混凝土澆注的施工工藝要求。2．原材料選用及配合比確定由于采用導管法進行混凝土水下澆筑，并采用泵送工藝.混凝土的配置應滿足較大的和易性和流動性，具備較長的初凝時間。3．導管與集料斗的設置為防止導管在拆移過程中出現混亂,本工程封底時采用滿布導管施工，共布置導管4根。導管內徑257mm．由法蘭及5mm厚橡膠墊圈連接，上端聯有灌注漏斗。澆筑前進行壓力試驗，保證不漏水方算合格.導管的作用半徑按有關規定，應在5~7m之間。導管的布置及數量依據下列因素決定：(1)澆筑平臺可以安放及提升導管的位置；（2）導管應避開12個170cm鋼護簡一定的距離，以保證混凝土擴散順暢；(3)為保證混凝土與鋼圍堰有良好的結合,四周導管布置應較中間密；（4）萬一發生堵管處理費時,可以放棄使用該導管,而鄰近導管可以投入工作。因此，導管布置較為緊密，選擇了4根導管，作用半徑在4。5m左右。由于混凝土方量大，澆注時間長，為了避免在施工過程中因某一套攪拌設備出現故障而導致某根導管不能按計劃澆注，和周邊拌和站協議備用混凝土.4．封底混凝土灌注封底混凝土的澆筑澆筑總原則根據實測基地標高,由低向高．由四周向中間分期分批開灌各根導管.封口混凝土的澆筑采用