aaaaaaaa誠信聲明本人聲明：我所呈交的本科畢業(yè)設(shè)計論文是本人在導(dǎo)師指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的研究成果。盡我所知，除了文中特別加以標(biāo)注和致謝中所羅列的內(nèi)容以外，論文中不包含其他人已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的研究成果。與我一同工作的同志對本研究所做的任何貢獻(xiàn)均已在論文中作了明確的說明并表示了謝意。本人完全意識到本聲明的法律結(jié)果由本人承擔(dān)。申請學(xué)位論文與資料若有不實(shí)之處，本人承擔(dān)一切相關(guān)責(zé)任。本人簽名： 日期：2010年5月6日畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書設(shè)計（論文）題目：2.0 學(xué)院：吉林化工學(xué)院專業(yè)：過程裝備與控制工程設(shè)計（論文）的主要任務(wù)及目標(biāo)（1） 通過2.0立方米反應(yīng)器設(shè)計的全過程結(jié)構(gòu)設(shè)計，掌握過程裝備工程設(shè)計的一般程序；（2） 熟悉有關(guān)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范；（3） 提高專業(yè)知識的應(yīng)用能力，為今后工作打下良好的專業(yè)基礎(chǔ)。設(shè)計（論文）的基本要求和內(nèi)容（1） 反應(yīng)器總裝配圖（。號圖1張）；（2） 反應(yīng)器零部件圖（1號圖6張）；（3） 計算說明書1份（不少于30頁A4）；（4） 原文至少有20000印刷符號；（5） 文獻(xiàn)綜述不少于1。。。字，查閱文獻(xiàn)2。篇，其中外文文獻(xiàn)不少于5篇。主要參考文獻(xiàn)GB150-1998《鋼制壓力容器》《機(jī)械設(shè)計手冊》4.進(jìn)度安排設(shè)計（論文）各階段名稱起止日期1完成翻譯和文獻(xiàn)綜述2完成反應(yīng)器計算書（草稿）3完成反應(yīng)器裝配圖草圖4完成反應(yīng)器裝配圖和零件圖5交計算書和圖紙6準(zhǔn)備答辯2.0立方米反應(yīng)器摘要反應(yīng)器在石化行業(yè)廣泛應(yīng)用許多領(lǐng)域，其設(shè)計已有一整套成熟的設(shè)計方法及規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)。機(jī)械攪拌反應(yīng)器靈活性大，根據(jù)生產(chǎn)需要，可以生產(chǎn)不同規(guī)格、不同品種的產(chǎn)品,生產(chǎn)的時間可長可短。可在常壓、加壓、真空下生產(chǎn)操作，可控范圍大。反應(yīng)結(jié)束后出料容易，反應(yīng)器的清洗方便，機(jī)械設(shè)計十分成熟。本文針對設(shè)計要求，按照國標(biāo)給出了2.0立方米反應(yīng)器的設(shè)計及計算方法，并對主要元件進(jìn)行了強(qiáng)度校核。關(guān)鍵詞：2.0立方米；反應(yīng)器；機(jī)械；攪拌TOC\o"1-5"\h\z前言 3第1章緒論 3第1.1節(jié)反應(yīng)設(shè)備的基本類型 3\o"CurrentDocument"第1.2節(jié)常見反應(yīng)器的特點(diǎn) 31.2.1機(jī)械攪拌式反應(yīng)器 31.2.2管式反應(yīng)器 31.2.3固定床反應(yīng)器 31.2.4流化床反應(yīng)器 3\o"CurrentDocument"第1.3節(jié)機(jī)械攪拌反應(yīng)器 31.3.1基本結(jié)構(gòu) 31.3.2攪拌容器 31.3.3換熱元件 3第2章反應(yīng)器設(shè)計計算說明 3第2.1節(jié)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范 3\o"CurrentDocument"第2.2節(jié)工藝條件 3\o"CurrentDocument"第2.3節(jié)反應(yīng)器結(jié)構(gòu)設(shè)計 32.3.1筒體設(shè)計 32.3.2攪拌器設(shè)計 32.3.3攪拌功率計算 32.3.4攪拌軸設(shè)計 3aaaaaaaa2.3.5機(jī)械密封 32.3.6傳動裝置設(shè)計 32.3.7其它零部件設(shè)計 3第3章設(shè)計計算 3第3.1節(jié)筒體設(shè)計 33.1.1筒體與封頭的計算和選用 33.1.2筒體與封頭的厚度設(shè)計 3\o"CurrentDocument"第3.2節(jié)攪拌器的選用 33.2.1選取攪拌器 33.2.1攪拌器尺寸 3第3.3節(jié)攪拌器的攪拌功率計算 33.3.1符號命名 3\o"CurrentDocument"3.3.2攪拌功率 3\o"CurrentDocument"第3.4節(jié)攪拌器的強(qiáng)度計算 33.4.1符號命名 33.4.2攪拌器設(shè)計功率 3\o"CurrentDocument"第3.5節(jié)攪拌軸的機(jī)械計算 33.5.1符號命名 33.5.2按扭轉(zhuǎn)變形計算攪拌軸的軸徑 33.5.3根據(jù)臨界轉(zhuǎn)速核算攪拌軸軸徑 33.5.4按強(qiáng)度計算攪拌軸的軸徑 3\o"CurrentDocument"第4章壓力試驗(yàn)校核 3\o"CurrentDocument"第5章制造、檢驗(yàn)與驗(yàn)收 3\o"CurrentDocument"結(jié)論 3\o"CurrentDocument"參考文獻(xiàn) 3\o"CurrentDocument"致謝 3冃u言設(shè)計任務(wù)：2.0立方米反應(yīng)器。內(nèi)容簡介：第一章對各類反應(yīng)器的特點(diǎn)、應(yīng)用場合進(jìn)行了比較。通過對比，更進(jìn)一步的了解到反應(yīng)器在化學(xué)工藝中所起到的不同作用。第二章、第三章是設(shè)計的核心部分。在對比各種反應(yīng)器的特點(diǎn)和應(yīng)用場合后，對于2.0立方米的反應(yīng)器進(jìn)行了具體的設(shè)計計算。此工藝條件下的設(shè)備、零部件以及相關(guān)國家標(biāo)準(zhǔn)中沒有相應(yīng)尺寸的標(biāo)準(zhǔn)件按照GB150-1998等規(guī)范設(shè)計。完成總體結(jié)構(gòu)設(shè)計后，對其進(jìn)行了強(qiáng)度校核。第四章針對反應(yīng)器在壓力、泄露等方面的要求，進(jìn)行了關(guān)于壓力試驗(yàn)和氣密性試驗(yàn)的設(shè)計。第五章對制造、檢驗(yàn)與驗(yàn)收等方面提出了要求。在本文的最后，對此次畢業(yè)設(shè)計過程進(jìn)行了總結(jié)。本次畢業(yè)設(shè)計歷經(jīng)四個月，確定課題、選擇材料、文獻(xiàn)查閱、設(shè)計計算、繪制CAD圖紙、完成說明書等等按照導(dǎo)師的要求獨(dú)立、按時完成，順利完成了畢業(yè)設(shè)計的各項(xiàng)要求。在設(shè)計的過程中得到了老師和同學(xué)的很多幫助，尤其是嚴(yán)世成老師孜孜不倦的指導(dǎo)和教誨是我可以按時、順利的完成畢業(yè)設(shè)計的前提。雖然經(jīng)過多次檢查考證，但由于本人學(xué)識較淺，所以在設(shè)計過程中肯定還存在很多紕漏和不足之處，請讀者見諒。第1章緒論第1?1節(jié)反應(yīng)設(shè)備的基本類型反應(yīng)設(shè)備可分為化學(xué)反應(yīng)設(shè)備和生物反應(yīng)設(shè)備。前者是指在其中實(shí)現(xiàn)一個或幾個化學(xué)反應(yīng)，并使反應(yīng)物通過化學(xué)反應(yīng)轉(zhuǎn)變?yōu)榉磻?yīng)產(chǎn)物的設(shè)備；后者是指為細(xì)胞或酶提供適宜的反應(yīng)環(huán)境以達(dá)到細(xì)胞生長代謝和進(jìn)行反應(yīng)的設(shè)備。為使反應(yīng)過程經(jīng)濟(jì)有效的進(jìn)行，進(jìn)入反應(yīng)設(shè)備前后必須具備一定的條件。原料需經(jīng)過一系列的預(yù)處理，如混合、加熱、滅菌等，以達(dá)到進(jìn)入反應(yīng)器的要求，這些過程統(tǒng)稱為前處理。反應(yīng)產(chǎn)物同樣需要經(jīng)過分離、提純等后處理，以獲得符合質(zhì)量要的產(chǎn)品。可見，反應(yīng)設(shè)備是過程工業(yè)的核心設(shè)備。綜合運(yùn)用反應(yīng)動力學(xué)、傳遞、機(jī)械設(shè)計、控制等方面的知識，正確選用反應(yīng)設(shè)備的形式、確定其最佳操作條件、設(shè)計高效節(jié)能的反應(yīng)設(shè)備，是過程工業(yè)中一個十分關(guān)鍵的問題。第1.2節(jié)常見反應(yīng)器的特點(diǎn)1.2.1機(jī)械攪拌式反應(yīng)器(1)這種反應(yīng)器可用于均相反應(yīng)，也可用于多相反應(yīng)，可以間歇操作，也可以連續(xù)操作。連續(xù)操作時，幾個釜串聯(lián)起來，通用性很大，停留時間可以得到有效的控制。機(jī)械攪拌反應(yīng)器靈活性大，根據(jù)生產(chǎn)需要，可以生產(chǎn)不同規(guī)格、不同品種的產(chǎn)品，生產(chǎn)的時間可長可短。可在常壓、加壓、真空下生產(chǎn)操作，可控范圍大。反應(yīng)結(jié)束后出料容易，反應(yīng)器的清洗方便，機(jī)械設(shè)計成熟。1.2.2管式反應(yīng)器(1)管式反應(yīng)器結(jié)構(gòu)簡單，制造方便。混合好的氣相或液相反應(yīng)物從管道一端進(jìn)入,連續(xù)流動，連續(xù)反應(yīng)，最后從管道另一端排出，根據(jù)不同的反應(yīng)，管徑和管長可根據(jù)需要設(shè)計。管外壁可以進(jìn)行換熱，因此傳熱面積大。反應(yīng)物在管內(nèi)的流動快，停留時aaaaaaaa間短，經(jīng)一定的控制手段，可使管式反應(yīng)器有一定的溫度梯度和濃度梯度。管式反應(yīng)器也可用于連續(xù)生產(chǎn)，也可用于間歇操作，反應(yīng)物不返混，也可在高溫、高壓下操作1.2.3固定床反應(yīng)器(1)氣體流動經(jīng)固定不動的催化劑床層進(jìn)行催化反應(yīng)的裝置稱為固定床反應(yīng)器。它主要用于氣固相催化反應(yīng)，具有結(jié)構(gòu)簡單、操作穩(wěn)定、便于控制、易實(shí)現(xiàn)大型化和連續(xù)化生產(chǎn)等優(yōu)點(diǎn)，是現(xiàn)代化工和反應(yīng)中應(yīng)用很廣泛的反應(yīng)器。固定床反應(yīng)器有三種的基本形式：軸向絕熱式、徑向絕熱式和列管式。固定床反應(yīng)器的缺點(diǎn)是床層的溫度分布不均勻，由于固相粒子不動，床層導(dǎo)熱性較差，因此對放熱量大的反應(yīng)，應(yīng)增大換熱面積，及時移走反應(yīng)熱，但這會減少有效空間。1.2.4流化床反應(yīng)器⑴液體以較高的流速通過床層，帶動床內(nèi)的固體顆粒運(yùn)動，使之懸浮在流動的主體流中進(jìn)行反應(yīng)，并具有類似流體流動的一些特性的裝置稱為流化床反應(yīng)器。 流化床反應(yīng)器的最大優(yōu)點(diǎn)是傳熱面積大、傳熱系數(shù)高和傳熱效果好。流態(tài)化較好的流化床，床內(nèi)各點(diǎn)溫度相差一般不大，可以防止局部過熱。流化床的進(jìn)料、出料、廢渣排放都可以用氣流輸送，易于實(shí)現(xiàn)自動化生產(chǎn)。流化床反應(yīng)器的缺點(diǎn)是：反應(yīng)器內(nèi)物料返混大，粒子磨損嚴(yán)重；通常要有回收和集塵裝置；內(nèi)構(gòu)件比較復(fù)雜；操作要求高等。除上面介紹的四種反應(yīng)器外，還有回轉(zhuǎn)筒式反應(yīng)器、噴嘴式反應(yīng)器和鼓泡式反應(yīng)器等。每種反應(yīng)器都有其優(yōu)點(diǎn)和缺點(diǎn)，設(shè)計時應(yīng)根據(jù)使用場合和設(shè)計要求等因素，確定最合適的反應(yīng)器。本設(shè)計就是根據(jù)現(xiàn)場工藝參數(shù)和介質(zhì)及生產(chǎn)條件，選用機(jī)械攪拌反應(yīng)器。第1.3節(jié)機(jī)械攪拌反應(yīng)器1.3.1基本結(jié)構(gòu)(1)機(jī)械攪拌反應(yīng)器(也稱為攪拌釜式反應(yīng)器)適用于各種物性(如粘度、密度)和各種操作條件(溫度、壓力)的反應(yīng)過程，廣泛應(yīng)用于合成塑料、合成纖維、合成橡膠、醫(yī)藥、農(nóng)藥、化肥、染料、涂料、食品、冶金、廢水處理等行業(yè)。如實(shí)驗(yàn)室的攪拌反應(yīng)器可小至數(shù)十毫升，而污水處理、濕法冶金、磷肥等工業(yè)大型反應(yīng)器的容積可達(dá)數(shù)千立方米。除用作化學(xué)反應(yīng)器和生物反應(yīng)器外，攪拌反應(yīng)器還大量用于混合、分散、溶解、結(jié)晶、萃取、吸收、或解吸、傳熱等操作。攪拌反應(yīng)器由攪拌容器和攪拌機(jī)大部分組成。攪拌容器包括筒體、換熱元件及內(nèi)構(gòu)件。攪拌器、攪拌軸極其密封裝置、傳動裝置等統(tǒng)稱為攪拌機(jī)。一臺通氣式攪拌反應(yīng)器，由電機(jī)驅(qū)動，經(jīng)減速機(jī)帶動攪拌軸及安裝在軸上的攪拌器，以一定轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，使流體獲得適當(dāng)?shù)牧鲃訄觯⒃诹鲃訄鰞?nèi)進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)。為滿足工藝的換熱要求，容器上裝有夾套。夾套內(nèi)螺旋導(dǎo)流板的作用是改善傳熱性能。容器內(nèi)設(shè)置有氣體分布器、擋板等內(nèi)構(gòu)件。在攪拌軸下部安裝徑向流攪拌器、上層為軸向流攪拌器。1.3.2攪拌容器攪拌容器的作用是為物料反應(yīng)提高合適的空間。攪拌容器的桶體基本上是圓筒，封頭常采用橢圓形封頭、錐形封頭和平蓋，以橢圓形封頭應(yīng)用最廣。根據(jù)工藝需要，容器上裝有各種接管，以滿足進(jìn)料、出料、排氣等要求。為對物料加熱或取走反應(yīng)熱，常設(shè)置外加套或內(nèi)盤管。上封頭焊有凸緣法蘭，用于攪拌容器與機(jī)架的連接。操作過程中為了對反應(yīng)進(jìn)行控制，必須測量反應(yīng)物的溫度、壓力、成分及其他參數(shù)，容器上還設(shè)置有溫度、壓力等傳感器。支座選用時應(yīng)考慮容器的大小和安裝位置，小型的反應(yīng)器一般用懸掛式支座，大型的用裙式支座或支撐式支座。在確定攪拌容器的容積時，應(yīng)考慮物料在容器內(nèi)充裝的比例即裝料系數(shù)，其值通常可取。.6-0.85。如果物料在反應(yīng)過程中產(chǎn)生泡沫或呈沸騰狀態(tài)，取。.6-0.7;如果物料在反應(yīng)中比較平穩(wěn)，可取0.8-0.85。工藝設(shè)計給定的容積，對直立式攪半容器通常是指筒體和下封頭兩部分容積之和；對臥式攪拌容器則指筒體和左右兩封頭容積之和。根據(jù)使用經(jīng)驗(yàn)，攪拌容器中筒體的高徑比可按表選取。設(shè)計時，根據(jù)攪拌容器的容積、所選用的筒體高徑比，就可確定筒體直徑和高度aaaaaaaa1.3.3換熱元件有傳熱要求的攪拌反應(yīng)器，為維持反應(yīng)器的最佳溫度，需要設(shè)置換熱器元件。常用的換熱元件有夾套和內(nèi)管盤。當(dāng)夾套的換熱面積能滿足傳熱要求時，應(yīng)優(yōu)先采用夾套，這樣可減少容器內(nèi)構(gòu)件，便于清洗，不占用有效容積。所謂夾套就是在容器的外側(cè)，用焊接或法蘭的方式裝設(shè)各種形狀的鋼結(jié)構(gòu)，使其與容器外壁形成密閉的空間。在此空間內(nèi)通入加熱或冷卻介質(zhì)，可加熱或冷卻容器內(nèi)的物料。夾套的主要結(jié)構(gòu)形式有：整體夾套、型鋼夾套、半圓管夾套和蜂窩夾套，本設(shè)計選取用半圓管夾套。第2章反應(yīng)器設(shè)計計算說明第2.1節(jié)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范由給定的工藝條件，故設(shè)計規(guī)范可選用GB150《鋼制壓力容器》。第2.2節(jié)工藝條件工藝條件：操作溫度：95吒操作壓力：0.35MPa物料性質(zhì)：輕微腐蝕物料粘度：2300厘泊容積：2.0立方米攪拌速度：300rmp加熱方式：蛇管加熱加熱介質(zhì)：140二材料：不銹鋼第2.3節(jié)反應(yīng)器結(jié)構(gòu)設(shè)計2.3.1筒體設(shè)計攪拌容器的筒體選擇圓形筒體DN=1200mm,封頭選用橢圓形封頭。根據(jù)工藝需要，容器上裝有各種接管，以滿足進(jìn)料、出料、排氣等要求。上封頭焊有凸緣法蘭,用于攪拌容器與機(jī)架的連接。操作過程中為了對反應(yīng)進(jìn)行控制，必須測量反應(yīng)物的溫度、壓力、成分及其他參數(shù)，容器上還設(shè)置有溫度、壓力等傳感器。支座選用時應(yīng)考慮容器的大小和安裝位置。裝配圖見圖2-1圖2-1 反應(yīng)器裝配示意圖2.3.2攪拌器設(shè)計攪拌器又稱攪拌強(qiáng)或攪拌葉輪，是攪拌反應(yīng)器的關(guān)鍵部件。其功能是提供過程所需要的能量和適宜的流動狀態(tài)。攪拌器旋轉(zhuǎn)時把機(jī)械能傳遞給流體，在攪拌器附近形成高湍動的充分混合區(qū)，并產(chǎn)生一般高速射流推動液體在攪拌容器內(nèi)循環(huán)流動。這種循環(huán)流動的途徑稱為流型。(1)攪拌器的流型與攪拌效果、攪拌效率的關(guān)系十分密切。攪拌器的改進(jìn)和新型攪拌器的開發(fā)往往從流型取決于攪拌器的形式、攪拌容器和內(nèi)構(gòu)件幾何特征，以及流體性質(zhì)、攪拌器轉(zhuǎn)速等因素。對于攪拌機(jī)頂插式中心安裝的立式圓筒，有三種基本流型。徑向流流體的流動方向垂直于攪拌軸，沿徑向流動，碰到容器壁面分成兩股流體分別向上、向下流動，再回到葉端，不穿過葉片，形成上、下兩個循環(huán)流動。軸向流流體的流動方向平行于攪拌軸，流體由槳體推動，使流體向下流動,遇到容器底面再翻上，形成上下循環(huán)流。切向流無擋板的容器內(nèi)，流體繞軸做旋轉(zhuǎn)運(yùn)動，流速高時液體表面會形成旋渦，這種流型成為切向流。此時流體從槳葉周圍周向卷吸至槳葉區(qū)的流量很小，混合效果較差。上述三種流型通常同時存在，其中軸向流與徑向流對混合起主要作用，而切向流應(yīng)加以抑制，采用擋板可削弱切向流，增強(qiáng)軸向流和徑向流。除中心安裝的攪拌機(jī)外，還有偏心式、底插式、側(cè)插式、斜插式、臥式等安裝方式。顯然，不同方式安裝的攪拌機(jī)產(chǎn)生的流型也各不相同。流動特性攪拌器從電動機(jī)獲得的機(jī)械能，推動物料(流動)運(yùn)動。攪拌器對流體產(chǎn)生剪切作用和循環(huán)流動。剪切作用與液-液攪拌體系中液滴的細(xì)化、固-液攪拌體系中固體粒子的破碎以及氣-液攪拌體系中氣泡的細(xì)微化有關(guān)；循環(huán)作用則與混合時間、傳熱、固體的懸浮等相關(guān)。當(dāng)攪拌器輸入流體的能量主要用于流體的循環(huán)流動時，稱為循環(huán)型葉輪，如框式、螺帶式、錨式、槳式、推進(jìn)式等為循環(huán)型葉輪。當(dāng)輸入液體的能量主要用于對流體的剪切作用時，則成為剪切型葉輪，如徑向渦輪式、鋸齒圓盤式等為剪切型葉輪。根據(jù)要求，此反應(yīng)器選用渦輪式攪拌器。渦輪式攪拌器是應(yīng)用較廣的一種攪拌器,能有效的完成幾乎所有的攪拌操作，并能處理粘度范圍很廣的流體。我們選用盤式直葉渦輪式攪拌器，槳葉數(shù)為6。見圖2-2圖2-2渦輪式攪拌器aaaaaa2.3.3攪拌功率計算攪拌功率是指攪拌器以一定轉(zhuǎn)速進(jìn)行攪拌時，對液體做功并使之發(fā)生流動所需的功率。計算攪拌功率的目的，一是用于設(shè)計或校核攪拌器和攪拌軸的強(qiáng)度和剛度，二是用于選擇電機(jī)和減速機(jī)等傳動裝置。影響攪拌功率的因素很多，主要有以下四個方面。攪拌器的幾何尺寸與轉(zhuǎn)速：攪拌器直徑、槳葉寬度、槳葉傾斜角、轉(zhuǎn)速、單個攪拌器葉片數(shù)、攪拌器距離容器底部的距離等。攪拌容器的結(jié)構(gòu)：容器內(nèi)徑、液面高度、擋板數(shù)、擋板寬度等。攪拌介質(zhì)的特性：液體的密度、粘度。重力加速度。詳細(xì)計算過程查看第3章設(shè)計計算。2.3.4攪拌軸設(shè)計機(jī)械攪拌反應(yīng)器的振動、軸封性能等直接與攪拌軸的設(shè)計相關(guān)。對于大型或高徑比大的機(jī)械攪拌反應(yīng)器，尤其要重視攪拌軸的設(shè)計。設(shè)計攪拌軸時，應(yīng)考慮四個因素：扭轉(zhuǎn)變形臨界轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩和彎矩聯(lián)合作用下的強(qiáng)度軸封處允許的徑向位移徑向流流體的流動方向垂直于攪拌軸，沿徑向流動，碰到容器壁面分成兩股流體分別向上、向下流動，再回到葉端，不穿過葉片，形成上、下兩個循環(huán)流動。考慮上述因素計算所得的軸徑是指危險截面處的直徑，確定軸的實(shí)際直徑時，通常還得考慮腐蝕裕量，最后把直徑圓整為標(biāo)準(zhǔn)軸徑。（2）攪拌軸的力學(xué)模型對攪拌軸設(shè)定：剛性聯(lián)軸器連接的可拆軸視為整體軸；攪拌器及軸上的其它零件（附件）的重力、慣性力、流體作用力均作用在零件軸套的中部；軸受轉(zhuǎn)矩作用外，還考慮攪拌器上的流體的徑向力以及攪拌軸和攪拌器（包括附件）在組合重心處質(zhì)量偏心引起的離心力的作用。詳細(xì)計算查看第3章設(shè)計計算。2.3.5機(jī)械密封用于機(jī)械攪拌反應(yīng)器的軸封主要有兩種：填料密封和機(jī)械密封。軸封的目的是避免介質(zhì)通過轉(zhuǎn)軸從攪拌容器內(nèi)泄漏或外部雜質(zhì)滲入攪拌容器內(nèi)。 機(jī)械密封是把轉(zhuǎn)軸的密封面從軸向改為徑向，通過動環(huán)和靜環(huán)兩個端面的相互配合，并做相對運(yùn)動達(dá)到密封的裝置，又稱端面密封。機(jī)械密封的泄漏率低，密封性能可靠，功耗小，使用壽命長，在攪拌反應(yīng)器中得到廣泛地應(yīng)用。此裝置選用單端面機(jī)械密封。單端面機(jī)械密封結(jié)構(gòu)簡單、制造容易、維修方便。見圖2-3圖2-3機(jī)械密封2.3.6傳動裝置設(shè)計傳動裝置包括電動機(jī)、減速機(jī)、聯(lián)軸器及機(jī)架。電動機(jī)的選型由攪拌功率計算電動機(jī)的功率P_5皿(2-1)電動機(jī)的型號應(yīng)根據(jù)功率、工作環(huán)境等因素選擇。工作環(huán)境包括防暴、防護(hù)等級、腐蝕環(huán)境等。減速機(jī)的選型 攪拌反應(yīng)器往往在載荷變化、有振動的環(huán)境下連續(xù)工作，選擇減速機(jī)的形式時應(yīng)考慮這些特點(diǎn)。一般根據(jù)功率、轉(zhuǎn)速來選擇電動機(jī)。選用時應(yīng)該優(yōu)先考慮傳動效率高的齒輪減速機(jī)。機(jī)架的選型機(jī)架一般有無支點(diǎn)機(jī)架、單支點(diǎn)機(jī)架和雙支點(diǎn)機(jī)架。無支點(diǎn)機(jī)架一般僅適用于傳遞小功率和小的軸向載荷的條件。單支點(diǎn)機(jī)架適用于電動機(jī)或減速機(jī)可作為一個支點(diǎn)，或容器內(nèi)可設(shè)置中間軸承和底軸承的情況。雙支點(diǎn)機(jī)架適用于懸臂軸。對懸臂軸選用機(jī)架時應(yīng)考慮以下幾點(diǎn)：當(dāng)減速機(jī)中的軸承完全能夠承受液體攪拌所產(chǎn)生的軸向力時，可在軸封下面設(shè)置一個滑動軸承來控制軸的橫向擺動，此時可選用無支點(diǎn)機(jī)架。計算時，這種支座條件可看作是一個支點(diǎn)在減速機(jī)出軸上的滾動軸承，另一個支點(diǎn)為滑動軸承的雙支點(diǎn)支撐懸臂式軸，減速機(jī)與攪拌軸的連接用剛性聯(lián)軸器。當(dāng)減速機(jī)中的軸承能承受部分軸向力，可采用單支點(diǎn)機(jī)架，機(jī)架上的滾動軸承承擔(dān)大部分的軸向力。攪拌軸與減速機(jī)出軸的連接采用剛性連軸器。計算時，這種支aaaaaaaa撐看作是一個餓支點(diǎn)在減速機(jī)上的滾動軸承，另一個支點(diǎn)在機(jī)架上的滾動軸承組成的雙支點(diǎn)支撐懸臂式結(jié)構(gòu)。aaaaaaaa③當(dāng)減速機(jī)中的軸不能承受液體攪拌所產(chǎn)生的軸向力時，應(yīng)選用雙支點(diǎn)機(jī)架，由機(jī)架上兩個支點(diǎn)的滾動軸承承受全部軸向力。這時攪拌軸與減速機(jī)出軸的聯(lián)接采用了彈性聯(lián)軸器，有利于攪拌軸的安裝對中要求，確保減速機(jī)只承受轉(zhuǎn)矩作用。對于大型設(shè)備，對攪拌密封要求較高的場合以及攪拌軸載荷較大的情況，一般都推薦采用雙支點(diǎn)機(jī)架。2.3.7其它零部件設(shè)計其他零部件設(shè)計查看第3章設(shè)計計算以及圖紙。第3章設(shè)計計算第3.1節(jié)筒體設(shè)計3.1.1筒體與封頭的計算和選用最佳裝液高度為=叫，對于帶橢圓形封頭的容器來說，為了便于計算所以先忽略封頭容積。則：-XHlXD/=24L1(3-1)解得：Dj=1366mm試選取==DL=1200H=1800

長徑比：三=H□i封頭選取：公稱直徑DNmm曲面咼度h1mm直邊咼度h0mm內(nèi)表面積Fm2容積Vm3厚度6pmm質(zhì)量Gkg1200300251.6650.255679

3.1.2筒體與封頭的厚度設(shè)計(1)筒體厚度計算[2](3?2)P——計算壓力CD——筒體直徑i[q] 許用應(yīng)力也——焊縫系數(shù)則:材料選取：0Crl8Ni9Ti則:[u]=137MPa0=0.85Pc=O.35MPa=1.8mm0.35X=1.8mm2X137X0.8S6——計算厚度6——設(shè)計厚度d6——名義厚度n6——有效厚度eC——厚度負(fù)偏差1c—腐蝕裕量2對于0Crl8Ni9Ti當(dāng)介質(zhì)的腐蝕性很小時取C=023日=8—C”—1.8mm取&—0.6歸二爲(wèi)-C2-C!=1.8-0-0,6=2.4tunL8空=5n—C2=2.4—0=2.4>2mn\校核:01玷>：1珈ZXMXR既102.94<邱=137MPa..?符合要求aaaaaaaa(2)封頭厚度計算Pc=0.35MPa[O]=lS7MPa叫=1200(3-3)當(dāng)Ph=0.3MPm時&=2mm當(dāng)P貝=0.4MP'a時S2=2mm二取&=2mm6-d=6—C2=2mm爲(wèi)=歸—C]—%=2一。一D.6=2,6mm6■叩=3.0一0.6=2.4mm皤=%-C疽3.0>2mm校核：&=2.4Di=1200

當(dāng)d=2mm時[P]1=0.46MP'a

當(dāng)歸=3mm時[P]2=0.6&MPa二[P]=0.46—W倉X(2.4-2)=0.4875MP1Pfl=0.35<[p]=0.4875]MPa.??符合標(biāo)準(zhǔn)第3.2節(jié)攪拌器的選用3.2.1選取攪拌器最佳裝液高度H=D=1200mm1i攪拌器浸入液體內(nèi)的最佳深度S=-D：=-Hi=800mnn3L3 1(3?4)相臨攪拌器的標(biāo)準(zhǔn)艱巨Sp=03Dj=360mm(3(3-5)攪拌器直徑的標(biāo)準(zhǔn)值叫弓Dj=MOmm卩=2300n=0?300rpm選取圓盤渦輪式(直葉)攪拌器。3.2.1攪拌器尺寸=0.2~0.5標(biāo)準(zhǔn)值為0.33(3?6)D:l:b=20:5:4j葉片數(shù)量Z=6徑向流攪拌器主攪拌容器底的距離CrD=400j(3?7)Sb=0.2Wb=20

第3.3節(jié)攪拌器的攪拌功率計算3.3.1符號命名Q——攪拌器直徑mR——攪拌容器直徑md——渦輪圓盤直徑m0——攪拌軸轉(zhuǎn)漢-PE——攪拌軸功率Waaaaaaaap0——攪拌功率準(zhǔn)數(shù)哩一一雷偌準(zhǔn)數(shù)■卩k——月率準(zhǔn)數(shù)校正總系數(shù)zi——攪拌器槳葉數(shù)量Zb——攪拌容器內(nèi)擋板數(shù)量C——攪拌器距客器底高度耳一一攪拌容器內(nèi)液體的高度—攪拌器最入液體深度L——攪拌器槳葉長度聞——擋板與吝器內(nèi)壁問距Wt——擋板第度6 撼拌器菜叫厚度—渦輪圓盤厚度9——槳葉與垂直線的斜角LL——液體粘度P 液體密度V 簾積

3.3.2攪拌功率(3.8)雷諾數(shù)、=哩=紋至=3ep2309X19_s(3?9)槳式攪拌器的攪拌功率K= -kB■ke■kc■kE■kz-kb■kL拉拌容器直任校I丨等抜Up-口：心-1.0:1?.Zb-wb 4!<0.1_1Ds-1.2~3查表得擋板校正系數(shù)虹=1

因?yàn)槿萜鞯资菣E圓形所以查表得攪拌容器底形狀校正系數(shù)虹=1.0紆=1=1查表得攪拌容器與容器底的距離校正系數(shù)UjJL■弓L=i^=|^=|查表得攪拌器潛液深度校正系數(shù)虹=1Zj—6撼拌器某口I數(shù)星校丁系敬y—1攪拌器乘葉寬度校正系數(shù)知=(嘉=1Un￡J-Zj==黑=0.蕓所以攪拌器架葉長度校正系數(shù)虹=1.00Lxj U-^=0.015査表得攪拌器架葉厚度和圓盤厚度的校正系數(shù)Djks=1.02r1 D1■■■-=-0.14< <0.7勘率準(zhǔn)數(shù)P：無變化'k=1.012X1X1X11X11X11.02=1.032PE=1.032.X35X1000X53X0.45=4624,43SZW第3.4節(jié)攪拌器的強(qiáng)度計算3.4.1符號命名 電動也n才算衣)率px 電動機(jī)額定功率pni 軸封處摩擦消耗為率pq——?dú)胺繑嚢杵鞯脑O(shè)計巳 攪拌車由軸理率E] 架葉材料的彎曲許用應(yīng)力[t]——槳葉材料的扭轉(zhuǎn)許用英里3.4.2攪拌器設(shè)計功率(1)攪拌器設(shè)計功率電動機(jī)計算功率巳+Pe(3-10)米用圖錐齒輪傳動.、!][=0.95采用雙端面機(jī)械密封咯=1.8dj-2XIO"3作為粗略計算，填料密封的功率損耗取攪拌器功率的10%或至少為0.368KW。機(jī)械密封的功率損耗為填料密封的10%?50%。選用一般異步電動機(jī),Y系列(IP44)封閉式異步電動機(jī)型號：Y132S1-2[4]oPs=4.624KWPgX10%=0.4634KW丄Pm=0.4624X50%=0.2312KW0.2312+4.6240.940.2312+4.6240.94=5.L65KWg=5.165KW圖整為55.5KW 改=5.5KWaaaaaaaa每層攪拌器設(shè)計功率烏=価土=。，407*2.94時(3-11)攪拌器每個槳葉強(qiáng)度計算的設(shè)計功率=烏=12^=0.S23KW4 6(2)攪拌器槳葉材料的許用應(yīng)力彎曲許用應(yīng)力［可架叫片才料為0CrlSN19Tt..取口^,一3口［一375375[ej]=—=125MP'a扭轉(zhuǎn)許用應(yīng)力[t]=0.577X125=72.5MPa(3)圓盤渦輪式攪拌器強(qiáng)度計算彎距Px-rM]=9553X——X ZjX11X(3-12)x=x=0.75X旳一Rg0.4R0.4R2=0.2-0.1=O.lr=0.135..x=..x=0.75X.0.24—0.140.23-0.13=0.214又■■■%=4.944=6II=54.94 0.2丄4—0.135抗彎斷面模數(shù)皿="(6-OS以=誦庭赫6 6(3-13)彎曲應(yīng)力M(KIO3580.71X1025..13 =5崢第3.5節(jié)攪拌軸的機(jī)械計算3.5.1符號命名m 昌骨軸兩玄點(diǎn).冋巨離d——設(shè)計最終確定的實(shí)心軸軸徑或空心軸外徑d°——設(shè)計最終確定的密封部位實(shí)心軸軸徑或空心軸外徑4——按捌轉(zhuǎn)彎形計算的傳動側(cè)軸承釧實(shí)心軸軸袴戒空心軸外袴L——按強(qiáng)度計算的懸臂抽攪拌側(cè)抽承處實(shí)心軸軸徑或空心軸外徑此一一懸賛軸跨問段的柬心軸軸徑戒空心軸外徑dD——單路軸的實(shí)心軸軸徑或空心軸外徑E——攪拌軸材料的彈性模量G——攪拌軸材料的剪切弾性模量Fe 攪拌軸荻攪拌器在組合重心處質(zhì)量偏心引起的離心力Fhl 隼i房攪井器上的流休輕向力Lt i層攪拌器的每F披拌器呈.■首氏庠M 軸上的彎矩總和Z——固定在攪拌軸上的攪拌器數(shù)量吧一一攪拌器的（包括附件）質(zhì)量——攪井器〔包括附件）的右液質(zhì)量mL 單跨軸T.段車由的質(zhì)晶mL1——懸臂軸丄段軸的質(zhì)量!TlLe——單跨軸L段軸的有效質(zhì)量mLle——懸臂軸丄段軸的有效質(zhì)量11——攪拌軸轉(zhuǎn)速瑞——電動機(jī)額定功率aaaaaaaapm——軸封處摩擦損耗助率ws 的相當(dāng)質(zhì)量Ws——在S點(diǎn)所有相當(dāng)質(zhì)量的總和Y——攪拌軸的扭轉(zhuǎn)角A——懸臂軸段慣性距與跨間軸段慣性矩的比值3.5.2按扭轉(zhuǎn)變形計算攪拌軸的軸徑4d2=155.4X(3?14)(1)懸臂軸長確定試選雙支點(diǎn)機(jī)架A型Ls=Hi+800=1169L.1169—= <3L865山=369L=日Ls=1196—90—65=1324<30001324 <3865所以符合要求 畐=瓦=：⑵對于懸臂軸取M=0-35tii=% 5.5=9553—11!=9S53X——M0.95=9982.885XIG=79.38X103MPa選用實(shí)心軸所以 凱d1=1S5.4X9982.8350.35X79.38X10358.35S36X9982.88579380XS8.34X105=0.34S7<3.5.3根據(jù)臨界轉(zhuǎn)速核算攪拌軸軸徑攪拌軸有效質(zhì)量計算對于懸臂軸MLle=^dLl'L'[Pe(1_螞)_P]X=193.93瞄d.L1=60mmL1=1324mmp5=7.9X103=193.93瞄MLle= 602K1324XS.9X10_￡攪拌器(包括附件)的有效質(zhì)量—qklX—XDLjXbtXpcos%X10-mL=0.13kg =o.53 =4-00bL=8006=0代入得mLa=11/軸的有效質(zhì)量在攪拌軸末端S點(diǎn)處的當(dāng)量質(zhì)量420(比一疔420(比一疔毘=1324h=L=865代入得W=0,：第i層攪拌器有效質(zhì)量在末端S處的相當(dāng)質(zhì)量WL=mLe=11.46kg⑸在S點(diǎn)處所有相當(dāng)質(zhì)量的總和zW￡=W—￡嗎=W—W[=11.72kg1=1⑹臨界轉(zhuǎn)速代入以上計算數(shù)據(jù)得

nik=114.7nik=114.7X6O2X13242X3189X11.72-—=0.529>0.4nk不符合要求繼續(xù)驗(yàn)證：攪拌軸有效質(zhì)量計算對于懸臂軸TTMLle=-d^-L-[pBU-N^-p]KIO'5=N0L43瞄dL1=65mmL」=1324mmp3=7.9X103=N0L43瞄MLle= 652K1324XS.9X10_￡攪拌器（包括附件）的有效質(zhì)量—qklX—XDLjXbtXpcos%X10-mL=0.13kgx]^=0.53DjL=400bL=SOD珥=0代入得mLe=11-軸的有效質(zhì)量在攪拌軸末端S點(diǎn)處的當(dāng)量質(zhì)量140az+231L1a+9^Ll420(1!-a)2Li=1324a=L=踞5代入得W=。.：第i層攪拌器有效質(zhì)量在末端S處的相當(dāng)質(zhì)量WL=mLa=11.46kg在S點(diǎn)處所有相當(dāng)質(zhì)量的總和W3W3=W—￡叫=W—Wl=11.72kg1=1臨界轉(zhuǎn)速aaaaaaaa寫=114.7Xd.寫=114.7Xd.缶代入以上計算數(shù)據(jù)得E（l-N*）

L紅、一兩nk=114.7X65-X1.88X1051324-aX3189X11.72—^91'72—=0.507>0.4不符合要求繼續(xù)驗(yàn)證攪拌軸有效質(zhì)量計算對于懸臂軸MLle=^dLL'L'【Pe（[—蠅）—p]XdL1=70mmL」=1324mmp3=7.9X103p=1000Lie=-X702Lie=-X702X1324X8.9X104=233.93kg攪拌器（包括附件）的有效質(zhì)量mLe=mL—qklX—XDLjXbtXpcos%X10_mL=0.13kg1］舊=o.S3D-=400bL=SOO0=0代入得mLa=11.-軸的有效質(zhì)量在攪拌軸末端S點(diǎn)處的當(dāng)量質(zhì)量W=』W=』心一由小Tg420(12-a)Zi丄=1324a=L=踞5代入得W=。.：第i層攪拌器有效質(zhì)量在末端S處的相當(dāng)質(zhì)量WL=mL0=11.46kg

在s點(diǎn)處所有相當(dāng)質(zhì)量的總和ZWs=W—￡叫=W—Wl=11.72kg1=1臨界轉(zhuǎn)速I1E(l-Nj)代入以上計算數(shù)據(jù)得, 1.88X105=114.7X702X =641.03k '13Z42X3189X11.72—=0,468<0.4不符合要繼續(xù)驗(yàn)證攪拌軸有效質(zhì)量計算對于懸臂軸MLle=S說L，丄?[pE(l—螞)_p]X10~5dL1=70mmL1=1324mmp5=7.9XLO3p=1000=233.931<gMLle= 702X1324X8.9X10=233.931<g7Tm7TmLe=mL—qklX—XDLjXbtXpcos%X10_4IJLI LmL=0.13kgtil=o.S3D-=400bL=SOD0.=0代入得mLa=11-軸的有效質(zhì)量在攪拌軸末端S點(diǎn)處的當(dāng)量質(zhì)量

A=1324r=L=鬢65代入得W=。.：第i層攪拌器有效質(zhì)量在末端S處的相當(dāng)質(zhì)量WL=mLa=11.46kg在S點(diǎn)處所有相當(dāng)質(zhì)量的總和zWs=W—￡叫=W-WL=11.72k^1=1臨界轉(zhuǎn)速\E(l-Nj)代入以上計算數(shù)據(jù)得, 1.88X105%=114.7X702X =641.03k '13Z42X3189X11.72—=0,468<0.4不符合要攪拌軸有效質(zhì)量計算對于懸臂軸MLle=S說L，丄?[pE(l—螞)_p]X10~5d.L1=75mm丄=1324mmp5=7.9X103p=1000Lie=-X752Lie=-X752X1324XS.9X104=233.93瞄攪拌器（包括附件）的有效質(zhì)量mLe=mL—X—XDLjXbtXpcos%X10_mL=0.13kg =o.53 =400bL=8006=0

軸的有效質(zhì)量在攪拌軸末端s點(diǎn)處的當(dāng)量質(zhì)量L]=1324a=L=365代入得W=0.：第i層攪拌器有效質(zhì)量在末端S處的相當(dāng)質(zhì)量WL=mLa=11.46kg在S點(diǎn)處所有相當(dāng)質(zhì)量的總和Ws= =W—Wl=11.72kg1=1臨界轉(zhuǎn)速I1E(l-Nj)% 阿麗并做代入以上計算數(shù)據(jù)得nk=nk=114.7乂7寸X1.88X10s1324^X3189X11.72=705.S8—=0.425<0.4不符合要求繼續(xù)驗(yàn)證攪拌軸有效質(zhì)量計算對于懸臂軸MLle= 'L'[Pe（1—N敏）—p]X10~?dL1=80mmL1=1324mmp5=7.9X103p=1000Ml10= 80aX1324X8.9X10次攪拌器(包括附件)的有效質(zhì)量aaaaaaaanaLe=mL—qklX—XDLjXbtXpcos%X10_mL=0.13kg =o.53 =4-00bL=8006代入得叫e=11,-軸的有效質(zhì)量在攪拌軸末端s點(diǎn)處的當(dāng)量質(zhì)量L]=1324a=L=￥65代入得W=0.：第i層攪拌器有效質(zhì)量在末端S處的相當(dāng)質(zhì)量WL=mLa=11.46kg在S點(diǎn)處所有相當(dāng)質(zhì)量的總和=W-WL=11.72kgi=l臨界轉(zhuǎn)速=114.7=114.7Xd￡i代入以上計算數(shù)據(jù)得逐、一m)Wsnknk=114.7XBO2X1.88X10513242X3189X11.721593.96—=0.19<0.4所以符合要求取dL1=8<3.5.4按強(qiáng)度計算攪拌軸的軸徑(1)攪拌器的流體徑向力系數(shù) 基本流體徑向力系數(shù)K功——物體黏度修正系數(shù)Klb——攪拌客器內(nèi)平直擋板數(shù)的修正系數(shù)Kle——攪拌器偏心安裝修正系數(shù)Kti——攪拌容器內(nèi)件修正系數(shù)Zi■—=6X0.19=1.13取1.12..K；=0.11ll=2300MPas查表得虬口=0.28ZjX—=1.13取人化=1.0nk因?yàn)槠木酁椤le=因?yàn)闊o內(nèi)件 取=Ki=0.11X0.28X1.0\1.0X1.0=0.0308⑵兇阿=95EMnqj——第i個攪拌器功率產(chǎn)生的扭矩%——第i個攪拌器的設(shè)計功率%——第i房攪拌器的直徑4.94Mna[=9S53X——=157.31N?m舛 300(3)攪拌軸與各層攪拌器的組合質(zhì)量對于懸臂軸

210-910-9=$乂武LiPf（1—昵）X代入數(shù)值算得 mLi=207..■■■in；=6.13mvvl=mL1-mt=213.77kg⑷攪拌軸與各層攪拌器組合質(zhì)量偏心引起的離心力已=；?mwi?n［可一一攪拌軸的許用偏心矩［6］=—nn——攪拌軸轉(zhuǎn)速G——平衡精度等級一般情況下：G=6.3/mm代入數(shù)值計算得：F0=—X213.77X3OO2X0.23X—」XW'=50.43N(5)攪拌軸與各層攪拌器質(zhì)量的重心距軸承的距離mJ_mi身虬= (5)攪拌軸與各層攪拌器質(zhì)量的重心距軸承的距離mJ_mi身虬= =1195.32mni叫m(6)第i個攪拌器上的流體徑向力FhL=K1X!S^3XDji代入物值得=32.3(7)懸臂支撐攪拌軸的徑向里彎矩Mr=(Fhl-Ll+9.8-lm^iL^sin9+FeLfl)X10~3代入數(shù)值算得Mr=1拓.24⑻當(dāng)量長度為#的軸與攪拌器的重力總和Fw=Z45加d爲(wèi)(丄一盅)比?pEX10-9一9.81ml

代入數(shù)值計算得Fvv=2096.69N⑼作用在攪拌軸上的軸向合力nd.,0PFa= Fwcoscc代入數(shù)值計算得 Fa=-1861.72N<0（1。）的精確對于懸臂軸Ma=-Ke.FaXIO-3Ke——壓縮系數(shù)當(dāng)^>110時阮=器I。一一攪拌軸的回轉(zhuǎn)半徑對于懸臂軸上=*h+蜻■ 4->| 'Ls——攪拌軸的計算段長度氣——攪拌軸的壓縮屈服極限S。一一軸承形式系數(shù)dLL| 710=—fl-NJ=30mmSD=0.254A|Lh=1324+365-2=1756.5Lb1756.5—丄= ； =183.77>110I''So30X1/0.25，*=忒（金）=3.49aaaaaaaa代入公式解得…叫=97.46N.mM=Mr— =135.24-97.46=232.7DJ?m9553M曰= pnti-L=L66.3SN?mM站==V232.7Z-166.3S2=286,.06N?mtlj—17.2XJNECl—n幻其中..d2=17.2X2S6'°..d2=17.2X32.5第4章壓力試驗(yàn)校核符號說明：卩廠試驗(yàn)壓力，MPa;P—設(shè)計壓力，MPa;［。］一容器元件材料在試驗(yàn)溫度下的許用應(yīng)力，MPa;［。］一容器元件材料在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力，MPa。試驗(yàn)溫度為常溫確定試驗(yàn)壓力：按GB150-1998第三章公式(3-3)、(3-4)計算：液壓試驗(yàn)PT=^pg=1-25X0.6X^=0.S9MPa［1］氣壓試驗(yàn)］」=11主土=_二 ，-壬=，—二,［1］代入校核工式進(jìn)行校核。第5章制造、檢驗(yàn)與驗(yàn)收此反應(yīng)器的制造、檢驗(yàn)與驗(yàn)收，應(yīng)遵循GB150-1998《鋼制壓力容器》第十章的相關(guān)規(guī)定。結(jié)論經(jīng)過三個月的設(shè)計計算、繪制圖紙，完成了2.0立方米機(jī)械攪拌式反應(yīng)器的設(shè)計。反應(yīng)器在石化行業(yè)廣泛應(yīng)用許多領(lǐng)域，經(jīng)過對常用反應(yīng)器的對比分析，機(jī)械攪拌反應(yīng)器靈活性大，根據(jù)生產(chǎn)需要，可以生產(chǎn)不同規(guī)格、不同品種的產(chǎn)品，生產(chǎn)的時間可長可短。可在常壓、加壓、真空下生產(chǎn)操作，可控范圍大。反應(yīng)結(jié)束后出料容易，反應(yīng)器的清洗方便。本文針對設(shè)計要求，按照國標(biāo)給出了2.0立方米反應(yīng)器的設(shè)計及計算方法，并對主要元件進(jìn)行了強(qiáng)度校核。在設(shè)計過程中，鞏固了本科階段所學(xué)的專業(yè)知識，如計算機(jī)繪圖技巧、傳熱學(xué)、過程設(shè)備設(shè)計、機(jī)械設(shè)計等，并將其運(yùn)用于實(shí)際設(shè)計中。反應(yīng)器的設(shè)計涉及到反應(yīng)器性能的提高，材料的有效利用，和其作為壓力容器設(shè)備應(yīng)具有的強(qiáng)度，并且要求我們繪制出符合加工制造標(biāo)準(zhǔn)的CAD圖紙。反應(yīng)器作為一種壓力容器，其可靠性和安全性應(yīng)作為設(shè)計、制造的首要考慮因素，所以我嚴(yán)格地遵循國家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范進(jìn)行。從材料的選擇，尺寸的決定，到零部件的連接方式，我都依據(jù)工作壓力和溫度，查詢相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)。此外，經(jīng)濟(jì)因素同樣應(yīng)歸到設(shè)計考慮范圍內(nèi)。我力求做到有效改善反應(yīng)器性能，減少制造成本，提高反應(yīng)器的設(shè)計、制造的經(jīng)濟(jì)性。在本次設(shè)計過程中也表露出很多個人不足之處，對于專業(yè)知識的學(xué)習(xí)還不夠深度和廣泛性。有些基礎(chǔ)知識不能熟記于腦中而達(dá)到隨心所欲的程度。對于我已步入工作崗位，這樣的水平還不足以十全十美的完成工廠的任務(wù)，在今后的學(xué)習(xí)生活中還應(yīng)該不斷的補(bǔ)充專業(yè)知識，為今后工作打好堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。aaaaaaaa參考文獻(xiàn)GB150-1998鋼制壓力容器[S].鄭津洋，董其伍，桑芝富.過程設(shè)備設(shè)計[M].2版.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005.曲文海等.壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002.駱?biāo)鼐煸婍?機(jī)械課程設(shè)計簡明手冊[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2006.致謝在此次畢業(yè)設(shè)計中，非常感謝老師給予的耐心幫助和悉心指導(dǎo)。對于我在設(shè)計過程和繪圖中出現(xiàn)的每一個細(xì)小問題，老師都嚴(yán)格地指出，并仔細(xì)地指導(dǎo)我改正直至正確。老師為我的畢業(yè)設(shè)計耗費(fèi)了大量的時間和精力，在此致以我最衷心的感謝！此外，感謝所有在畢業(yè)設(shè)計環(huán)節(jié)中給予我指導(dǎo)和幫助的畢業(yè)設(shè)計（論文）原創(chuàng)性聲明和使